本發(fā)明涉及一種高強度低合金鋼帶材、片材或坯料。本發(fā)明還涉及用于制造這種高強度低合金鋼帶材的方法。高強度低合金鋼(hsla鋼)在本領(lǐng)域中是眾所周知的。hsla鋼通常用在汽車工業(yè)中。例如在verbandderautomobilindustrie(vda)的規(guī)范中定義了hsla鋼。參考2011年8月的vda239-100材料規(guī)范。根據(jù)vda，用鋼種號例如cr420la表示冷軋的hsla鋼，其中cr表示冷軋的，號420表示在縱向方向上的屈服強度rp0.2的下限，和la表示低合金。vda的規(guī)范給出了hsla鋼的化學(xué)組成，其除了標(biāo)準(zhǔn)合金化元素碳、錳、硅、鋁還含有ti和nb以提供高強度。薄的hsla鋼帶材、片材或坯料通常涂覆有鋁涂層或鋅涂層。如果使用鋅涂層，通常以熱浸鍍鋅或熱浸鋅鍍退火涂層的形式施加所述涂層。冷軋hsla鋼在較高強度水平下具有歸因于它們的高強度的缺點，熱軋鋼帶材難以以寬的尺寸冷軋到相對薄的規(guī)格(gauge)。本發(fā)明的目的是提供一種hsla鋼帶材，其可以以寬尺寸冷軋到相對薄的規(guī)格，并制作成具有所需強度的hsla片材和坯料。本發(fā)明的另一個目的是提供一種這樣的hsla鋼帶材、片材或坯料，其具有所需的延伸率。本發(fā)明的另一個目的是提供生產(chǎn)這樣的hsla鋼帶材的方法。根據(jù)本發(fā)明，采用涂有鋅或鋅合金的具有(以重量％計)以下組成的高強度低合金鋼帶材、片材或坯料實現(xiàn)了這些目的中的至少一個：c：0.03-0.07，mn：0.70-1.60，si：0.01-0.2，al：0.005-0.1，cr：≤0.1，cu：≤0.2，n：≤0.008，p：≤0.03，s：≤0.025，o：≤0.01，ti：0.02-0.07，v：0.04-0.15mo：≤0.03，nb：≤0.03，ca：≤0.05，余量為鐵和不可避免的雜質(zhì)，其中所述鋼帶材、片材或坯料具有至少420mpa的屈服強度rp0.2。本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，當(dāng)將鈦和釩用作合金化元素的組合代替從vda規(guī)范已知的ti和nb的組合時，生產(chǎn)了提供較低的軋機負荷的鋼。ti和v的水平必須與c、mn和si的特定水平組合使用，如根據(jù)本發(fā)明所指定的那樣。在本發(fā)明的范圍內(nèi)時，有可能達到至少420mpa的屈服強度rp0.2。優(yōu)選地，根據(jù)本發(fā)明的hsla鋼不包含添加的鉻、銅、鉬和鈮。不需要這些元素來提供具有所需屈服強度的hsla鋼。釩提供析出強化以及一些晶粒細化。在低于0.04重量％v的濃度下，釩碳化物析出物的體積不足以提供足夠的額外析出強化以達到420mpa的強度(對于rp0.2)。在高于0.15重量％v的濃度下，在退火期間抑制了再結(jié)晶。這限制了延伸率。鈦還提供析出強化以及一些晶粒細化。在大于0.07重量％ti的濃度下，在冷軋過程中加工硬化將顯著升高，限制高壓下率。另一方面，發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，低于0.02重量％ti的濃度會降低鋼帶材、片材或坯料的總延伸率。適量的ti和v的組合似乎產(chǎn)生特定的顯微組織從而提供高的強度和延伸率。碳對于增加固溶強化從而獲得更大的強度是有用的。因此，應(yīng)添加至少0.03重量％c。然而，過高的濃度會限制冷軋和降低延伸率。出于這個原因，碳的量被限制在0.07重量％。錳也用于固溶強化，并具有與c類似的效果，但具有較少的強烈度。因此，為了響應(yīng)強度增加，所需的最小量為0.7重量％的mn。此外，高的添加會影響表面品質(zhì)和提高成本。因此，要使用的上限為1.60重量％的mn。氮具有類似于c的效果。該元素將與al和ti優(yōu)先結(jié)合以形成aln和tin析出物。在高溫下已經(jīng)在再加熱爐中形成tin析出物，而且在熱軋期間和在卷取期間也形成。它們是大的析出物(數(shù)微米)，不提高強度。aln也可在高溫下形成。然而，采用快速冷卻和低于650℃的卷取溫度，它們的析出可以部分停止，在固溶體中保持al和n的源，其在連續(xù)退火期間析出并可有助于析出強化。如果加入大量的n(>0.008wt％)，延伸率變差和發(fā)生板坯開裂。硅用于固溶強化，但在高濃度(>0.2重量％硅)下它會劣化表面品質(zhì)。如果濃度低于0.01重量％的si，除去si的冶煉成本變得過高。磷用于固溶強化，但高濃度會劣化鋼的延展性。因此，該濃度應(yīng)低于0.03重量％p。將鋁用作鋼中的脫氧劑，且其最小量應(yīng)為0.005重量％的al以確保脫氧。在高于0.1重量％al的濃度下，由氧化鋁團簇導(dǎo)致的表面缺陷的發(fā)生率增加。將鈮保持盡可能低和甚至避免它，因為它將會顯著增加加工硬化，因而限制了寬帶材的冷壓下率。此外，在高于0.03重量％nb的濃度下，它對再結(jié)晶溫度具有大的影響，這使得有必要使用高退火溫度(高于800℃)以得到合理的再結(jié)晶的hsla。cr、cu、s、o、mo和ca都應(yīng)該是低的。例如，如本領(lǐng)域中已知的，高的s水平會劣化鋼的延展性。根據(jù)一個優(yōu)選的實施方案，可以以有限的量存在一種或多種合金化元素，如下：c：0.04-0.06和/或mn：0.80-1.40和優(yōu)選mn：0.80-1.30和/或si：0.01-0.1和優(yōu)選si0.01-0.05和/或al：0.015-0.055和/或cr：≤0.05和/或cu：≤0.05和/或n：0.002-0.008和/或o：≤0.005和/或ti：0.02-0.06和/或v：0.05-0.15和/或mo：≤0.01，優(yōu)選0<mo≤0.01和/或nb：≤0.02，優(yōu)選nb：≤0.01和/或ca：≤0.01。本發(fā)明的一個目的是在給定強度水平下使延伸率最大化，另一個目的是在給定強度水平下對于給定規(guī)格盡可能寬地軋制?？s窄碳范圍對于給定強度水平提供了最佳的延伸率。增加最小c水平增大了材料的屈服應(yīng)力。減少上限c水平使冷軋負荷最小化，且在該較高強度水平下達到了最大寬度和延伸率的最佳組合。錳有助于再結(jié)晶，以及提供固溶強化。通過增加mn的最低水平，實現(xiàn)了強度和延展性的更好組合。太多的mn對于表面狀態(tài)是壞的并提高了mns發(fā)紋的機會，其可有害于延展性。因此，降低錳的最高水平也具有好處。降低的硅水平對表面品質(zhì)有益?？s窄鋁范圍改善了脫氧和限制了表面缺陷的風(fēng)險。鈦延緩再結(jié)晶。對于給定的強度水平，使最大ti水平最小化可以有助于優(yōu)化延伸率。釩延緩再結(jié)晶。對于給定的強度水平，使最大v水平最小化可以有助于優(yōu)化延伸率。在冷軋和退火產(chǎn)品的給定強度水平下，使鈮水平最小化進一步有助于能夠更寬。使剩余的元素最小化進一步有助于改善在給定的強度水平下的延伸率。優(yōu)選地，該鋼帶材、片材或坯料在縱向方向具有至少460mpa的屈服強度rp0.2，更優(yōu)選至多580mpa的屈服強度rp0.2。按照vda規(guī)范，汽車工業(yè)優(yōu)選使用具有這樣的屈服強度的hsla鋼。根據(jù)一個優(yōu)選的實施方案，鋼帶材、片材或坯料在縱向方向具有至少15％的延伸率a80mm。這是根據(jù)vda規(guī)范cr460la鋼種應(yīng)具備的延伸率。優(yōu)選地，該鋼帶材、片材或坯料在縱向方向具有至少480mpa的拉伸強度rm，更優(yōu)選至少520mpa的拉伸強度rm，更優(yōu)選至多680mpa的拉伸強度rm。按照vda規(guī)范，這些拉伸強度對于汽車工業(yè)是優(yōu)選的。根據(jù)一個優(yōu)選的實施方案，鋅或鋅合金涂層是熱浸鍍鋅或熱浸鍍鋅退火的涂層。這些是在汽車工業(yè)中通常使用的鋅涂層。根據(jù)另一個優(yōu)選的實施方案，鋅合金涂層包含0.5至4重量％的al和0.5-3.2重量％的mg，余量為鋅和痕量的其他元素。該涂層優(yōu)選在每側(cè)具有5-15μm的厚度，更優(yōu)選每側(cè)6-13μm的厚度。這是所謂的almgzn涂層，其提供比通常的鋅涂層改進的防腐蝕保護。其他可以存在的元素是pb或sb、ti、ca、mn、sn、la、ce、cr、ni、zr或bi。通常添加pb、sn、bi和sb以形成鋅花。這些元素可以每者少于0.5重量％，通常小于0.2重量％，經(jīng)?？偣残∮?.2重量％的少量存在。根據(jù)本發(fā)明的第二個方面，提供了一種用于制造高強度低合金鋼帶材的方法，包括以下步驟：生產(chǎn)具有根據(jù)本發(fā)明的第一方面的組成的熔融鋼，在鑄造裝置鑄造熔融鋼，以至少880℃的最終溫度將鑄件熱軋成帶材，在500℃和650℃之間的卷取溫度下卷取熱軋的鋼帶材，以50-75％的總壓下率冷軋鋼帶材，在750℃和820℃之間的退火溫度下連續(xù)退火該帶材。由于根據(jù)本發(fā)明的第二方面的方法的帶材的卷取溫度，壓下率和退火溫度，可提供根據(jù)本發(fā)明的第一方面的組成的hsla帶材，其具有至少420mpa的屈服強度rp0.2。卷取溫度影響ⅴ(且主要是vc)的析出。在550℃下存在少量的vc，其有助于冷軋(較少的加工硬化)。在較高的卷取溫度下，vc析出物的量將會增加，增加了加工硬化，因而使冷軋更加困難，這最終將待冷軋的帶材寬度限制到定義的冷壓下率。高于650℃時，vc析出物會開始粗化，然后在冷軋退火端部材料中的析出強化的益處將會降低。在低于500℃的卷取溫度下，在熱軋板卷材中有貝氏體形成的機會。貝氏體會增加冷軋負荷。優(yōu)先避免貝氏體，因此不推薦低于500℃的溫度。關(guān)于冷壓下率，原則上這不是一個限制因素，只要具有冷軋高達90％的強大軋機。而且，冷壓下率越高，鋼種的再結(jié)晶就會越容易。高的冷壓下率將允許使用低的退火溫度。因此，在冷壓下率和退火溫度之間存在二元性。如上所述，較高的冷壓下率將允許較低的退火溫度。退火溫度的上限由vc析出物的粗化/溶解所支配。該上限應(yīng)低于vc析出物的溶解度溫度至少20℃。vc析出物的溶解度取決于v(和c)的濃度。在計數(shù)器部分，vc析出物的體積會影響鋼的再結(jié)晶；在vc體積越大，再結(jié)晶溫度越高。對鋼組成中的v濃度的各種變化，應(yīng)在冷軋壓下率和c、mn、n和ti的濃度之間找到平衡，以限定退火溫度。優(yōu)選地，用鋅或鋅合金涂層熱浸涂覆退火的帶材。一般地，連續(xù)退火直接繼之以用鋅或鋅合金熱浸涂覆。根據(jù)一個優(yōu)選實施方案，以0.1-3.0％，優(yōu)選0.2-2.0％的壓下率在平整機中冷軋該涂覆的帶材。平整軋制對帶材提供了改善的表面品質(zhì)。在較高的平整軋制水平下，見到增加的屈服強度以及屈服點延伸率(呂德斯線)的去除。優(yōu)選地，在至少1400毫米，優(yōu)選至少1600毫米帶材，更優(yōu)選至少1800毫米的寬度下，以0.7-2.0毫米的規(guī)格冷軋該帶材。這是可能的，因為具有ti和v的hsla與具有ti和nb或具有nb和v的hsla相比具有改進的延展性.根據(jù)一個優(yōu)選的實施方案，熱軋帶材的卷取溫度為550℃-600℃和/或整體的冷軋壓下率是60-70％和/或退火溫度為760℃-800℃。在所需的步驟中使用這些有限范圍中的一個或多個提供了冷軋和鍍鋅后的優(yōu)化性能，從而達到優(yōu)化的延展性。這使得更容易冷軋到所需的規(guī)格和寬度。優(yōu)選地，在該方法中使用的鋼具有如由根據(jù)本發(fā)明的第一方面的組成的優(yōu)選實施方案所提供的組成。根據(jù)一個優(yōu)選的實施方案，生產(chǎn)的鋼帶材具有至少420mpa的屈服強度rp0.2，優(yōu)選至少460mpa的屈服強度rp0.2，更優(yōu)選至多580mpa的屈服強度rp0.2。優(yōu)選地，所生產(chǎn)的鋼帶材具有至少15％的延伸率a80mm。本發(fā)明將參照下列實施例進行闡述。已生產(chǎn)一些帶材作為完整的生產(chǎn)材料。用數(shù)字1、2、3和4表示這些帶材的樣品。對于每個樣品，測試變體a和b，其中每次變體a和b具有相同的組成，參見表1，但對于所述變體a和b使用不同的卷取溫度和不同的平整軋制壓下率。在表2中給出了關(guān)于卷取溫度和平整軋制壓下率，連同冷壓下率和退火溫度的信息。表1：以重量％計的組成樣品cmnpssialtivnbmon1a0.0450.9150.0120.0040.0220.0270.0470.06100.0030.00391b0.0450.9150.0120.0040.0220.0270.0470.06100.0030.00392a0.0451.2960.010.0040.0250.0310.0480.0820.0010.0030.00472b0.0451.2960.010.0040.0250.0310.0480.0820.0010.0030.00473a0.0450.9150.0120.0040.0220.0270.0470.06100.0030.00393b0.0450.9150.0120.0040.0220.0270.0470.06100.0030.00394a0.0451.2960.010.0040.0250.0310.0480.0820.0010.0030.00474b0.0451.2960.010.0040.0250.0310.0480.0820.0010.0030.0047表2顯示了對于根據(jù)本發(fā)明的組成，對于60％的冷壓下率，可達到至少420mpa的屈服強度rp0.2，并且對于組成、卷取溫度和退火溫度的正確選擇，甚至可達到至少460mpa的屈服強度rp0.2，參看樣品2、3和4。這些樣品的平整軋制壓下率一直為至多1％。表2還示出了對于所測試的樣品，延伸率a80mm通常為至少15％。僅對于具有最高屈服強度rp0.2的樣品4a，延伸率a80mm略低于15％。這里應(yīng)提到的是，對于樣品1a-2b，已在帶材的軋制方向上測量了延伸率a80mm，但對于樣品3a-4b已在帶的橫向方向上測量了延伸率。這說明在一定程度上為什么延伸率a80mm對于樣品3a-4b較低，雖然較高的屈服強度rp0.2通常意味著較低的延伸率a80mm。表2：加工數(shù)值和所得強度和延伸率表3示出了來自如用于樣品1a和1b的生產(chǎn)材料的實驗室樣品5和6，其中已用接近根據(jù)本發(fā)明提供的極限或超出根據(jù)本發(fā)明提供的范圍的退火溫度加工樣品5和6。樣品5表明，對于過高的退火溫度，rp0.2將會過低。樣品6表明，當(dāng)退火溫度相當(dāng)?shù)蜁r，延伸率a80mm比期望的低。樣品5和6由此表明，退火溫度對于達到所需的性能相當(dāng)重要。表3：加工值數(shù)和所得強度和延伸率樣品卷取溫度冷壓下率退火溫度平整軋制rp0.2rma80(℃)(％)(℃)(％)(mpa)(mpa)(％)555060830040245024.4655060760062752712.2作為比較，已測試了包含比根據(jù)本發(fā)明所需更多ti但(幾乎)無v的實驗室樣品。在表4中示出組成。沒有測量p和s的量，但是沒有添加這些元素，并且它們因此落入本發(fā)明規(guī)定的范圍內(nèi)。表4：比較例在表5中給出了加工條件。雖然所選擇的退火溫度高于根據(jù)本發(fā)明的上限，但該比較例中顯示了非常低的屈服強度rp0.2，表明使用ti而無v不會導(dǎo)致所需的屈服強度。表5：用于比較例的加工數(shù)值和所得強度和延伸率還已生產(chǎn)了更多的帶材作為完整的生產(chǎn)材料。這些帶材的樣品用數(shù)字1表示，當(dāng)它們具有與上述樣品1相同的組成時。其他的實施例用樣品7至14表示。對樣品1，測試了變體c、d和e，其中每次變體具有相同的組成，參見表6，但對于其變體使用不同的卷取溫度和不同的平整軋制壓下率。對于樣品7、8、9和10，測試了變體a和b，其中每次變體a和b具有相同的組成，但在大多數(shù)情況下，使用不同的卷取溫度，退火溫度或平整軋制壓下率。對于樣品11-14，每次只測試一個變體。在表7中給出了關(guān)于卷取溫度和回火軋制壓下率，連同冷壓下率和退火溫度的信息。表6：以重量％計的組成樣品cmnpssialtivnbmon1c0.9150.0120.0040.0220.0270.0470.06100.0030.00391d0.0450.9150.0120.0040.0220.0270.0470.06100.0030.00391e0.0450.9150.0120.0040.0220.0270.0470.06100.0030.00397a0.0620.8920.0130.0030.0280.0320.0490.1050.0010.0060.00297b0.0620.8920.0130.0030.0280.0320.0490.1050.0010.0060.00298a0.050.880.010.0030.020.0340.0510.1030.0010.0060.00388b0.050.880.010.0030.020.0340.0510.1030.0010.0060.00389a0.0570.8910.0140.0030.030.0370.0450.0630.0010.0050.00459b0.0570.8910.0140.0030.030.0370.0450.0630.0010.0050.004510a0.0470.9090.0150.0030.0210.0360.0530.0620.0010.0040.004110b0.0470.9090.0150.0030.0210.0360.0530.0620.0010.0040.0041110.0570.8910.0140.0030.030.0370.0450.0630.0010.0050.0045120.0470.9090.0150.0030.0210.0360.0530.0620.0010.0040.0041130.0620.8920.0130.0030.0280.0320.0490.1050.0010.0060.0029140.050.880.010.0030.020.0340.0510.1030.0010.0060.0038表7：加工數(shù)值和所得強度和延伸率樣品卷取溫度冷壓下率退火溫度平整軋制rp0.2rma80(℃)(％)(℃)(％)(mpa)(mpa)(％)1c60060780146555617.51d550607800.546054725.01e600607800.246354228.57a54065790146657216.27b54065790147057720.38a560657901.446356518.98b530657801.448449616.49a543657831458561209b53965790143253920.710a53065770144154720.110b56065783145556120.51154365783151459615.31253065770152958717.2135406579015526101414560657901.452859713.8表7還示出了對于根據(jù)本發(fā)明的組合物，對于60或65％的冷壓下率可達到至少420mpa的屈服強度rp0.2，并且對于組成、卷取溫度和退火溫度的正確選擇，甚至可達到至少460mpa的屈服強度rp0.2，參看樣品1c、1d、1e和樣品7a、7b、8a、8b、11、12、13和14。對大多數(shù)這些樣品，平整軋制壓下率為至多1％；僅對樣品8a，8b和14，平整軋制壓下率1.4％。表7還示出了對于測試的樣品，延伸率a80mm通常是至少15％。只對具有非常高的屈服強度rp0.2的樣品13和14，延伸率a80mm略低于15％。這里應(yīng)該提到的是，對于樣品1c-1e和7a-10b，已在帶材的軋制方向上測量了延伸率a80mm，但對于樣品11-14，已在帶材的橫向方向上測量了延伸率。這在一定程度上說明了為什么延伸率a80mm對于樣品11-14較低，雖然較高的屈服強度rp0.2通常意味著較低的延伸率a80mm。在表1、4和6的組合物中沒有添加鉬。在這些表中提到的鉬的量是作為殘余元素存在的鉬的量，因而作為不可避免的雜質(zhì)。在1、4和6中未提及鉻和銅，且也沒有向鋼添加這些元素，但是這些元素也作為殘余元素存在，因此作為不可避免的雜質(zhì)。從上面的鋼組合物的討論中可以清楚，可以向鋼添加mo、cr和/或cu。當(dāng)前第1頁12