本發(fā)明涉及煉鋼工藝技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種轉(zhuǎn)爐碳氧積動(dòng)態(tài)控制方法。

背景技術(shù)：

對于采用副槍測試技術(shù)或采用測溫定氧技術(shù)的轉(zhuǎn)爐，由于轉(zhuǎn)爐條件的變化、尤其是轉(zhuǎn)爐底吹參數(shù)的變化(如底槍的不斷堵塞或者由于底槍堵塞后通過一定手段使底槍重新通暢)所帶來碳氧積的變化，使轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)測試定氧的鋼水碳含量與化驗(yàn)碳含量偏差比較大，最大差值達(dá)到0.03％以上,尤其對于要求成品碳含量小于0.08％的鋼種影響較大；在生產(chǎn)過程中需要補(bǔ)吹導(dǎo)致成本增加，生產(chǎn)效率降低；或直接導(dǎo)致成品鋼碳含量超標(biāo)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明提供了一種轉(zhuǎn)爐碳氧積動(dòng)態(tài)控制方法，通過轉(zhuǎn)爐最近爐次碳氧積變化還原出實(shí)際碳氧積，并據(jù)此推算出后續(xù)爐次鋼水中實(shí)際碳氧積，提高了轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)碳含量控制的準(zhǔn)確性，可以避免因終點(diǎn)測試碳含量與化驗(yàn)碳含量偏差過大造成不必要的補(bǔ)吹或由于碳含量超標(biāo)造成改鋼事故。

為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明采用以下技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)：

一種轉(zhuǎn)爐碳氧積動(dòng)態(tài)控制方法，包括如下步驟：

1)將最近爐次的終點(diǎn)測試碳含量與化驗(yàn)室的化驗(yàn)碳含量進(jìn)行比對，篩選出碳含量偏差≤0.02％的十個(gè)爐次，按照爐次由遠(yuǎn)及近的順序，十爐次終點(diǎn)測量氧含量分別用O1～O10表示，十爐次化驗(yàn)碳含量分別用C1～C10表示，十爐次實(shí)際碳氧積分別用Q1～Q10表示，則Q1＝O1×C1，Q2＝O2×C2，……Q10＝O10×C10；

2)按照爐次由遠(yuǎn)及近的順序，十爐次分別設(shè)定權(quán)重為W1～W10，則參考碳氧積為對應(yīng)爐次權(quán)重與實(shí)際碳氧積乘積之和，即Q參＝W1×Q1+W2×Q2+W3×Q3+W4×Q4+W5×Q5+W6×Q6+W7×Q7+W8×Q8+W9×Q9+W10×Q10；

3)轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)測試時(shí)，計(jì)算實(shí)時(shí)碳含量＝Q參/測量終點(diǎn)氧含量，并依據(jù)計(jì)算實(shí)時(shí)碳含量出鋼。

所述權(quán)重根據(jù)經(jīng)驗(yàn)設(shè)定，按照爐次由遠(yuǎn)及近的順序，十爐次權(quán)重分別為0.01、0.02、 0.03、0.04、0.06、0.08、0.11、0.16、0.21、0.28。

所述轉(zhuǎn)爐為采用副槍測試或測溫定氧的轉(zhuǎn)爐。

與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果是：

通過轉(zhuǎn)爐最近爐次碳氧積變化還原出實(shí)際碳氧積，并據(jù)此推算出后續(xù)爐次鋼水中實(shí)際碳氧積，提高了轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)碳含量控制的準(zhǔn)確性，可以避免因終點(diǎn)測試碳含量與化驗(yàn)碳含量偏差過大造成不必要的補(bǔ)吹或由于碳含量超標(biāo)造成改鋼事故。

具體實(shí)施方式

下面對本發(fā)明的具體實(shí)施方式作進(jìn)一步說明：

本發(fā)明一種轉(zhuǎn)爐碳氧積動(dòng)態(tài)控制方法，包括如下步驟：

1)將最近爐次的終點(diǎn)測試碳含量與化驗(yàn)室的化驗(yàn)碳含量進(jìn)行比對，篩選出碳含量偏差≤0.02％的十個(gè)爐次，按照爐次由遠(yuǎn)及近的順序，十爐次終點(diǎn)測量氧含量分別用O1～O10表示，十爐次化驗(yàn)碳含量分別用C1～C10表示，十爐次實(shí)際碳氧積分別用Q1～Q10表示，則Q1＝O1×C1，Q2＝O2×C2，……Q10＝O10×C10；

2)按照爐次由遠(yuǎn)及近的順序，十爐次分別設(shè)定權(quán)重為W1～W10，則參考碳氧積為對應(yīng)爐次權(quán)重與實(shí)際碳氧積乘積之和，即Q參＝W1×Q1+W2×Q2+W3×Q3+W4×Q4+W5×Q5+W6×Q6+W7×Q7+W8×Q8+W9×Q9+W10×Q10；

3)轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)測試時(shí)，計(jì)算實(shí)時(shí)碳含量＝Q參/測量終點(diǎn)氧含量，并依據(jù)計(jì)算實(shí)時(shí)碳含量出鋼。

所述權(quán)重根據(jù)經(jīng)驗(yàn)設(shè)定，按照爐次由遠(yuǎn)及近的順序，十爐次權(quán)重分別為0.01、0.02、0.03、0.04、0.06、0.08、0.11、0.16、0.21、0.28。

所述轉(zhuǎn)爐為采用副槍測試或測溫定氧的轉(zhuǎn)爐。

本發(fā)明的理論依據(jù)是鋼水中碳氧反應(yīng)平衡理論，即在一定溫度和壓強(qiáng)下，鋼水中碳含量和氧含量乘積是一個(gè)定值。

本發(fā)明所述爐次篩選及全部計(jì)算過程可通過計(jì)算機(jī)編程實(shí)現(xiàn)。

以下實(shí)施例在以本發(fā)明技術(shù)方案為前提下進(jìn)行實(shí)施，給出了詳細(xì)的實(shí)施方式和具體的操作過程，但本發(fā)明的保護(hù)范圍不限于下述的實(shí)施例。下述實(shí)施例中所用方法如無特別說明均為常規(guī)方法。

【實(shí)施例1】

轉(zhuǎn)爐熔煉號(hào)14BD4938，通過對最近爐次終點(diǎn)測試碳含量與化驗(yàn)室的化驗(yàn)碳含量偏差 ≤0.02％的條件篩選后，獲得十個(gè)爐次的相關(guān)數(shù)據(jù)，如下表所示：

通過計(jì)算得出本爐次參考碳氧積Q參＝0.002625，本爐次終點(diǎn)測試氧含量0.0703％，從而得出計(jì)算碳含量：0.002625÷0.0703％＝0.037％。

計(jì)算碳含量0.037％與化驗(yàn)碳含量0.042％偏差為0.005％，而終點(diǎn)測試碳含量為0.082％，與化驗(yàn)碳含量0.042％偏差為0.04％，說明計(jì)算碳含量更接近鋼水實(shí)際碳含量，糾正了測試碳含量的偏差，更有利于鋼種成分碳含量的控制。

【實(shí)施例2】

轉(zhuǎn)爐熔煉號(hào)14BD4939，通過對最近爐次終點(diǎn)測試碳含量與化驗(yàn)室的化驗(yàn)碳含量偏差≤0.02％的條件篩選后，獲得十個(gè)爐次的相關(guān)數(shù)據(jù)，如下表所示：

通過計(jì)算得出本爐次參考碳氧積Q參＝0.002625，本爐次終點(diǎn)測試氧含量0.0585％，從而得出計(jì)算碳含量：0.002625÷0.0585％＝0.045％。

計(jì)算碳含量0.045％與化驗(yàn)碳含量0.046％偏差僅為0.001％，而終點(diǎn)測試碳含量為0.049％，與化驗(yàn)碳含量0.046％偏差為0.003％，計(jì)算碳含量與終點(diǎn)測試碳含量偏差均較小，說明本爐次終點(diǎn)測試碳含量比較準(zhǔn)確。

【實(shí)施例3】

轉(zhuǎn)爐熔煉號(hào)14BD4940，通過對最近爐次終點(diǎn)測試碳含量與化驗(yàn)室的化驗(yàn)碳含量偏差≤0.02％的條件篩選后，獲得十個(gè)爐次的相關(guān)數(shù)據(jù)，如下表所示：

通過計(jì)算得出本爐次參考碳氧積Q參＝0.002639，本爐次終點(diǎn)測試氧含量0.0831％，從而得出計(jì)算碳含量：0.002639÷0.0831％＝0.032％。

計(jì)算碳含量0.032％與化驗(yàn)碳含量0.034％的偏差僅為0.002％，而終點(diǎn)測試碳含量為0.043％，與化驗(yàn)碳含量0.034％的偏差為0.009％，說明計(jì)算碳含量更接近鋼水實(shí)際碳含量，糾正了測試碳含量的偏差，更有利于鋼種成分碳含量的控制。