本發(fā)明涉及有色金屬材料變形加工技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種高塑性導(dǎo)熱鎂合金及其制備方法。

背景技術(shù)：
鎂是常用金屬結(jié)構(gòu)材料中最輕的一種，比重約為1.74g/cm3，是鋼的1/4，鋁的2/3。鎂及鎂合金具有資源豐富、節(jié)約能源、環(huán)境友好三大優(yōu)勢，而且是比強度很高的輕質(zhì)結(jié)構(gòu)材料和功能材料，被世界公認為“二十一世紀最有發(fā)展前景的新材料”。純鎂室溫下的熱導(dǎo)率較高，約為157W/m*K，但強度太低，鑄態(tài)下的拉伸屈服強度約為21MPa。純鎂經(jīng)過合金化后，其強度顯著提高，但導(dǎo)熱系數(shù)通常明顯降低，如現(xiàn)有的商業(yè)合金Mg-3Al-1Zn(AZ31)合金的導(dǎo)熱系數(shù)為78W/m*K、Mg-9Al-1Zn(AZ91)合金的導(dǎo)熱系數(shù)為55W/m*K、Mg-6Al-0.5Mn(AM60)合金的導(dǎo)熱系數(shù)為61W/m*K(Magnesium，MagnesiumAlloys，andMagnesiumComposites，byManojGuptaandNaiMuiLing，Sharon)，它們的導(dǎo)熱系數(shù)都遠低于純鎂的導(dǎo)熱系數(shù)。目前鎂合金散熱器基本上都是采用上述熱導(dǎo)率較低的商業(yè)鎂合金制得，鎂合金的散熱效果還遠沒有充分發(fā)揮出來。近年來我國電子技術(shù)飛速發(fā)展，電子產(chǎn)業(yè)的高性能、微型化、集成化發(fā)展趨勢，使得電子器件的總功率密度和發(fā)熱量大幅地增加，散熱問題越來越突出，尤其是對減重要求敏感的航空航天器件、便攜電器和通訊設(shè)備、交通工具等產(chǎn)品散熱系統(tǒng)的復(fù)雜結(jié)構(gòu)件，既要求優(yōu)良的導(dǎo)熱性能，同時還必須具有密度小、力學(xué)性能優(yōu)異、生產(chǎn)成本低的特點，因此兼顧導(dǎo)熱性、力學(xué)性能和生產(chǎn)加工性能的輕質(zhì)導(dǎo)熱鎂合金材料有著不可替代的作用并具有重要的應(yīng)用背景。但目前國內(nèi)外關(guān)于鎂合金中合金元素對其導(dǎo)熱性能的影響規(guī)律及其機理方面的報道很少，急需開展導(dǎo)熱鎂合金的成分設(shè)計研究，發(fā)展新型高導(dǎo)熱鎂合金及其相關(guān)制備技術(shù)。目前大規(guī)模商業(yè)化鎂合金的導(dǎo)熱系數(shù)一般均低于100W/m*K，如AZ91、AM60等。導(dǎo)熱系數(shù)相對較高的如EZ33(100W/m*K，Mg-RE-Zn)、QE22(113W/m*K，Mg-Ag-RE)等合金，其鑄態(tài)合金的室溫伸長率均低于5％；同時，上述鑄態(tài)合金的室溫拉伸屈服強度都低于190MPa，很難滿足航空航天器件、便攜電器和通訊設(shè)備、交通工具等領(lǐng)域?qū)τ谏嵯到y(tǒng)結(jié)構(gòu)材料的較高力學(xué)性能的要求。雖然熱變形加工如軋制、擠壓或者鍛造工藝等可以明顯提高導(dǎo)熱鎂合金的塑性，但文獻可查的高導(dǎo)熱鎂合金(導(dǎo)熱系數(shù)大于100W/m*K)即使經(jīng)過上述變形工藝，其室溫伸長率大多仍低于12％(Magnesium，MagnesiumAlloys，andMagnesiumComposites，byManojGuptaandNaiMuiLing，Sharon)，難以同時兼顧導(dǎo)熱性、強度和塑性。新近公開的導(dǎo)熱鎂合金發(fā)明專利亦未見具有高塑性的合金出現(xiàn)。例如，中國專利CN100513606C和CN101709418分別提出了一種導(dǎo)熱鎂合金及其制備方法，其化學(xué)成分：前者含2.5～11％Zn，0.15～1.5％Zr，0.1～2.5％Ag，0.3～3.5％Ce，0～1.5％Nd，0～2.5％La，Pr0～0.5％，其余為鎂；后者含1～6.5％Zn，0.2～2.5％Si，其余為鎂(重量百分比)。由于前者含有一定量的貴金屬和稀土金屬元素，特別是Ag元素，故該合金的成本很高；后一種導(dǎo)熱合金雖降低了合金成本，但較多Zn和Si的使用導(dǎo)致該合金的密度較大。兩種合金在20℃導(dǎo)熱率均大于120W/m*K，具有較好的熱導(dǎo)性能和強度，但都未報道具有高塑性。關(guān)于高塑性鎂合金已有不少專利公開，但都未能解決合金的高導(dǎo)熱率問題。例如，中國專利公開號CN102061414A公開了一種高塑性鎂合金，其合金元素重量百分比為：鋁0.5～2％，錳2％，鈣0.02～0.1％，余量為鎂，該鎂合金伸長率最高可達25％，屈服強度為260MPa；但是沒有涉及該合金的導(dǎo)熱性能方面的數(shù)據(jù)介紹。鎂合金中添加適當?shù)南⊥猎氐龋部梢砸欢ǔ潭壬咸岣哝V合金的強度的同時也提高塑性。例如，中國專利CN200910011111.1公布了一種高塑性、低各向異性鎂合金及其板材的熱軋制工藝，該合金通過在Mg-Zn二元基礎(chǔ)上添加稀土元素Gd降低了軋制板材的基面織構(gòu)強度，獲得塑性達30％。但是，該合金系列由于添加稀土元素(0.1～10％)導(dǎo)致其成本較高，且強度(屈服強度低于150MPa，抗拉強度低于240MPa)較低，也未能解決合金的導(dǎo)熱性能問題?？v觀現(xiàn)有技術(shù)，目前鎂合金還沒有能同時兼顧導(dǎo)熱性和塑性兩方面的關(guān)切，需要進一步開發(fā)新的髙塑性導(dǎo)熱鎂合金，以滿足對導(dǎo)熱性能和伸長率同時具有較高需求的情況。

技術(shù)實現(xiàn)要素：
本發(fā)明的目的在于提供一種高塑性導(dǎo)熱鎂合金及其制備方法，解決現(xiàn)有鎂合金導(dǎo)熱系數(shù)和塑性低，無法同時兼顧高導(dǎo)熱性和高塑性的問題。該導(dǎo)熱鎂合金導(dǎo)熱系數(shù)(大于120W/(m*K))和室溫塑性(伸長率約15～25％)都比較高，具有中等強度水平，且成本相對低廉。該材料可廣泛用于航空航天、計算機、通訊和消費類電子產(chǎn)品以及LED照明產(chǎn)品的散熱系統(tǒng)結(jié)構(gòu)材料以及醫(yī)療、福祉和戶外運動器械的結(jié)構(gòu)材料。為達到上述目的，本發(fā)明的技術(shù)方案是：一種高塑性導(dǎo)熱鎂合金，其成分重量百分比為：Zn0.5～3.0wt％，Zr0.2～0.6wt％，Ca0.2～1.0wt％，Mn0.1～0.5wt％，其余為Mg以及不可避免的雜質(zhì)。目前用于散熱器的金屬材料大多以鋁合金或銅合金為主。研究發(fā)現(xiàn)，合金導(dǎo)熱性能與該合金中的固溶原子和第二相的數(shù)量和種類有密切聯(lián)系。鎂合金的導(dǎo)熱性能也遵循類似原則。本發(fā)明設(shè)計新型導(dǎo)熱合金，提升鎂合金導(dǎo)熱性，也應(yīng)該適當控制鎂合金中固溶原子的數(shù)量，同時保證其析出相的尺寸不能太大、數(shù)量不能太多。高塑性合金設(shè)計也需要全方位考慮影響鎂合金塑性的因素。首先，合金元素及組織形態(tài)會對合金的塑性產(chǎn)生明顯影響。不同的元素對鎂合金塑性的影響各不相同，這取決于合金元素的種類、性質(zhì)和結(jié)構(gòu)，也取決于合金中所生成的固溶體及其化合物類型。鎂合金大多具有密排六方晶體結(jié)構(gòu)，滑移系少，其它元素的溶入會影響其晶格參數(shù)c/a，進而影響變形時的晶體滑移。鎂合金中所生成的化合物，除鎂鋰等極少數(shù)合金外，一般均是脆硬相，對塑性產(chǎn)生不利的影響。因此，設(shè)計塑性較好的合金，元素應(yīng)有利于形成塑性較好的固溶體，其合金元素含量不能很高，一般不能超過最大固溶量，以免形成粗大的脆性第二相。鎂合金中的化合物要求數(shù)量要少，尺寸要小，特別是晶間不能呈網(wǎng)狀分布。根據(jù)文獻，從元素對提高材料塑性作用角度來看，加入Cd、Li等能提高鎂合金的塑性；加入Sn、Pb、Bi和Sb可能會損害鎂合金的塑性；而加入Zn、Ag、Ce、Ca、Al等元素能同時提高鎂合金的強度與塑性。Zn元素在鎂中的固溶度較大(約6％)，能形成一系列的Mg-Zn二元相，具有固溶強化和時效強化雙重作用。適量Zn添加能增加熔體流動性，是一種弱的晶粒細化劑，有助于獲得較細鑄態(tài)組織。但是如果添加量過多，會大大降低合金流動性，且有形成顯微縮松或熱裂的傾向。Ca元素在鎂中能產(chǎn)生晶粒細化作用，也可抑制熔融鎂的氧化，提高合金熔體的著火溫度，并且能改善合金的蠕變性能。該元素在鎂中可以與其它元素形成第二相，特別是，可能得到有序的單層納米結(jié)構(gòu)的GP區(qū)，其對于提高合金的力學(xué)性能效果非常明顯。合金設(shè)計中，為了控制存在的第二相的量和類型，應(yīng)采用低合金化，Ca的含量一般不超過1％。Mn以沉淀Fe-Mn化合物來控制鐵含量，通過控制鐵含量而改善腐蝕行為；同時，Mn元素在鎂中可以增大耐熱性，細化晶粒、強化合金。據(jù)報道，在Mg-6Al-3Ca合金添加0.1-0.5％的Mn元素后，其蠕變抗力顯著增加，耐熱性提高。但Mn在鎂中的含量一般不超過1wt％。Zr元素在鎂中的溶解度非常小。但它具有很強的晶粒細化作用，可以作為含Zn鎂合金很好的晶粒細化劑。特別在變形鎂合金中可以強烈抑制晶粒長大，穩(wěn)定細晶組織。本發(fā)明高塑性導(dǎo)熱鎂合金設(shè)計方案，將選擇Zn、Ca、Zr、Mn等常規(guī)元素進行多元合金化，各添加元素含量盡量控制在各自的固溶度以下，從而可以兼顧合金的髙塑性和高導(dǎo)熱性能。本發(fā)明的高塑性導(dǎo)熱鎂合金的制備方法，包括以下步驟：1)以純Mg錠、純Zn錠、純Ca顆?；騇g-Ca中間合金以及Mg-Zr和Mg-Mn中間合金為原料，按上述的鎂合金成分的重量百分比進行配料；2)將純Mg錠和Mg-Mn中間合金放入熔煉爐的坩堝中，在CO2和SF6的混合保護氣的保護下完全熔化，CO2和SF6的流量比為40～100，原料升溫速率控制在15～50℃/min；3)將純Zn錠和Mg-Zr中間合金放在預(yù)熱爐中加熱至200～280℃，待純Mg錠和Mg-Mn中間合金完全熔化后，按順序?qū)㈩A(yù)熱后的Zn錠和Ca顆?；蛘進g-Ca中間合金先后加入熔化好的熔體中，加Ca時需吹氬氣攪拌，然后將熔體溫度升溫到810～830℃添加預(yù)熱好的Mg-Zr中間合金并攪拌，保溫5～10分鐘，最后采用金屬模鑄造或半連續(xù)鑄造制備成導(dǎo)熱鎂合金鑄錠；4)將上述制備的導(dǎo)熱鎂合金鑄錠在氬氣氛圍的保護下加熱至370～390℃進行0.1～48小時的均勻化處理，然后將經(jīng)過均勻化處理或未經(jīng)均勻化處理的導(dǎo)熱鎂合金鑄錠切割成相應(yīng)的軋制、擠壓或鍛造坯料；5)將坯料放入加熱爐中加熱到軋制、擠壓或鍛造變形溫度即250～385℃，然后直接采用軋制、擠壓或鍛造工藝將坯料變形加工成板材、管材、型材、棒材或各種鍛壓件，即采用軋制工藝將坯料變形加工成板材，采用擠壓工藝將坯料變形加工成管材、型材或棒材，采用鍛造工藝將坯料變形加工成各種鍛件，或者采用上述多種變形工藝復(fù)合變形加工成變形材。進一步，所述的軋制工藝中，軋制速度為10～40m/min，單道次壓下量為30％～50％，板材的累計變形量≥90％。又，所述的擠壓工藝中，擠壓速度為0.2～30m/min，擠壓比為10～40。再有，所述的鍛造工藝中，鍛造速度為0.1～30m/min，單道次壓下量為30％～50％，累計變形量≥60％。眾所周知，材料的加工狀態(tài)也會對合金的塑性產(chǎn)生明顯影響。晶粒細化有利于鎂合金在后續(xù)變形過程中多種滑移系聯(lián)合啟動、協(xié)調(diào)變形，克服合金中由于密排六方合金滑移系較少引起的應(yīng)力集中而導(dǎo)致的早期斷裂，提高塑性。另一方面，由于晶粒細小，晶界滑移變形方式容易被啟動，晶界滑移產(chǎn)生的變形在材料總體塑性變形中占據(jù)的比例增加，也有利于提高合金塑性。為了能夠得到更加細小的晶粒，一般采用熱變形加工，如擠壓、軋制、鍛造等，在變形加工過程中，鑄造形成的粗大第二相逐漸得到破碎細化、彌散分布，顯著提高其合金的強度和塑性。本發(fā)明對比已有的導(dǎo)熱鎂合金具有以下顯著優(yōu)點：1.合金成本相對較低、密度較?。罕景l(fā)明制備的高塑性導(dǎo)熱鎂合金由常規(guī)合金元素Zn、Ca、Mn和少量的Zr元素組成，不添加任何稀土元素，密度小于1.80g/cm3。2.熱導(dǎo)性能優(yōu)異：本發(fā)明制備的高塑性導(dǎo)熱鎂合金在20℃的導(dǎo)熱系數(shù)均大于120W/(m*K)。3.綜合性能優(yōu)異，具有高的導(dǎo)熱性能同時兼顧高室溫塑性和適當?shù)膹姸龋菏覝?25℃)伸長率大于15％，最高可達40％(拉伸屈服強度>220MPa)。附圖說明圖1為本發(fā)明實施例導(dǎo)熱鎂合金的鑄態(tài)金相組織電鏡照片。圖2為本發(fā)明實施例導(dǎo)熱鎂合金的掃描組織電鏡照片。圖3為本發(fā)明實施例導(dǎo)熱鎂合金經(jīng)過380℃固溶24小時的均勻化處理后的掃描組織電鏡照片。圖4為本發(fā)明實施例導(dǎo)熱鎂合金擠壓后的金相組織照片。圖5為本發(fā)明實施例導(dǎo)熱鎂合金擠壓后的EBSD組織照片。圖6為本發(fā)明實施例導(dǎo)熱鎂合金擠壓后的微觀織構(gòu)照片。圖7為本發(fā)明實施例導(dǎo)熱鎂合金合金擠壓材導(dǎo)熱系數(shù)隨溫度變化曲線。圖8為本發(fā)明實施例導(dǎo)熱鎂合金擠壓材的室溫拉伸測試曲線。具體實施方式下面通過實施例對本發(fā)明的技術(shù)方案作詳細說明，本實施例在本發(fā)明技術(shù)方案為前提下進行實施，給出了詳細的實施方式和具體的操作過程，但本發(fā)明的保護范圍不限于下述的實施例。本發(fā)明設(shè)計選取一種高塑性導(dǎo)熱鎂合金的成分含量為：2.0wt％Zn，0.5wt％Zr，0.4wt％Ca，0.3wt％Mn，其余為Mg(簡稱Mg-2.0Zn-0.5Zr-0.4Ca-0.3Mn合金)，合金的鑄態(tài)組織如圖1、圖2所示，合金中存在少量的粗大第二相粒子，經(jīng)過380℃固溶24小時后，均勻化后組織中第二相數(shù)量明顯減少，合金元素絕大部分被固溶進基體中，只有少量的尺寸較小的第二相殘留在晶界處，如圖3所示。均勻化處理后的坯料被切割成擠壓坯錠，在電阻爐中預(yù)熱到350℃，然后擠壓變形成棒材；擠壓比20，擠壓出口速度1.0m/min。擠壓后棒材采用風(fēng)冷冷卻，坯料擠壓時不采用任何潤滑劑。獲得的鎂合金擠壓材組織如圖4～圖6所示，合金擠壓組織均勻細小(小于10μm)，第二相較少，形成的織構(gòu)較弱，這種組織特征對于該導(dǎo)熱鎂合金塑性的提高有重要貢獻。經(jīng)測試，擠壓材在20℃-270℃條件范圍內(nèi)的導(dǎo)熱系數(shù)均大于120W/(m*K)，如圖7所示。密度約為1.77g/cm3。室溫(25℃)抗拉強度為272MPa，室溫拉伸屈服強度為228MPa，室溫伸長率為32％，如圖8所示。經(jīng)過系列實驗結(jié)果分析，證實了該發(fā)明的導(dǎo)熱鎂合金產(chǎn)品具有優(yōu)異綜合性能。本發(fā)明導(dǎo)熱鎂合金的其他實施例參見表1。實施例11)設(shè)計選取高塑性導(dǎo)熱鎂合金的成分含量為：2.8wt％Zn，0.3wt％Zr，0.8wt％Ca，0.2wt％Mn，其余為Mg，以純Mg錠、純Zn錠、純Ca顆粒以及Mg-30wt％Zr，和Mg-1.3wt％Mn等中間合金為原料，按此設(shè)計的鎂合金成分的重量百分比進行配料；2)坩堝清理并預(yù)熱后將全部純鎂錠和Mg-1.3Mn中間合金放入熔煉爐的坩堝中，在CO2和SF6的混合保護氣氛下加熱升溫，升溫速率為20～30℃/min，CO2和SF6的流量比為50：1；3)將純Zn錠和Mg-30Zr中間合金放在預(yù)熱爐中加熱至260～280℃。待純Mg錠和Mg-1.3Mn中間合金完全熔化后，按順序?qū)㈩A(yù)熱后的Zn錠和Ca顆粒先后加入鎂熔液中，加Ca時需吹氬氣攪拌，然后將熔體溫度升到810-830℃添加預(yù)熱好的Mg-30Zr中間合金并攪拌，保溫10min，最后采用金屬模鑄造制備成導(dǎo)熱鎂合金鑄錠；4)將上述制備的導(dǎo)熱鎂合金鑄錠在氬氣氛圍的保護下加熱至380℃進行24小時的均勻化處理，然后將經(jīng)過均勻化處理的導(dǎo)熱鎂合金鑄錠切割成相應(yīng)的軋制坯料；5)將坯料加熱到350℃，然后在軋機上軋制變形加工成高塑性導(dǎo)熱鎂合金。所得導(dǎo)熱鎂合金在20℃的導(dǎo)熱系數(shù)121W/(m*K)，密度約為1.78g/cm3。室溫(25℃)抗拉強度為331MPa，拉伸屈服強度為330MPa，伸長率為20％。實施例21)設(shè)計選取高塑性導(dǎo)熱鎂合金的成分含量為：2.2wt％Zn，0.5wt％Zr，0.2wt％Ca，0.4wt％Mn，其余為Mg，按此設(shè)計的鎂合金成分的重量百分比進行配料；2)將上述配料按實施例1所述方法進行熔煉，最后采用金屬模鑄造制備成導(dǎo)熱鎂合金鑄錠；3)將上述制備的導(dǎo)熱鎂合金鑄錠在氬氣氛圍的保護下加熱至380℃進行24小時的均勻化處理，然后將經(jīng)過均勻化處理的導(dǎo)熱鎂合金鑄錠切割成相應(yīng)的變形坯料；4)將坯料放入加熱爐中預(yù)熱到400℃，然后采用鍛壓變形加工成高塑性導(dǎo)熱鎂合金。獲得的導(dǎo)熱鎂合金在20℃的導(dǎo)熱系數(shù)為125W/(m*K)，密度約為1.78g/cm3。室溫(25℃)抗拉強度為310MPa，拉伸屈服強度為300MPa，伸長率為23％。實施例31)設(shè)計選取高塑性導(dǎo)熱鎂合金的成分含量為：1.5wt％Zn，0.5wt％Zr，0.4wt％Ca，0.4wt％Mn，其余為Mg，該鎂合金以純Mg錠、純Zn錠、Mg-30Ca以及Mg-30Zr和Mg-1.3Mn中間合金為原料，按上述的鎂合金成分的重量百分比進行配料；2)將上述配料按實施例1所述方法進行熔化，最后采用半連續(xù)鑄造制備成導(dǎo)熱鎂合金鑄錠；3)將上述制備的未經(jīng)過均勻化處理的導(dǎo)熱鎂合金鑄錠切割成相應(yīng)的擠壓坯料；4)將坯料加熱到350℃，然后采用擠壓將坯料變形加工成高塑性導(dǎo)熱鎂合金材料。獲得的導(dǎo)熱鎂合金在20℃的導(dǎo)熱系數(shù)123W/(m*K)，密度約為1.77g/cm3；室溫(25℃)抗拉強度為270MPa，拉伸屈服強度為225MPa，伸長率為33％。實施例41)設(shè)計選取高塑性導(dǎo)熱鎂合金，其成分含量為：Mg-3.0Zn-0.2Zr-1.0Ca-0.1Mn，其余為Mg；按此設(shè)計的鎂合金成分的重量百分比進行配料；2)將上述配料按實施例1所述方法進行熔煉，最后采用金屬模鑄造制備成導(dǎo)熱鎂合金鑄錠；3)將上述制備的導(dǎo)熱鎂合金鑄錠在氬氣氛圍的保護下加熱至380℃進行24小時的均勻化處理，然后將經(jīng)過均勻化處理的導(dǎo)熱鎂合金鑄錠切割成相應(yīng)的軋制坯料；4)將坯料加熱到350℃，然后在軋機上軋制變形加工成高塑性導(dǎo)熱鎂合金。所得導(dǎo)熱鎂合金在20℃的導(dǎo)熱系數(shù)122W/(m*K)。室溫(25℃)抗拉強度為345MPa，拉伸屈服強度為335MPa，伸長率為15％。實施例51)設(shè)計選取高塑性導(dǎo)熱鎂合金，其成分含量為：Mg-1.0Zn-0.3Zr-0.5Ca-0.1Mn，其余為Mg；按此設(shè)計的鎂合金成分的重量百分比進行配料；2)將上述配料按實施例1所述方法進行熔煉，最后采用金屬模鑄造制備成導(dǎo)熱鎂合金鑄錠；3)將上述制備的導(dǎo)熱鎂合金鑄錠在氬氣氛圍的保護下加熱至380℃進行24小時的均勻化處理，然后將經(jīng)過均勻化處理的導(dǎo)熱鎂合金鑄錠切割成相應(yīng)的變形坯料；4)將坯料放入加熱爐中預(yù)熱到400℃，然后采用鍛壓變形加工成高塑性導(dǎo)熱鎂合金。獲得的導(dǎo)熱鎂合金在20℃的導(dǎo)熱系數(shù)為128W/(m*K)。室溫(25℃)抗拉強度為340MPa，拉伸屈服強度為320MPa，伸長率為18％。實施例61)設(shè)計選取高塑性導(dǎo)熱鎂合金，其成分含量為：Mg-0.5Zn-0.6Zr-0.3Ca-0.5Mn，其余為Mg；按此設(shè)計的鎂合金成分的重量百分比進行配料；2)將上述配料按實施例1所述方法進行熔煉，最后采用半連續(xù)鑄造制備成導(dǎo)熱鎂合金鑄錠；3)將上述制備的導(dǎo)熱鎂合金鑄錠在氬氣氛圍的保護下加熱至380℃進行24小時的均勻化處理，然后將經(jīng)過均勻化處理的導(dǎo)熱鎂合金鑄錠切割成相應(yīng)的擠壓坯料；4)將坯料加熱到350℃，然后采用擠壓和鍛造將坯料變形加工成高塑性導(dǎo)熱鎂合金材料。獲得的導(dǎo)熱鎂合金在20℃的導(dǎo)熱系數(shù)130W/(m*K)；室溫(25℃)抗拉強度為225MPa，拉伸屈服強度為220MPa，伸長率為40％。表1