一種用于石煤提釩的縮口型回轉(zhuǎn)窯的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種用于石煤提釩的縮口型回轉(zhuǎn)窯。其技術(shù)方案是：窯體(3)的左縮口段窯體、直筒段窯體和右縮口段窯體為同軸線整體結(jié)構(gòu)；靠近窯體(3)的左端處設(shè)有物料出口(9)，靠近窯體(3)的右端處設(shè)有物料入口(1)；在窯體(3)內(nèi)的左端同軸線地固定有套筒式燃燒器(10)，窯體(3)的右端端面中心處設(shè)有煙氣出口(2)。直筒段窯體的外圓處設(shè)置有第一托輪組(6)和第二托輪組(4)，第一托輪組(6)通過轉(zhuǎn)動副(7)安裝在基礎(chǔ)平臺(8)上，第二托輪組(4)的支架與液壓油缸(5)的活塞桿鉸接。本發(fā)明具有能延長物料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的焙燒時間、調(diào)節(jié)回轉(zhuǎn)窯的中心線傾斜角α和提高低價釩的轉(zhuǎn)化率的特點。
【專利說明】—種用于石煤提釩的縮口型回轉(zhuǎn)窯
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明屬于回轉(zhuǎn)窯【技術(shù)領(lǐng)域】，特別涉及一種用于石煤提釩的縮口型回轉(zhuǎn)窯。
【背景技術(shù)】
[0002]石煤在回轉(zhuǎn)窯中的氧化焙燒是提釩的關(guān)鍵環(huán)節(jié)之一，傳統(tǒng)的回轉(zhuǎn)窯大多是直筒形的。石煤在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)焙燒時，所涉及的石煤的物理化學(xué)變化和窯內(nèi)的傳熱過程復(fù)雜，物料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)停留的時間較短，導(dǎo)致石煤物料的焙燒反應(yīng)不充分，不利于低價釩的氧化，從而影響焙燒的質(zhì)量。
[0003]“一種用于石煤提釩的回轉(zhuǎn)窯”(CN101762153A)專利技術(shù)和“一種變徑回轉(zhuǎn)窯” (CN202853343U)專利技術(shù)，均具有三段式變徑結(jié)構(gòu)，但該結(jié)構(gòu)無法保證石煤顆粒在焙燒帶有足夠的停留時間，而且回轉(zhuǎn)窯的窯體是按一定傾斜角度直接固定于基礎(chǔ)平臺上，無法實現(xiàn)調(diào)節(jié)傾斜角度的功能，限制了回轉(zhuǎn)窯提釩的效果。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0004]為了克服上述現(xiàn)有技術(shù)的不足，本發(fā)明提供了一種能延長物料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的焙燒時間、調(diào)節(jié)回轉(zhuǎn)窯的中心線傾斜角α和提高低價釩的轉(zhuǎn)化率的用于石煤提釩的縮口型回轉(zhuǎn)窯。
[0005]為實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用的技術(shù)方案是:為避免重復(fù)，先將本技術(shù)方案所述涉及到的尺寸標(biāo)記統(tǒng)一說明如下:
[0006]L1表示左縮口段窯體的長度況表示左縮口段窯體的最小半徑；L2表示直筒段窯體的長度；r2表示直筒段窯體的半徑山3表示右縮口段窯體的長度；R3表示右縮口段窯體的最小半徑山4表示液壓油缸的工作行程；L5表示第一托輪組與第二托輪組間的中心距。
[0007]所述回轉(zhuǎn)窯包括窯體、套筒式燃燒器、第一托輪組和第二托輪組。窯體由左縮口段窯體、直筒段窯體和右縮口段窯體組成，左縮口段窯體、直筒段窯體和右縮口段窯體為同軸線整體結(jié)構(gòu)。左縮口段窯體呈錐臺狀，直筒段窯體為等直徑，右縮口段窯體呈錐臺狀。
[0008]在左縮口段窯體的靠近左端處設(shè)有物料出口，在右縮口段窯體的靠近右端處設(shè)有物料入口，物料出口和物料入口在窯體橫截面上的投影呈中心對稱布置；在左縮口段窯體內(nèi)的左端固定有套筒式燃燒器，套筒式燃燒器與窯體同軸線安裝；在右縮口段窯體的右端端面中心處設(shè)有煙氣出口。
[0009]直筒段窯體的外圓處設(shè)置有第一托輪組和第二托輪組，第一托輪組與第二托輪組間的中心距L5 = (0.7~0.8) L2，第一托輪組通過轉(zhuǎn)動副安裝在基礎(chǔ)平臺上，第二托輪組的支架與液壓油缸的活塞桿鉸接，液壓油缸的工作行程為L4 = (0.02~0.20) L50
[0010]所述左縮口段窯體的最小直徑與最大直徑比為2?: 2R2 = (0.7~0.8): 1，左縮口段窯體的長度與最小直徑比為L1: 2?= (1.4~1.5): I。
[0011]所述直筒段窯體的長度與直筒段窯體的直徑比為L2: 2R2 = (5~7): I。
[0012]所述右縮口段窯體的最小直徑與最大直徑比為2R3: 2R2 = (0.7~0.8): 1，右縮口段窯體的長度與最小直徑比為L3: 2R3 = (1.4?1.5): I。
[0013]由于采用上述技術(shù)方案，本發(fā)明的物料由給料管從物料入口通入窯內(nèi)，通過液壓油缸和轉(zhuǎn)動副的配合，調(diào)節(jié)窯體至合適的傾斜角度α，由于回轉(zhuǎn)窯的旋轉(zhuǎn)以及窯體的傾斜放置，物料沿著圓周方向翻滾且運動趨勢呈螺旋狀；物料進(jìn)入直筒段窯體的焙燒帶后，燃料由直筒燃燒器的噴嘴噴出，隨著燃燒反應(yīng)的不斷進(jìn)行，縮口型回轉(zhuǎn)窯能使窯內(nèi)得到較低的煙氣溫度峰值，使窯內(nèi)焙燒反應(yīng)更加穩(wěn)定，不易造成物料燒損，同時通過調(diào)節(jié)液壓油缸的工作行程，能延長物料在直筒段窯體焙燒的時間，使物料在焙燒帶的焙燒反應(yīng)充分，有利于提高低價釩的轉(zhuǎn)化率；經(jīng)過焙燒后的物料進(jìn)入左縮口段窯體冷卻，左縮口段窯體的縮口形狀能延長焙燒后物粒的冷卻時間，通過調(diào)節(jié)液壓油缸的工作行程，能方便地使物料從物料出口卸出。
[0014]因此，本發(fā)明與已有技術(shù)相比具有如下優(yōu)點和積極效果:
[0015]1、能延長物料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的氧化焙燒時間，使物料得到充分焙燒，提高低價釩的轉(zhuǎn)化率；
[0016]2、通過液壓油缸能調(diào)節(jié)回轉(zhuǎn)窯的中心線傾斜角度α，控制物料從入口到出口的移動速度。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0017]圖1是本發(fā)明的一種結(jié)構(gòu)示意圖。
【具體實施方式】
[0018]下面結(jié)合附圖和【具體實施方式】對本發(fā)明作進(jìn)一步的描述，并非對其保護(hù)范圍的限制。
[0019]為避免重復(fù)，先將本【具體實施方式】所述回轉(zhuǎn)窯涉及到的尺寸標(biāo)記統(tǒng)一說明如下，實施例中不再贅述:
[0020]L1表示左縮口段窯體的長度況表示左縮口段窯體的最小半徑；L2表示直筒段窯體的長度；r2表示直筒段窯體的半徑山3表示右縮口段窯體的長度；R3表示右縮口段窯體的最小半徑山4表不液壓油缸5的工作行程；L5表不第一托輪組6與第二托輪組4間的中心距。
[0021]實施例1
[0022]一種用于石煤提釩的縮口型回轉(zhuǎn)窯。所述回轉(zhuǎn)窯的結(jié)構(gòu)如圖1所示:包括窯體3、套筒式燃燒器10、第一托輪組6和第二托輪組4。窯體3由左縮口段窯體、直筒段窯體和右縮口段窯體組成，左縮口段窯體、直筒段窯體和右縮口段窯體為同軸線整體結(jié)構(gòu)。左縮口段窯體呈錐臺狀，直筒段窯體為等直徑，右縮口段窯體呈錐臺狀。
[0023]在左縮口段窯體的靠近左端處設(shè)有物料出口 9，在右縮口段窯體的靠近右端處設(shè)有物料入口 1，物料出口 9和物料入口 I在窯體3的橫截面上的投影呈中心對稱布置；在左縮口段窯體內(nèi)的左端固定有套筒式燃燒器10，套筒式燃燒器10與窯體3同軸線安裝；在右縮口段窯體的右端端面中心處設(shè)有煙氣出口 2。
[0024]直筒段窯體的外圓處設(shè)置有第一托輪組6和第二托輪組4，第一托輪組6與第二托輪組4間的中心距L5= (0.70?0.75) L2，第一托輪組6通過轉(zhuǎn)動副7安裝在基礎(chǔ)平臺8上，第二托輪組4的支架與液壓油缸5的活塞桿鉸接，液壓油缸5的工作行程為L4 = (0.02~
0.11)L5。
[0025]所述左縮口段窯體的最大直徑與最小直徑比為2?: 2R2 = (0.70~0.75): 1，左縮口段窯體的長度與最大直徑比為L1: 2?= (1.40~1.45): I。
[0026]所述直筒段窯體的長度與直筒段窯體的直徑比為L2: 2R2 = (5~6): I。
[0027]所述右縮口段窯體的最大直徑與最小直徑比為2R3: 2R2 = (0.70~0.75): 1，右縮口段窯體的長度與最大直徑比為L3: 2R3 = (1.40~1.45): I。
[0028]實施例2
[0029]一種用于石煤提釩的縮口型回轉(zhuǎn)窯。除下述技術(shù)參數(shù)外，其余同實施例1。
[0030]第一托輪組6與第二托輪組4間的中心距L5 = (0.75~0.80) L2 ；
[0031 ] 液壓油缸5的工作行程為L4 = (0.11~0.20) L5 ；
[0032]左縮口段窯體的最大直徑與最小直徑比為2?: 2R2 = (0.75~0.80): I ；
[0033]左縮口段窯體的長度與最大直徑比為L1: 2?= (1.45~1.50): I ；
[0034]直筒段窯體的長度與直筒段窯體的直徑比為L2: 2?= (6~7): I ；
[0035]右縮口段窯體的最大直徑與最小直徑比為2R3: 2R2 = (0.75~0.80): I ；
[0036]右縮口段窯體的長度與最大直徑比為L3: 2R3 = (1.45~1.50): I。
[0037]本【具體實施方式】的物料由給料管從物料入口 I通入窯內(nèi)，通過液壓油缸5和轉(zhuǎn)動副7的配合，調(diào)節(jié)窯體3至合適的傾斜角度α，由于回轉(zhuǎn)窯的旋轉(zhuǎn)以及窯體3的傾斜放置，物料沿著圓周方向翻滾且運動趨勢呈螺旋狀；物料進(jìn)入直筒段窯體的焙燒帶后，燃料由直筒燃燒器10的噴嘴噴出，隨著燃燒反應(yīng)的不斷進(jìn)行，縮口型回轉(zhuǎn)窯能使窯內(nèi)得到較低的煙氣溫度峰值，使窯內(nèi)焙燒反應(yīng)更加穩(wěn)定，不易造成物料燒損，同時通過調(diào)節(jié)液壓油缸5的工作行程，能延長物料在直筒段窯體焙燒的時間，使物料在焙燒帶的焙燒反應(yīng)充分，有利于提高低價釩的轉(zhuǎn)化率；經(jīng)過焙燒后的物料進(jìn)入左縮口段窯體冷卻，左縮口段窯體的縮口形狀能延長焙燒后物粒的冷卻時間，通過調(diào)節(jié)液壓油缸5的工作行程，能方便地使物料從物料出口 9卸出。
[0038]因此，本【具體實施方式】與已有技術(shù)相比具有如下優(yōu)點和積極效果:
[0039]1、能延長物料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的氧化焙燒時間，使物料得到充分焙燒，提高低價釩的轉(zhuǎn)化率；
[0040]2、通過液壓油缸5能調(diào)節(jié)回轉(zhuǎn)窯的中心線傾斜角度α，控制物料從入口到出口的移動速度。
【權(quán)利要求】
1.一種用于石煤提釩的縮口型回轉(zhuǎn)窯，其特征在于先將所述回轉(zhuǎn)窯涉及到的尺寸標(biāo)記統(tǒng)一說明如下: L1表示左縮口段窯體的長度，R1表示左縮口段窯體的最小半徑，L2表示直筒段窯體的長度，R2表示直筒段窯體的半徑，L3表示右縮口段窯體的長度，R3表示右縮口段窯體的最小半徑，L4表示液壓油缸(5)的工作行程，L5表示第一托輪組(6)與第二托輪組(4)間的中心距； 所述回轉(zhuǎn)窯包括窯體(3)、套筒式燃燒器(10)、第一托輪組(6)和第二托輪組(4);窯體(3)由左縮口段窯體、直筒段窯體和右縮口段窯體組成，左縮口段窯體、直筒段窯體和右縮口段窯體為同軸線整體結(jié)構(gòu)；左縮口段窯體呈錐臺狀，直筒段窯體為等直徑，右縮口段窯體呈錐臺狀； 在左縮口段窯體的靠近左端處設(shè)有物料出口(9)，在右縮口段窯體的靠近右端處設(shè)有物料入口(I)，物料出口(9)和物料入口(I)在窯體(3)的橫截面上的投影呈中心對稱布置；在左縮口段窯體內(nèi)的左端固定有套筒式燃燒器(10)，套筒式燃燒器(10)與窯體(3)同軸線安裝；在右縮口段窯體的右端端面中心處設(shè)有煙氣出口(2)； 直筒段窯體的外圓處設(shè)置有第一托輪組(6)和第二托輪組(4)，第一托輪組(6)與第二托輪組(4)間的中心距L5 = (0.7~0.8)L2，第一托輪組(6)通過轉(zhuǎn)動副(7)安裝在基礎(chǔ)平臺(8)上，第二托輪組(4)的支架與液壓油缸(5)的活塞桿鉸接，液壓油缸(5)的工作行程為 L4 = (0.02 ~0.20) L50
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的用于石煤提釩的縮口型回轉(zhuǎn)窯，其特征在于所述左縮口段窯體的最小直徑與最大直徑比為2?: 2R2 = (0.7~0.8): 1，左縮口段窯體的長度與最小直徑比SL1: 2?= (1.4 ~1.5): I。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的 用于石煤提釩的縮口型回轉(zhuǎn)窯，其特征在于所述直筒段窯體的長度與直筒段窯體的直徑比為L2: 2R2 = (5~7): I。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的用于石煤提釩的縮口型回轉(zhuǎn)窯，其特征在于所述右縮口段窯體的最小直徑與最大直徑比為2R3: 2R2 = (0.7~0.8): 1，右縮口段窯體的長度與最小直徑比為 L3: 2R3 = (1.4 ~1.5): I。
【文檔編號】C22B34/22GK103557694SQ201310547822
【公開日】2014年2月5日 申請日期:2013年11月6日 優(yōu)先權(quán)日:2013年11月6日
【發(fā)明者】王興東, 幸福堂, 黃毫軍, 王晶, 侯宇 申請人:武漢科技大學(xué)