專利名稱：高強(qiáng)度不銹鋼管的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種高強(qiáng)度不銹鋼管，其用于傳輸裝置用、機(jī)械結(jié)構(gòu)用、建筑用、裝飾用等，特別適合于要求強(qiáng)度和耐蝕性的用途。
背景技術(shù)：
不銹鋼材的耐蝕性優(yōu)異，而且強(qiáng)度、加工性、接合部特性等也良好，因而從高耐蝕性和高強(qiáng)度的方面出發(fā)，由這樣的不銹鋼材形成的不銹鋼管被用于各種用途。此外，近年來，還要求低成本化，因而對(duì)于所使用的高強(qiáng)度不銹鋼管，要求不含有昂貴的元素而能夠提高耐蝕性和強(qiáng)度。另外，有一種不銹鋼材，以質(zhì)量％計(jì)，以12% Cr馬氏體系不銹鋼材作為基礎(chǔ)，在增加Cr的含量的同時(shí)，降低C、N的含量，此外，形成含有合適的量的Cr、Ni、Mo、Cu的組成，以馬氏體相為基礎(chǔ)相，制成由鐵素體相和殘留奧氏體相形成的復(fù)相組織，從而提高了強(qiáng)度、熱加工性、耐蝕性和焊接性(例如，參見專利文獻(xiàn)1。)。另外，有一種高強(qiáng)度不銹鋼管，以質(zhì)量％計(jì)，將N的含量降低至0.015%以下，焊接馬氏體系不銹鋼材而制成不銹鋼管后，在920 1100°C奧氏體化，通過進(jìn)行水冷以上的冷卻速度下的冷卻、回火處理、空氣冷卻以上的冷卻速度下的冷卻而生成了馬氏體。該高強(qiáng)度不銹鋼管即使在二氧化碳環(huán)境下也具有充分的耐蝕性，此外沖擊韌性和焊接性優(yōu)異(例如，參見專利文獻(xiàn)2。)。此外，關(guān)于金屬組織，通過向奧氏體母相導(dǎo)入適量的鐵素體相，形成以體積％計(jì)含有5 40%的鐵素體相的奧氏體主體的2相組織，從而提高了加工性和耐蝕性(例如，參見專利文獻(xiàn)3。)。另外，通過在鐵素體系不銹鋼材中復(fù)合并適量含有Mo和V，提高了耐蝕性，此外， 通過規(guī)定熱壓延條件和冷壓延條件，抑制了含有Mo所造成的加工性的降低(例如，參見專利文獻(xiàn)4。)?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1 日本特開2005-336599號(hào)公報(bào)(第2-7頁、

圖1)專利文獻(xiàn)2 日本特開平4-268018號(hào)公報(bào)(第2、3頁)專利文獻(xiàn)3 日本特開2004-225075號(hào)公報(bào)(第2、3頁、圖1)專利文獻(xiàn)4 日本特開2002-363712號(hào)公報(bào)(第2、3頁、圖1)

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明要解決的課題但是，專利文獻(xiàn)1的不銹鋼材的拉伸強(qiáng)度為689MI^以下，希望進(jìn)一步提高強(qiáng)度，此外由于含有比較昂貴的元素Mo，因而具有成本高的問題。另外，專利文獻(xiàn)2的不銹鋼材雖然耐蝕性、沖擊韌性良好，但希望進(jìn)一步提高強(qiáng)度，此外由于含有比較昂貴的元素Co，因而具有成本高的問題。專利文獻(xiàn)3和專利文獻(xiàn)4的不銹鋼材在最終退火后的狀態(tài)下制管，制管后未實(shí)施熱處理而進(jìn)行使用，因而雖然加工性良好，但具有無法得到高強(qiáng)度的問題。本發(fā)明是鑒于這樣的問題而作出的，提供一種強(qiáng)度和耐蝕性良好、能夠廉價(jià)地進(jìn)行制造的高強(qiáng)度不銹鋼管。用于解決課題的方案方案1所述的發(fā)明是一種高強(qiáng)度不銹鋼管，其以下述不銹鋼材作為母材，所述不銹鋼材以質(zhì)量％計(jì)含有C :0. 04 0. 12%, Ni :0(無添加) 5. 0%、Cr :12. 0 17. 0%, N :0(無添加) 0. 10%、Si :0· 2 2. 0%、Mn :2· 0% 以下、Cu :0(無添加) 2. 0%、P 0. 06%以下、S :0. 006%以下，余部由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，母相由鐵素體相的單相組織、馬氏體相的單相組織、鐵素體相和馬氏體相的復(fù)相組織的任一種組織構(gòu)成，所述高強(qiáng)度不銹鋼管是通過將該母材的端部作為接合部進(jìn)行熔融焊接，從而制管而得到的，所述母相在晶界和晶粒內(nèi)均勻地析出碳化物，且固溶C量被調(diào)整為0. 03%以下，所述接合部具有熔融焊接所產(chǎn)生的熔融組織。方案2所述的發(fā)明為，在方案1所述的高強(qiáng)度不銹鋼管中，母相和接合部的析出的碳化物通過制管后的熱處理而固溶。方案3所述的發(fā)明為，在方案2所述的高強(qiáng)度不銹鋼管中，熱處理后的母相和接合部由馬氏體相的單相組織或馬氏體相和鐵素體相的復(fù)相組織構(gòu)成。發(fā)明的效果根據(jù)方案1所述的發(fā)明，由于規(guī)定了成分組成，并且不銹鋼材的母相由鐵素體相的單相組織、馬氏體相的單相組織、鐵素體相和馬氏體相的復(fù)相組織的任一種組織構(gòu)成，因而在制管后，母相成為含有馬氏體相的組織，能夠提高強(qiáng)度。另外，由于僅利用通常的不銹鋼材中使用的元素來構(gòu)成成分組成，因而能夠廉價(jià)地制造。不銹鋼材中，碳化物在母相的晶界和晶粒內(nèi)均勻地析出，從而方案1所述的發(fā)明能夠防止碳化物在晶界局部地析出而韌性降低所導(dǎo)致的制管時(shí)的加工性的降低。另外，晶界處的碳化物的局部析出會(huì)引起固溶Cr量減少、耐蝕性降低，方案1所述的發(fā)明能夠防止這種情況。通過將母相的固溶C量調(diào)整為0.03質(zhì)量％以下，從而能夠防止強(qiáng)度過高所導(dǎo)致的制管時(shí)的加工負(fù)荷的增大和表面的加工缺陷的產(chǎn)生。另外，因固溶C量的增加而析出的碳化物增加，由于形成該析出的碳化物而固溶Cr量減少、耐蝕性降低，方案1所述的發(fā)明能夠防止這種情況。根據(jù)方案2所述的發(fā)明，在母相和接合部析出的碳化物通過制管后的熱處理而在母相和接合部固溶，因而能夠提高制管后的母相和接合部的強(qiáng)度和耐蝕性。需要說明的是， 熱處理前的制管時(shí)，碳化物為析出的狀態(tài)，因而能夠易于制管。根據(jù)方案3所述的發(fā)明，制管、并熱處理后的母相和接合部由于為馬氏體相的單相組織或馬氏體相和鐵素體相的復(fù)相組織，從而能夠提高母相和接合部的強(qiáng)度。需要說明的是，馬氏體相和鐵素體相的復(fù)相組織的情況下，馬氏體相的體積比例越高，則強(qiáng)度越高。
具體實(shí)施例方式以下，對(duì)本發(fā)明中的實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)說明。對(duì)作為該實(shí)施方式的高強(qiáng)度不銹鋼管的母材的不銹鋼材的各元素、和各元素的含量進(jìn)行說明。需要說明的是，只要不特別聲明，則各元素的含量為質(zhì)量％。[C :0· 04 0. 12% ]C是提高強(qiáng)度的元素，特別是，對(duì)于通過制管后的熱處理而在母相和接合部固溶從而提高強(qiáng)度而言，是重要的元素。作為構(gòu)成高強(qiáng)度不銹鋼管的母材的不銹鋼，為了得到有效的強(qiáng)度，需要含有0. 04%以上。但是，隨著C的含量的增加，與C形成碳化物的Cr的量也增加。因此固溶Cr量減少，耐蝕性降低。此外，若C的含量超過0.12%，則碳化物過多，延展性和韌性也降低，制管時(shí)的加工性變差。因此，使C的含量為0. 04 0. 12%。[Ni :0 5.0%]Ni是通過置換一部分的C和N，從而能夠防止C和N的過量含有所導(dǎo)致的耐蝕性降低的元素。但是，若Ni的含量超過5.0%，則由于殘留奧氏體量的增加而使強(qiáng)度降低。因此，Ni的含量的上限為5. 0%。需要說明的是，通過調(diào)整作為鐵素體生成元素的Cr的含量和作為奧氏體生成元素的C、N的含量，能夠以鐵素體相的單相組織、馬氏體相的單相組織、 鐵素體相和馬氏體相的復(fù)相組織的任一種組織構(gòu)成不銹鋼材的母相，因而不一定含有Ni。[Cr :12. 0 17. 0% ]Cr是提高母相和接合部的耐蝕性的元素，為了得到作為構(gòu)成高強(qiáng)度不銹鋼管的母材的不銹鋼的有效的耐蝕性，需要含有12. 0%以上。但是，若Cr的含量超過17. 0%，則通過制管后的熱處理難以得到馬氏體相。另外，即使通過含有奧氏體生成元素來實(shí)現(xiàn)成分調(diào)整， 也會(huì)因殘留奧氏體的增加而導(dǎo)致母相和接合部的強(qiáng)度降低。因此，使Cr的含量為12.0 17. 0%。[N :0 0.10%]N與C同樣地是提高強(qiáng)度的元素，特別是，通過制管后的熱處理而使其固溶至母相，能夠提高強(qiáng)度。另外，由于能夠用N置換一部分的C，因而能夠防止含有大量的C所引起的延展性和韌性的降低。但是，若N的含量超過0. 10%，則由于殘留奧氏體的增加而使強(qiáng)度降低。因此，N的含量的上限為0.10%。需要說明的是，可以不必含有N。[Si :0· 2 2. 0% ]Si是通過固溶強(qiáng)化而提高母相的強(qiáng)度的元素。為了得到作為構(gòu)成高強(qiáng)度不銹鋼管的母材的不銹鋼的有效的強(qiáng)度，需要含有0.2%以上。但是，若Si的含量超過3.0%，則固溶強(qiáng)化作用飽和，同時(shí)促進(jìn)了 δ鐵素體相的形成，導(dǎo)致延展性和韌性降低。因此，使Si的含量為0. 2 2. 0%。[Mn :2. 0% 以下]Mn抑制高溫區(qū)域中的β鐵素體相的生成。另外，具有以MnS的方式補(bǔ)充S，從而提高制造性的作用。但是，含有大量的Mn會(huì)增多退火后的殘留奧氏體量，導(dǎo)致強(qiáng)度降低。因此，Mn的含量的上限為2. 0%。需要說明的是，Mn的含量優(yōu)選為0. 1 1. 2%。[Cu :0 2.0%]Cu是可以抑制高溫區(qū)域中的β鐵素體相的生成、同時(shí)對(duì)于耐蝕性的提高有效的元素。但是，若Cu的含量超過2.0%，則在母相或焊接部生成殘留奧氏體或β鐵素體，導(dǎo)致強(qiáng)度降低。因此，Cu的含量的上限為2.0%。需要說明的是，可以不必含有Cu。[P :0.06% 以下]P是導(dǎo)致耐蝕性降低的元素。因此，P的含量越少越優(yōu)選，但若極端地降低P的含量，則制造成本高漲，因此作為實(shí)質(zhì)上不產(chǎn)生不良影響的范圍，使P的含量的上限為 0. 06%。[S :0.006% 以下]S是在熱壓延時(shí)在晶界偏析而使熱加工性降低并引起熱加工裂紋和表面粗糙等的元素，同時(shí)該元素在中間退火后的冷壓延中導(dǎo)致切邊(耳切Λ)的發(fā)生。另外，若存在大量的MnS，則對(duì)耐蝕性產(chǎn)生不良影響。因此，S的含量越少越優(yōu)選，但若極端地降低S的含量， 則制造成本高漲，因此作為實(shí)質(zhì)上不產(chǎn)生不良影響的范圍，使S的含量的上限為0. 006%。另外，根據(jù)需要除了上述元素之外，還可以含有3. 0%以下的Mo、0. 01%以下的B、 0. 5% 以下的 Nb、Ti、V。[Mo :3. 0% 以下]Mo是提高耐蝕性的元素。但是，若Mo的含量超過3.0%，則會(huì)導(dǎo)致熱加工性降低。 另外，由于是比較昂貴的元素，因而若大量含有則會(huì)導(dǎo)致成本升高。因此，Mo的含量的上限為 3. 0%。[B :0.01% 以下]B是形成微細(xì)的析出物從而抑制晶粒粗大化的元素，同時(shí)該元素提高熱壓延溫度區(qū)域中的鐵素體相和奧氏體相之間的晶界處的結(jié)合力，改善熱加工性。但是，若B的含量超過0.01%，則會(huì)引起低熔點(diǎn)硼化物的形成，導(dǎo)致熱加工性變差。因此，B的含量的上限為 0. 01%。[Nb、Ti、V :0. 5% 以下]Nb、Ti、V是使晶粒微細(xì)化、進(jìn)而分別生成析出物從而提高強(qiáng)度的元素。但是，若 Nb,Ti,V的各含量超過0. 5%，則由于金屬間化合物的生成而導(dǎo)致韌性降低。因此，Nb、Ti、 V的各含量的上限分別為0.5%。除上述元素以外的余部由!^e和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，通過這樣調(diào)整成分組成，形成母相由鐵素體相的單相組織、馬氏體相的單相組織、鐵素體相和馬氏體相的復(fù)相組織的任一種組織構(gòu)成的不銹鋼材。不銹鋼材通過在制管前實(shí)施2次熱處理，從而均勻地在母相的晶界和晶粒內(nèi)析出碳化物，且固溶C量被調(diào)整為0. 03質(zhì)量％以下。需要說明的是，碳化物是指C與1種以上的其他元素結(jié)合而形成的物質(zhì)，也包括C、 N和其他元素結(jié)合而成的碳氮化物。另外，碳化物在晶界和晶粒內(nèi)均勻地析出的狀態(tài)是指，在使用透射型電子顯微鏡以10萬倍觀察的Ium見方的視野中，不同觀察場所的碳化物面積率的偏差為80%以下的狀態(tài)。需要說明的是，在晶界或晶粒內(nèi)碳化物相連地析出的狀態(tài)除外。對(duì)于不銹鋼材，首先以材料溫度600 850°C、均熱時(shí)間0 M小時(shí)實(shí)施第一次的熱處理，從而約全部量的固溶C以碳化物的形式析出。此處，與晶粒內(nèi)相比，碳化物更容易在晶界析出，第1次熱處理后碳化物優(yōu)先在晶界析出。碳化物優(yōu)先在晶界析出的狀態(tài)下，韌性降低，加工性變差。另外，由于析出的碳化物中含有C和Cr結(jié)合而形成的碳化鉻，因而碳化物優(yōu)先在晶界局部析出，由于碳化物局部形成，固溶Cr量減少，Cr貧化層形成。需要說明的是，Cr貧化層是指這樣的區(qū)域由于例如碳化鉻的形成等，與母相的 Cr量相比，Cr量低2質(zhì)量％以上的區(qū)域，由于耐蝕性會(huì)降低，因而優(yōu)選不形成Cr貧化層。此外，消除氧化皮后，以壓延率20%以上進(jìn)行冷壓延，導(dǎo)入冷應(yīng)變(冷同f )。然后，以材料溫度計(jì)使與第1次熱處理溫度的溫度差在50°C以內(nèi)，以均熱時(shí)間0 1小時(shí)實(shí)施第2次熱處理。通過該第2次熱處理，碳化物均勻地在母相的晶界和晶粒內(nèi)析出ο另外，通過第2次熱處理，母相的固溶C量被調(diào)整為0.03質(zhì)量％以下。固溶C量越多則不銹鋼材的強(qiáng)度越高，若固溶C量超過0. 03質(zhì)量％，則強(qiáng)度變得過高，制管時(shí)的加工負(fù)荷增大，同時(shí)加工性變差，容易生成表面缺陷。此外，在制管時(shí)的冷卻過程中，接合部的固溶C形成碳化物而析出，因而若固溶C量超過0. 03質(zhì)量％，則形成作為碳化物之一的碳化鉻的Cr的量過度增加，容易形成Cr貧化層。因此，固溶C量的上限為0. 03質(zhì)量％。這樣，在不銹鋼材中，從韌性、耐蝕性和制管時(shí)的加工性的方面出發(fā)，碳化物在母相的晶界和晶粒內(nèi)均勻地析出，固溶C量需要被調(diào)整為0. 03質(zhì)量％以下，此外優(yōu)選為不存在Cr貧化層的狀態(tài)。需要說明的是，關(guān)于構(gòu)成高強(qiáng)度不銹鋼管的母材的不銹鋼材，只要是碳化物在母相的晶界和晶粒內(nèi)均勻地析出、且母相的固溶C量被調(diào)整為0.03質(zhì)量％以下的狀態(tài)，則不限定于實(shí)施第一次的熱處理、冷壓延和第2次的熱處理，例如也可以實(shí)施不同條件的熱處理等。另外，將這樣的母材的端部作為接合部，通過例如TIG焊接、MIG焊接、高頻焊接等熔融焊接來進(jìn)行焊接，從而制管。制管后的接合部通過熔融焊接而形成了與母相不同的熔融組織。對(duì)于制管后的不銹鋼管，以材料溫度950 1100°C、均熱時(shí)間0 1小時(shí)實(shí)施熱處理，在母相和接合部析出的碳化物固溶，母相和接合部形成碳化物固溶的狀態(tài)。這樣，在母相和接合部析出的碳化物通過制管后的熱處理而被固溶到母相和接合部，從而能夠提高高強(qiáng)度不銹鋼管的母相和接合部的強(qiáng)度和耐蝕性，因而優(yōu)選。需要說明的是，將析出的碳化物在母相和接合部固溶的方法不限定于上述的熱處理，例如可以是不同條件的熱處理等。將制管前的母相由鐵素體相的單相組織、馬氏體相的單相組織、鐵素體相和馬氏體相的復(fù)相組織的任一種組織構(gòu)成的不銹鋼材制管，并進(jìn)行熱處理，從而形成不銹鋼管的母相和接合部含有馬氏體相的組織。這樣，若構(gòu)成熱處理后的母相和接合部的組織為馬氏體相的單相組織或馬氏體相和鐵素體相的復(fù)相組織，則母相和接合部的強(qiáng)度良好，因而優(yōu)選。為馬氏體相和鐵素體相的復(fù)相組織的情況下，馬氏體相的體積比例越高，則強(qiáng)度越高，優(yōu)選馬氏體相的體積比例為30體積％以上。需要說明的是，略微含有殘留奧氏體量雖然不會(huì)對(duì)高強(qiáng)度不銹鋼管的強(qiáng)度帶來很大的不良影響，但優(yōu)選奧氏體相的體積比例為20體積％以下。接下來，對(duì)上述實(shí)施方式的作用和效果進(jìn)行說明。
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在制造高強(qiáng)度不銹鋼管時(shí)，以規(guī)定的成分組成，將母相由鐵素體相的單相組織、馬氏體相的單相組織、鐵素體相和馬氏體相的復(fù)相組織的任一種組織構(gòu)成的不銹鋼材作為母材。對(duì)于這樣的母材，作為第一次的熱處理，以材料溫度600 850°C、均熱時(shí)間0 24小時(shí)實(shí)施熱處理，消除氧化皮后，以冷壓延率20%以上實(shí)施冷壓延，導(dǎo)入冷應(yīng)變。此外， 作為第2次的熱處理，以與第1次熱處理溫度的材料溫度差在50°C以內(nèi)的溫度、以均熱時(shí)間 0 1小時(shí)實(shí)施熱處理，從而碳化物在母相的晶界和晶粒內(nèi)被均勻地析出，母相的固溶C量被調(diào)整為0. 03質(zhì)量％以下。此外，將母材的端部作為接合部，通過例如TIG焊接、MIG焊接、高頻焊接等熔融焊接進(jìn)行制管，在接合部形成與母相不同的熔融組織。并且，在制管后，以材料溫度950 1100°C、均熱時(shí)間0 1小時(shí)實(shí)施熱處理，從而
在母相和接合部析出的碳化物在母相和接合部固溶，形成高強(qiáng)度不銹鋼管。通過由鐵素體相的單相組織、馬氏體相的單相組織、鐵素體相和馬氏體相的復(fù)相組織構(gòu)成不銹鋼材的母相，從而在制管后，母相和接合部形成含有馬氏體相的組織，因此能夠提高母相和接合部的強(qiáng)度。此處，例如若不銹鋼材的母相中含有奧氏體相，則制管后奧氏體相容易殘留，若該奧氏體相大量殘留，則難以提高強(qiáng)度。通過對(duì)不銹鋼材進(jìn)行2次熱處理，在母相的晶界和晶粒內(nèi)均勻地析出碳化物，由此能夠防止碳化物優(yōu)先在晶界局部析出、母相的韌性降低所產(chǎn)生的制管時(shí)加工性降低。另外，通過2次熱處理，母相的固溶C量被調(diào)整為0. 03質(zhì)量％以下，從而能夠防止這種情況因固溶C量增多而不銹鋼材的強(qiáng)度過高、加工性變差導(dǎo)致制管時(shí)的加工負(fù)荷的增大和不銹鋼材表面的加工缺陷的產(chǎn)生。另外，能夠防止這種情況固溶C量的增加導(dǎo)致析出的碳化物增加，因形成析出的碳化物而固溶Cr量減少，耐蝕性降低。此外，通過碳化物在母相的晶界和晶粒內(nèi)均勻地析出，母相的固溶C量被調(diào)整為 0. 03質(zhì)量％以下，從而能夠防止碳化物優(yōu)先在晶界局部析出所引起的Cr貧化層的形成、和制管時(shí)的冷卻工序中碳化物局部地在接合部析出所引起的Cr貧化層的形成。通過防止Cr貧化層的形成，能夠防止耐蝕性的降低，防止母相的生銹，能夠防止有可能損害表面品質(zhì)。接合部通過熔融焊接而形成熔融組織，從而能夠?qū)⒔雍喜勘舜酥g可靠地接合， 能夠可靠地制管。在母相和接合部，析出后的碳化物通過制管后的熱處理而被固溶，因而制管后為C 在母相和接合部固溶的狀態(tài)，能夠提高母相和接合部的強(qiáng)度和耐蝕性。另外，熱處理前的制管時(shí)，為碳化物未在母相和接合部固溶的狀態(tài)，因而加工性良好，容易制管。此外，通過制管后的熱處理，碳化物在母相和接合部固溶，因而能夠抑制母相和接合部的硬度的偏差，能夠提高加工所產(chǎn)生的尺寸精度。制管并熱處理后的母相和接合部通過由馬氏體相的單相組織或馬氏體相和鐵素體相的復(fù)相組織構(gòu)成，由此能夠提高母相和接合部的強(qiáng)度。需要說明的是，這樣形成的高強(qiáng)度不銹鋼管不使用昂貴的元素，能夠以通常的不銹鋼材中使用的元素構(gòu)成成分組成，此外，不進(jìn)行特別的處理，能夠以通常的不銹鋼管的制造工序中使用的處理進(jìn)行制造，因此能夠廉價(jià)地制造。實(shí)施例1表1示出了作為本實(shí)施例、比較例以及現(xiàn)有例的不銹鋼材的成分組成。鋼種編號(hào)A C是以規(guī)定的成分組成形成的不銹鋼材，是本實(shí)施例。另外，鋼種編號(hào)D是與規(guī)定的成分組成相比C含量少的比較例。此外，鋼種編號(hào)E是現(xiàn)有例的SUS430LX， 鋼種編號(hào)F是現(xiàn)有例的SUS304。[表 1]
權(quán)利要求
1.一種高強(qiáng)度不銹鋼管，其特征在于，其以下述不銹鋼材作為母材，所述不銹鋼材以質(zhì)量％計(jì)含有 C 0. 04 0. 12%, Ni :0(無添加) 5. 0%、Cr :12. 0 17. 0%、N :0(無添加) 0. 10%,Si 0. 2 2· 0%,Μη :2. 0% 以下、Cu :0(無添加) 2. 0%,P :0. 06% 以下、 S 0. 006%以下，余部由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，母相由鐵素體相的單相組織、馬氏體相的單相組織、鐵素體相和馬氏體相的復(fù)相組織的任一種組織構(gòu)成，所述高強(qiáng)度不銹鋼管是通過將該母材的端部作為接合部進(jìn)行熔融焊接，從而制管而得到的，碳化物在所述母相的晶界和晶粒內(nèi)均勻地析出，且固溶C量被調(diào)整為0. 03%以下，所述接合部具有熔融焊接所產(chǎn)生的熔融組織。
2.如權(quán)利要求1所述的高強(qiáng)度不銹鋼管，其特征在于，母相和接合部的析出的碳化物通過制管后的熱處理而固溶。
3.如權(quán)利要求2所述的高強(qiáng)度不銹鋼管，其特征在于，熱處理后的母相和接合部由馬氏體相的單相組織或馬氏體相和鐵素體相的復(fù)相組織構(gòu)成。
全文摘要
本發(fā)明提供一種強(qiáng)度和耐蝕性良好、能夠廉價(jià)地進(jìn)行制造的高強(qiáng)度不銹鋼管。其以具有下述成分組成的不銹鋼材作為母材，所述成分組成以質(zhì)量％計(jì)含有C0.04～0.12％、Ni0(無添加)～5.0％、Cr12.0～17.0％、N0(無添加)～0.10％、Si0.2～2.0％、Mn2.0％以下、Cu0(無添加)～2.0％、P0.06％以下、S0.006％以下，余部由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。另外，母相由鐵素體相或馬氏體相的單相組織、鐵素體相和馬氏體相的復(fù)相組織的任一種組織構(gòu)成。將該母材的端部作為接合部進(jìn)行熔融焊接，從而制管。母相在晶界和晶粒內(nèi)均勻地析出碳化物，固溶C量為0.03質(zhì)量％以下。
文檔編號(hào)C21D9/46GK102257172SQ20098015063
公開日2011年11月23日 申請(qǐng)日期2009年5月7日 優(yōu)先權(quán)日2009年5月7日
發(fā)明者磯崎誠一, 秀嶋保利, 藤本廣, 鈴木聰 申請(qǐng)人:日新制鋼株式會(huì)社