專利名稱：：軟質(zhì)鍍錫鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及采用連續(xù)退火法制造的軟質(zhì)鍍錫鋼板及其制造方法。本申請(qǐng)以日本特愿2007-109332號(hào)為基礎(chǔ)申請(qǐng)，援引其內(nèi)容。
背景技術(shù)：
：作為飲料用或食品用的罐等中所使用的JISG3303中規(guī)定的從T-1到T-3的軟質(zhì)鍍錫鋼板，以往通過(guò)采用分批退火(BAF)的長(zhǎng)時(shí)間退火來(lái)制造。這是因?yàn)橛斜匾ㄟ^(guò)使晶粒長(zhǎng)大、使原材料軟化、而且使固溶于鋼中的C或N充分析出來(lái)獲取防止了時(shí)效硬化或拉伸滑移的所謂"非時(shí)效材"。另一方面，伴隨著成本降低要求的加劇，采用工序數(shù)多、工期長(zhǎng)的BAF的制造方法逐漸被敬而遠(yuǎn)之，開(kāi)始采用能夠以短時(shí)間大量地得到均勻材質(zhì)的鋼的連續(xù)退火法。連續(xù)退火法是將打開(kāi)巻材后得到的鋼帶連續(xù)地通過(guò)爐內(nèi)進(jìn)行加熱的方法，但退火時(shí)間短難以得到非時(shí)效材。因此，在以往，連續(xù)退火法基本上用于T-4以上的硬質(zhì)鍍錫用鋼板?？墒?，近年來(lái)，隨著鋼的預(yù)處理技術(shù)的進(jìn)步，能夠容易制造預(yù)先使鋼中的C或N的含量降低的超低碳素鋼(InterstitialatomFree鋼，以下簡(jiǎn)稱為"IF"),因而也能在從T-l至T-3這樣的軟質(zhì)鍍錫用鋼板中采用連續(xù)退火法。但是，IF鋼因固溶元素少而使得原材料非常軟質(zhì)，盡管T-2的軟質(zhì)鍍錫鋼板都能比較容易制造，但要得到T-3程度的材質(zhì)稍硬的鍍錫鋼板，需要大量添加Mn、P、Si等具有硬化作用的元素(硬化元素)、或通過(guò)提高二次冷軋率(調(diào)制軋制率)來(lái)進(jìn)行加工硬化。在解決這樣的IF鋼的問(wèn)題的手段中，作為添加硬化元素的方法，例如，在專利文獻(xiàn)1中公開(kāi)了在超低碳素鋼中添加B,根據(jù)硬化元素即Mn的添加量來(lái)調(diào)整硬度的技術(shù)。此外，作為使鋼加工硬化的方法，例如，在專利文獻(xiàn)2中公開(kāi)了按超過(guò)4.0。/。且小于等于6.0。/。的調(diào)制軋制率使添加有B的超低碳素鋼加工硬化的技術(shù)。專利文獻(xiàn)1:日本特開(kāi)平9-227947號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2:日本特開(kāi)2001-247917號(hào)公報(bào)但是，在專利文獻(xiàn)1中記載的技術(shù)中，通過(guò)Mn的添加量進(jìn)行硬度的調(diào)整，但在普通的罐用鋼板的標(biāo)準(zhǔn)即ASTM標(biāo)準(zhǔn)中，從耐腐蝕性的觀點(diǎn)出發(fā)，Mn的添加量具有0.6%的上限制約。因而，存在即使添加了0.6%的Mn，也不能得到T-3程度的稍硬質(zhì)(硬度以HR30T計(jì)為5260)的材質(zhì)的鍍錫鋼板的問(wèn)題。再者，所謂HR30T是鍍錫鋼板中普遍所用的洛氏硬度的定義，測(cè)定方法采用JISZ2245中規(guī)定的方法。此外，在專利文獻(xiàn)2中記載的技術(shù)(加工硬化方法)中，將調(diào)制軋制率規(guī)定為超過(guò)4.0°/。且小于等于6.0%，但要實(shí)現(xiàn)此目標(biāo)，除了采用多次重復(fù)進(jìn)行調(diào)制軋制工序、或采用軋制液進(jìn)行強(qiáng)壓下的制造方法(稱為"DCR(DoubleColdRolling)"或"HRT(HeavyRedutionTemper)"的制造方法)以外，沒(méi)有現(xiàn)實(shí)的方法。多次重復(fù)進(jìn)行調(diào)制軋制的方法當(dāng)然可以，但在成本上不優(yōu)選。此外，在采用軋制液進(jìn)行強(qiáng)壓下的方法中，因IF鋼的原材料是軟質(zhì)的而發(fā)生過(guò)于延伸、或難以控制軋制條件，因此存在不能確保穩(wěn)定的壓下率或不能加工形狀的問(wèn)題。再者，在本說(shuō)明書(shū)中，稱為"軋制液"的用語(yǔ)是作為表示牛脂基乳液(例如日本QuakerChemical公司制的"夕工一夕口一》")、或合成酯基的水溶液(例如日本QuakerChemical公司制的"于乂一A")等一般鍍錫鋼板的調(diào)制軋制中廣泛采用的所有潤(rùn)滑劑的詞而使用的。此外，對(duì)于作為軟質(zhì)鍍錫鋼板的母材所使用的IF鋼，一般為了使固溶于鋼中的C及N析出而添加Ti或Nb。通過(guò)該Ti或N的微細(xì)析出使鋼的再結(jié)晶溫度上升，因此需要70(TC以上的高溫的退火溫度。為此，在板厚薄的鍍錫鋼板中，經(jīng)常在連續(xù)退火的爐內(nèi)通板中發(fā)生稱為"熱瓢曲"(heatbuckling)的板材皺紋，多使得制品成品率降低。這樣，對(duì)于急速發(fā)展的采用鍍錫IF鋼的連續(xù)退火化，至今還沒(méi)有提出能夠簡(jiǎn)便地且在工業(yè)上可實(shí)現(xiàn)的范圍內(nèi)穩(wěn)定地提供硬度以HR30T計(jì)為5260的鍍錫鋼板的制造條件
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明是鑒于上述情況而完成的，其目的在于利用使用了IF鋼的連續(xù)退火法提供硬度以HR30T計(jì)為5260的比較硬質(zhì)的軟質(zhì)鍍錫鋼板，并提供用于容易得到該軟質(zhì)鍍錫鋼板的制造方法。本發(fā)明者等為解決上述問(wèn)題進(jìn)行了深入研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)通過(guò)調(diào)整軟質(zhì)鍍錫鋼板中的元素的組成比，能夠提高母材即IF鋼的強(qiáng)度，并能夠?qū)崿F(xiàn)利用連續(xù)退火法制造硬度以HR30T計(jì)為5260的軟質(zhì)鍍錫鋼板?；诖税l(fā)現(xiàn)完成了本發(fā)明。也就是說(shuō)，本發(fā)明作為其要旨的部分如下。(O—種軟質(zhì)鍍錫鋼板，其中，所述軟質(zhì)鍍錫鋼板具有下述鋼組成含有0.0020質(zhì)量％以下的C，按照滿足以質(zhì)量比計(jì)B/N》1.5和固溶B為5ppm以上中的至少一方的方式進(jìn)一步含有B及N，余量含有Fe及不可避免的雜質(zhì)；所述軟質(zhì)鍍錫鋼板的硬度以HR30T計(jì)為5260。(2)—種軟質(zhì)鍍錫鋼板，其中，其是通過(guò)在對(duì)具有下述鋼組成的板坯實(shí)施了熱軋、冷軋、退火后，以1.3%3.5%的壓下率進(jìn)行二次冷軋而得到的；其中所述鋼組成為含有0.0020質(zhì)量％以下的C，按照滿足以質(zhì)量比計(jì)B/N》1.5和固溶B為5ppm以上中的至少一方的方式進(jìn)一步含有B及N，余量含有Fe及不可避免的雜質(zhì)。(3)根據(jù)上述(2)所述的軟質(zhì)鍍錫鋼板，其中，硬度以HR30T計(jì)為5260。(4)根據(jù)上述(1)(3)中任一項(xiàng)所述的軟質(zhì)鍍錫鋼板，其中，B的添加量為0.020質(zhì)量％以下。(5)根據(jù)上述(1)(3)中任一項(xiàng)所述的軟質(zhì)鍍錫鋼板，其中，作為鋼組成，進(jìn)一步含有選自Si:0.05質(zhì)量％以下、Mn:0.20質(zhì)量％0.60質(zhì)量％、P:0.020質(zhì)量％以下、S:0.020質(zhì)量％以下、Al:0.010質(zhì)量％0.10質(zhì)量％、Cr:0.10質(zhì)量％以下、Ti:0.01質(zhì)量％以下、Nb:0.01質(zhì)量％以下之中的l種或2種以上的元素。(6)—種軟質(zhì)鍍錫鋼板的制造方法，其特征在于，對(duì)具有下述鋼組成的板坯實(shí)施了熱軋、冷車L、退火后，以1.3%3.5%的壓下率進(jìn)行二次冷軋；其中，所述鋼組成為含有0.0020質(zhì)量％以下的<:，按照滿足以質(zhì)量比計(jì)B/N》1.5和固溶B為5ppm以上中的至少一方的方式進(jìn)一步含有B及N，余量含有Fe及不可避免的雜質(zhì)。(7)根據(jù)上述(6)所述的軟質(zhì)鍍錫鋼板的制造方法，其中，作為鋼組成，進(jìn)一步含有選自Si:0.05質(zhì)量°/。以下、Mn:0.20質(zhì)量％0.60質(zhì)量%、P:0.020質(zhì)量％以下、S:0.020質(zhì)量％以下、Al:0.010質(zhì)量％0.10質(zhì)量％、Cr:0.10質(zhì)量％以下、Ti:0.01質(zhì)量％以下、Nb:0.01質(zhì)量％以下之中的1種或2種以上的元素。(8)根據(jù)上述(6)或(7)所述的軟質(zhì)鍍錫鋼板的制造方法，其中，采用升溫速度低于300°C/秒的連續(xù)退火設(shè)備，在65(TC70(TC的溫度下進(jìn)行所述退火。根據(jù)本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板及其制造方法，能夠容易得到用以往的采用IF鋼的連續(xù)退火法不能得到的、非時(shí)效且硬度以HR30T計(jì)為5260的比較硬質(zhì)的軟質(zhì)鍍錫鋼板。所以，根據(jù)本發(fā)明，能夠利用連續(xù)退火法制造T-3程度的軟質(zhì)鍍錫鋼板，因而能夠在得到比較硬質(zhì)的鍍錫鋼板的情況下也提高成品率，并實(shí)現(xiàn)成本的降低。具體實(shí)施例方式以下，對(duì)本發(fā)明的優(yōu)選的實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。<本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的構(gòu)成>本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板是采用具有規(guī)定的鋼組成的板坯，在對(duì)其實(shí)施了熱軋、冷軋、退火后，通過(guò)以規(guī)定的壓下率進(jìn)行二次冷軋(調(diào)制軋制)得到的硬度以HR30T計(jì)為5260(即T-3程度)的鍍錫鋼板。(關(guān)于鋼組成)以下，對(duì)作為本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的母材使用的板坯的鋼組成進(jìn)行說(shuō)明。上述板坯作為鋼中的成分，可以主要含有碳(C)、硼(B)、氮(N)、硅(Si)、錳(Mn)、磷(P)、硫(S)、鋁(Al)等，余量含有Fe及不可避免的雜質(zhì)，而且，在這些成分中，將C、B、N這3種元素作為必需成分。關(guān)于這些成分在板坯中的含量如下所述。成為本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的母材的板坯中的C的含量需要在0.0020質(zhì)量％以下。其理由是因?yàn)橐话愎倘苡阡撝械腃量越多屈服延伸率(YP-EL)越高，容易成為時(shí)效硬化或加工時(shí)的拉伸滑移的原因，因而在利用連續(xù)退火法得到軟質(zhì)鍍錫鋼板的本發(fā)明中，在制鋼階段需要進(jìn)行控制以將C的含量抑制在盡量低的水平。具體而言，將C的含量規(guī)定在0.0020質(zhì)量°/。以下是基于以下的理由。也就是說(shuō)是因?yàn)?，例如在普通的制罐加工中，如果YP-EL在2%以下，盡管沒(méi)有發(fā)現(xiàn)拉伸滑移，但是在用于罐的上下板(蓋)用途的情況下，如果YP-EL不在1.4%以下，因時(shí)效造成的硬化變化，沖壓后的鋼板有時(shí)產(chǎn)生翹曲，另一方面，如果固溶于鋼中的C量超過(guò)0.0020重量％，則YP-EL達(dá)到1.4%以上的概率非常高。此外，如果考慮到來(lái)自鑄造時(shí)的耐火物等的C的混入，制鋼階段的鋼中的固溶C量?jī)?yōu)選規(guī)定為0.0010質(zhì)量％以下。此外，關(guān)于成為本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的母材的板坯中的B及N，需要按照以質(zhì)量比計(jì)B/N達(dá)到1.5以上的方式含有。B、N在本發(fā)明中是具有最重要的作用的元素。B通過(guò)與固溶于鋼中的N結(jié)合而以BN的形式析出，不僅可防止時(shí)效硬化，而且根據(jù)本發(fā)明者等的研究，認(rèn)為大于等于BN析出所需量地過(guò)剩添加的B還具有使母材即板坯中的晶粒微細(xì)化的效果。認(rèn)為這是因?yàn)?，過(guò)剩添加的B以固溶B的形式存在于晶界中，抑制晶粒的生長(zhǎng)。其結(jié)果是，母材的硬度上升，可得到具有T-3程度(HR30T為5260)的硬度的軟質(zhì)鍍錫鋼板。這里，所謂固溶B是不以與其它元素的化合物的形式析出、而以固溶狀態(tài)存在于鋼中的B，其量可通過(guò)從所添加的B的合計(jì)量中減去以BN的形式所析出的B量來(lái)求出(固溶B二BToal—BasBN)。B的合計(jì)量及BN的量能夠利用普通的化學(xué)溶解法等來(lái)測(cè)定。此外，能夠簡(jiǎn)便地用固溶B(質(zhì)量％)=B(含量，質(zhì)量%)—10.8/14.0XN(含量，質(zhì)量％)的數(shù)學(xué)式來(lái)求出。為了發(fā)揮這樣的晶粒微細(xì)化產(chǎn)生的母材硬度的提高效果，需要在使BN析出后再以固溶B的形式大量存在B，從本發(fā)明者等進(jìn)行的試驗(yàn)結(jié)果得出下述見(jiàn)解需要以質(zhì)量比計(jì)B/N^1.5及/或以固溶B的形式至少存在5ppm以上的B。再者，在上述專利文獻(xiàn)l中提出了為提高母材的硬度將B添加到24ppm(B/N<0.8)的方法。但是，即使按此B量能夠以BN的形式來(lái)固定N，由于不存在固溶B，也不能得到晶粒微細(xì)化產(chǎn)生的母材硬度的提高效果。這樣，對(duì)晶粒微細(xì)化有效的固溶B需要以優(yōu)選為40ppm以上、更優(yōu)選為50ppm以上、進(jìn)一步優(yōu)選為60ppm以上、最優(yōu)選為70ppm以上、進(jìn)一步最優(yōu)選為80ppm以上的量存在。此外，利用B固定N的結(jié)果表明，由于因析出的BN使得晶界脆化，因而擔(dān)心板坯鑄造時(shí)的裂紋造成冶金缺陷、或因鑄造機(jī)內(nèi)的鑄坯斷裂而不能鑄造其本體，所以B的添加量?jī)?yōu)選規(guī)定為100ppm(0.010質(zhì)量％)以下。其結(jié)果是，B/N的下限優(yōu)選為1.5以上、更優(yōu)選為1.6以上、進(jìn)一步優(yōu)選為1.7以上、最優(yōu)選為1.8以上，另外上限優(yōu)選為4.0以下、更優(yōu)選為3.0以下、最優(yōu)選為2.0以下。如果B/N低于1.5，則在晶界不存在有效量的固溶B，不能得到微細(xì)化的效果。此外如果B/N超過(guò)4.0，則產(chǎn)生上述的不能鑄造或過(guò)于硬質(zhì)等不良。此外，成為本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的母材的板坯中的Si的含量?jī)?yōu)選為0.05質(zhì)量％以下。這是因?yàn)?，一般如果過(guò)多地含有Si，則使得母材的耐腐蝕性下降，因此在本發(fā)明中優(yōu)選將母材中含有的Si的含量的上限規(guī)定為0.05質(zhì)量％。此外，特別是在用于要求耐腐蝕性、且填充內(nèi)容物的罐等的情況下，更優(yōu)選將Si的含量規(guī)定為0.03質(zhì)量。/。以下。此外，成為本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的母材的板坯中的Mn的含量?jī)?yōu)選為0.20質(zhì)量％0.60質(zhì)量％。Mn可促進(jìn)所添加的鋼的硬質(zhì)化，因此需要至少添加0.20質(zhì)量％以上，更優(yōu)選添加0.40質(zhì)量％以上。另一方面，如果添加大量的Mn，則母材的耐腐蝕性降低，因此如ASTM中所規(guī)定的那樣，優(yōu)選將Mn的含量的上限規(guī)定為0.6質(zhì)量％。此外，成為本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的母材的板坯中的P的含量?jī)?yōu)選為0.020質(zhì)量％以下。對(duì)于P，其使所添加的鋼顯著地硬質(zhì)化，另一方面使耐腐蝕性下降，因此在本發(fā)明中，與鍍錫鋼板的普通制造方法中的情況相同，優(yōu)選將P的含量規(guī)定在0.020質(zhì)量％以下。此外，在用于特別要求耐腐蝕性的用途的情況下，更優(yōu)選將P的含量規(guī)定在0.015質(zhì)量％以下。[關(guān)于s]此外，成為本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的母材的板坯中的s的含量?jī)?yōu)選為0.020質(zhì)量％以下。這是因?yàn)?，S作為夾雜物使鋼脆化，使耐腐蝕性下降，所以在本發(fā)明中，與鍍錫鋼板的普通制造方法中的情況相同，優(yōu)選將S的含量規(guī)定在0.020質(zhì)量％以下。[關(guān)于Al]此外，成為本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的母材的板坯中的Al的含量?jī)?yōu)選為0.010質(zhì)量％0.10質(zhì)量％。Al是作為制鋼階段中的脫氧材料而添加的，為了得到脫氧硬化，優(yōu)選將AI的含量規(guī)定在0.010質(zhì)量％以上。另一方面，A1與固溶C同樣，具有使成為時(shí)效硬化原因的固溶N析出形成的硬化，但如果大量添加，則擔(dān)心產(chǎn)生氧化鋁系的冶金缺陷，因此優(yōu)選將A1的含量規(guī)定在0.10質(zhì)量％以下。此外，成為本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的母材的板坯中的Cr的含量?jī)?yōu)選為0.10質(zhì)量％以下。Cr對(duì)原材料的機(jī)械特性沒(méi)有大的影響，但在采用Cr作為鍍錫鋼板的表面處理時(shí)，如果鋼中Cr多，則成為在線的Cr附著量計(jì)的干擾因子，使要求嚴(yán)格管理的表面處理的品質(zhì)降低，并且在ASTM標(biāo)準(zhǔn)中將Cr的上限規(guī)定為0.10質(zhì)量％，所以優(yōu)選將Cr的含量規(guī)定為0.10質(zhì)量以下。此外，成為本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的母材的板坯中的Ti、Nb的含量分別優(yōu)選為0.01質(zhì)量％以下。如前所述，作為軟質(zhì)鍍錫鋼板的母材使用的IF鋼通過(guò)為使固溶于鋼中的C及N析出而添加的Ti或Nb的微細(xì)析出，使鋼的再結(jié)晶溫度上升到70(TC以上。在本發(fā)明中，關(guān)于固溶C，利用真空脫氣法等在鋼液階段使其在0.0020質(zhì)量％以下，關(guān)于固溶N，通過(guò)添加B使其以BN的形式析出而無(wú)害化，因此不需要積極添加Ti或Nb。所以，為了將退火溫度抑制在低溫，提高工業(yè)生產(chǎn)率，優(yōu)選將Ti、Nb的含量分別規(guī)定為0.01質(zhì)量％以下。作為本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的成分，除上述成分以外，還可以含有以下各成分元素中的1種或2種以上，S卩Cu:0.1%以下、優(yōu)選為O.OP/o以下，Ni:0.1%以下、優(yōu)選為0.01%以下，Mo:0.05%以下、優(yōu)選為0.005%以下，Zr:0.05%以下、優(yōu)選為0.005°/。以下，V:0.1%以下、優(yōu)選為0.01%以下，Ca或Mg:0.003%以下、優(yōu)選為0.0005%以下。-<本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的制造方法>以上對(duì)本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的構(gòu)成進(jìn)行了說(shuō)明，下面對(duì)具有如此的構(gòu)成的本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的制造方法進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。在本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的制造方法中，對(duì)具有上述那樣的鋼組成的板坯依次實(shí)施熱軋、酸洗、冷軋、退火后，以1.3%3.5%的壓下率進(jìn)行二次冷軋(調(diào)制軋制)，制造比較硬質(zhì)的軟質(zhì)鍍錫鋼板。(熱軋、酸洗、冷軋)上述制造工序中的熱軋、酸洗、冷軋可以在普通的鋼鐵制造條件下進(jìn)行。例如，在將板坯加熱到100(TC130(TC后，采用帶鋼熱軋機(jī)等熱軋?jiān)O(shè)備，將精軋溫度規(guī)定為800°C1000°C，軋制到1.8mm4.0mm的厚度，將巻取溫度規(guī)定為400°C800°C,從而制造熱軋鋼板。而后，進(jìn)行采用鹽酸等進(jìn)行酸洗、并采用冷軋帶鋼機(jī)等冷軋?jiān)O(shè)備在常溫下軋制到0.1mm0.6mm的厚度的工序。(退火)退火是以通過(guò)再結(jié)晶使因冷軋而加工硬化了的鋼組織軟化、將材質(zhì)調(diào)整到能夠進(jìn)行制罐等加工為目的而進(jìn)行的。作為本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的母材而使用的IF鋼如前所述，通過(guò)為使固溶于鋼中的C及N析出，提高所添加的Ti或Nb的微細(xì)析出，使鋼的再結(jié)晶溫度上升，因此多需要70(TC以上的退火溫度?？墒?，作為本發(fā)明的軟質(zhì)鍍錫鋼板的成分不含Ti或Nb，再結(jié)晶溫度也不上升，因此退火溫度只要在65(TC70(rC就可以。另一方面，在退火溫度低于65(TC時(shí)鋼不進(jìn)行再結(jié)晶，因此不優(yōu)選，在退火溫度超過(guò)70(TC時(shí)有容易發(fā)生熱瓢曲的問(wèn)題，因此不優(yōu)選。此外，由于這樣熱量的供給相對(duì)較少就可以，因此作為次要的效果，在熱源對(duì)策方面也具有效果。再者，本發(fā)明的IF鋼的退火時(shí)的升溫速度可以與通常的工業(yè)生產(chǎn)中所用的普通工藝同等，其值優(yōu)選為低于30(TC/秒、更優(yōu)選為低于20(TC/秒、最優(yōu)選為低于IO(TC/秒。均熱時(shí)間也同樣，可以是20秒100秒左右的普通退火條件。(二次冷軋)在本發(fā)明的二次冷軋(調(diào)制軋制)工序中，如果采用軋制液(稱為"DCR"或"HRT"的所謂WET調(diào)壓)，則不能如上所述穩(wěn)定地生產(chǎn)鋼板。因此，在本發(fā)明中不釆用軋制液、實(shí)施所謂的DRY調(diào)壓。再者，本發(fā)明者等研究了對(duì)連續(xù)退火后的IF鋼進(jìn)行采用軋制液的二次冷軋時(shí)的技術(shù)，并進(jìn)行了在實(shí)際軋機(jī)上的驗(yàn)證，結(jié)果表明上述的鋼板不僅發(fā)生過(guò)延伸、發(fā)生板厚控制不良或鋼板形狀不良，而且有自動(dòng)控制的軋制載荷極端下降而不能軋制等的危險(xiǎn)性，因而認(rèn)為在工業(yè)上難以應(yīng)用。本發(fā)明中的二次冷軋需要以1.3%3.5%的壓下率(調(diào)制軋制率)進(jìn)行。需要1.3%以上的壓下率的理由是因?yàn)檫@是進(jìn)行二次冷軋的本來(lái)的目的即YP-EL的降低、形狀矯正及軋輥表面粗糙度的轉(zhuǎn)印所必需的、或用此程度以下的壓下率不能得到以HR30T計(jì)為52以上的硬度。再有，為了確足夠的硬度，優(yōu)選以盡量高的壓下率進(jìn)行加工硬化。但是，用通常所使用的雙機(jī)架軋機(jī)作為鍍錫用的調(diào)壓軋機(jī)而進(jìn)行DRY調(diào)壓時(shí)，由于根據(jù)輥剛性和軋制載荷的關(guān)系，在設(shè)備能力方面，3.5%左右成為軋制率的界限，因此在本發(fā)明中將進(jìn)行二次冷軋時(shí)的壓下率規(guī)定為1.3%3.5%。在對(duì)具有以上說(shuō)明過(guò)的鋼組成的板坯依次實(shí)施了熱軋、酸洗、冷軋、退火后，在以上說(shuō)明國(guó)的條件下進(jìn)行二次冷軋(調(diào)制軋制)，由此能夠制造用以往的采用IF鋼的連續(xù)退火法不能得到的、非時(shí)效且硬度以HR30T計(jì)為5260(即T-3程度的)的比較硬質(zhì)的軟質(zhì)鍍錫鋼板。實(shí)施例接著，用實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行更具體的說(shuō)明，但本發(fā)明并不僅限于下述的實(shí)施例。(軟質(zhì)鍍錫鋼板的制造)首先，對(duì)利用本發(fā)明的制造方法制造的軟質(zhì)鍍錫鋼板的制造例進(jìn)行說(shuō)明。鑄造具有下表1及表2所示成分的鋼AD系列的板坯，在將這些板坯加熱到1235X:后，釆用帶鋼熱軋機(jī)，在精軋溫度為90(TC且?guī)喨囟葹?5(TC的條件下，熱軋到軋制后的精軋板厚為3.0mm。接著，對(duì)該熱軋后的鋼帶進(jìn)行酸洗，在冷軋到軋制后的精軋板厚為0.25mm后，用連續(xù)退火爐在68(TC及64(TC這兩種溫度條件下進(jìn)行退火。再有，對(duì)退火后的鋼板，在調(diào)制軋制率為3%及5%這兩種條件下進(jìn)行二次冷軋。另外，在調(diào)制軋制率為3%的條件下，進(jìn)行不使用軋制液的DRY調(diào)壓；在調(diào)制軋制率為5%的條件下，進(jìn)行使用軋制液的WET調(diào)壓。作為WET調(diào)壓時(shí)的軋制液，采用將曰本QuakerChemical公司制的^乂一》用純水按0.2%稀釋而成的軋制液。上述二次冷軋條件中的采用軋制液按調(diào)制軋制率為5%進(jìn)行了二次冷軋的試樣由于從軋制剛開(kāi)始后不能進(jìn)行軋制控制，所以中止了二次冷軋?？砂匆韵陆忉尨爽F(xiàn)象。只要是通常的鋼，就能夠與鋼的硬度平衡地自動(dòng)控制軋制機(jī)架的載荷和張力，穩(wěn)定地確保設(shè)定的調(diào)制軋制率?？墒?，由于IF鋼是軟質(zhì)的，因此即使機(jī)架的載荷或張力的初期設(shè)定比通常低，也會(huì)超過(guò)所設(shè)定的調(diào)制軋制率而進(jìn)行強(qiáng)軋制。這樣一來(lái)，盡管通過(guò)自動(dòng)控制會(huì)連續(xù)地減輕載荷或張力，但是由于IF鋼的軟質(zhì)性提高，因此未出現(xiàn)平衡點(diǎn)，軋制率繼續(xù)增加，最終超出載荷或張力的自動(dòng)控制范圍，形成不能分別控制軋制率、板厚、形狀的狀態(tài)。本發(fā)明者等著眼于潤(rùn)滑條件，只采用摩擦系數(shù)高的純水作為軋制液而實(shí)施了上述的調(diào)制軋制，但結(jié)果沒(méi)有變化。對(duì)于上述以外的試樣，在二次冷軋后按1000mg/n^的附著量實(shí)施了鍍錫處理。再者，表1及表2所示的鋼組成是采用通常進(jìn)行分析的固體發(fā)光分光分析(QV)法、及JISG1211、1215中規(guī)定的紅外線吸收法、JISG1227中規(guī)定的亞甲基藍(lán)吸光光度法測(cè)定的。(硬度和屈服延伸率的測(cè)定)對(duì)于按以上制造的鍍錫鋼板，利用JISZ2245中規(guī)定的方法測(cè)定了硬度(HR30T)，利用JISZ2241中規(guī)定的方法測(cè)定了屈服延伸率(YP-EL)。再者，對(duì)于硬度和屈服延伸率，均是在通過(guò)普通的涂裝燒結(jié)賦予的21(TC、30分鐘的熱處理后進(jìn)行測(cè)定。如上所述，對(duì)于鍍錫鋼板，表1及表2中一并示出硬度(HR30T)和屈服延伸率(YP-EL)的測(cè)定結(jié)果。13<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>表2<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>(注)HB:熱瓢曲從上述表1及表2可知下述內(nèi)容。即，對(duì)于使屬于本發(fā)明的范圍內(nèi)的B及N達(dá)到以質(zhì)量比計(jì)為B/N》1.5及/或固溶B在5ppm以上的鋼，具有HR30T為5260的足夠的硬度，并且YP-EL也大部分為0.0，沒(méi)有問(wèn)題。另一方面，對(duì)于B/N低于1.5且固溶B低于5ppm的No.B12，HR30T為50，鍍錫鋼板的硬度不足。此外，對(duì)于二次冷軋的壓下率低于1.3%的No.B6、B8、B9，HR30T為51，鍍錫鋼板的硬度不足。再有對(duì)于C的含量超過(guò)0.0020質(zhì)量。/。的Bl，YP-EL高到1.8，發(fā)生時(shí)效硬化。以上，對(duì)本發(fā)明的優(yōu)選的實(shí)施方式進(jìn)行了說(shuō)明，當(dāng)然本發(fā)明并不僅限于上述例子。本領(lǐng)域技術(shù)人員都清楚可在權(quán)利要求書(shū)中記載的范圍內(nèi)想到各種變更例或修正例，這些當(dāng)然都屬于本發(fā)明的技術(shù)范圍。根據(jù)本發(fā)明，能夠利用連續(xù)退火法制造T-3程度的軟質(zhì)鍍錫鋼板，因而可在獲得比較硬質(zhì)的鍍錫鋼板的情況下也提高成品率、實(shí)現(xiàn)成本降低。權(quán)利要求1、一種軟質(zhì)鍍錫鋼板，其特征在于，所述軟質(zhì)鍍錫鋼板具有下述鋼組成含有0.0020質(zhì)量％以下的C，按照滿足以質(zhì)量比計(jì)B/N≥1.5和固溶B為5ppm以上中的至少一方的方式進(jìn)一步含有B及N，余量含有Fe及不可避免的雜質(zhì)；所述軟質(zhì)鍍錫鋼板的硬度以HR30T計(jì)為52～60。2、一種軟質(zhì)鍍錫鋼板，其特征在于，其是通過(guò)在對(duì)具有下述鋼組成的板坯實(shí)施了熱軋、冷軋、退火后，以1.3%3.5%的壓下率進(jìn)行二次冷軋而得到的；其中，所述鋼組成為含有0.0020質(zhì)量％以下的C，按照滿足以質(zhì)量比計(jì)B/N^1.5和固溶B為5ppm以上中的至少一方的方式進(jìn)一步含有B及N，余量含有Fe及不可避免的雜質(zhì)。3、根據(jù)權(quán)利要求2所述的軟質(zhì)鍍錫鋼板，其特征在于，硬度以HR30T計(jì)為5260。4、根據(jù)權(quán)利要求13中任一項(xiàng)所述的軟質(zhì)鍍錫鋼板，其特征在于，B的添加量為0.020質(zhì)量％以下。5、根據(jù)權(quán)利要求13中任一項(xiàng)所述的軟質(zhì)鍍錫鋼板，其特征在于，作為鋼組成，進(jìn)一步含有選自Si:0.05質(zhì)量％以下、Mn:0.20質(zhì)量％0.60質(zhì)量％、P:0.020質(zhì)量％以下、S:0.020質(zhì)量％以下、Al:0.010質(zhì)量％0.10質(zhì)量％、Cr:0.10質(zhì)量％以下、Ti:0.01質(zhì)量％以下和Nb:0.01質(zhì)量％以下之中的l種或2種以上的元素。6、一種軟質(zhì)鍍錫鋼板的制造方法，其特征在于，對(duì)具有下述鋼組成的板坯實(shí)施了熱軋、冷軋、退火后，以1.3%3.5%的壓下率進(jìn)行二次冷軋；其中，所述鋼組成為含有0.0020質(zhì)量％以下的C，按照滿足以質(zhì)量比計(jì)B/N^1.5和固溶B為5ppm以上中的至少一方的方式進(jìn)一步含有B及N，余量含有Fe及不可避免的雜質(zhì)。7、根據(jù)權(quán)利要求6所述的軟質(zhì)鍍錫鋼板的制造方法，其特征在于，作為鋼組成，進(jìn)一步含有選自Si:0.05質(zhì)量°/。以下、Mn:0.20質(zhì)量％0.60質(zhì)量°/。、P:0.020質(zhì)量％以下、S:0.020質(zhì)量％以下、Al:0.010質(zhì)量％0.10質(zhì)量％、Cr:0.10質(zhì)量％以下、Ti:0.01質(zhì)量°/。以下和Nb:0.01質(zhì)量％以下之中的1種或2種以上的元素。8、根據(jù)權(quán)利要求6或7所述的軟質(zhì)鍍錫鋼板的制造方法，其特征在于，采用升溫速度低于300°C/秒的連續(xù)退火設(shè)備，在65(TC700。C的溫度下進(jìn)行所述退火。全文摘要根據(jù)本發(fā)明，通過(guò)在對(duì)具有下述鋼組成的板坯實(shí)施了熱軋、冷軋、退火后，以1.3％～3.5％的壓下率進(jìn)行二次冷軋，可得到硬度以HR30T計(jì)為52～60的軟質(zhì)鍍錫鋼板，其中所述鋼組成為含有0.0020質(zhì)量％以下的C，按照滿足以質(zhì)量比計(jì)B/N≥1.5和固溶B為5ppm以上中的至少一方的方式進(jìn)一步含有B及N，余量含有Fe及不可避免的雜質(zhì)。文檔編號(hào)C22C38/06GK101657556SQ200880012018公開(kāi)日2010年2月24日申請(qǐng)日期2008年4月17日優(yōu)先權(quán)日2007年4月18日發(fā)明者村上英邦,田中圣市,神野晶弘,鳥(niǎo)巢慶一郎申請(qǐng)人:新日本制鐵株式會(huì)社