專利名稱：：線材制造方法、線材制造裝置以及銅合金線的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明關(guān)于汽車和機(jī)器人的配線用電線、電子機(jī)器的引線、連接器插腳以及螺旋彈簧等所使用的線材制造方法、線材制造裝置以及銅合金線。
背景技術(shù)：
：以往，作為汽車的配線用電線，使用以將軟銅線捻合在一起的捻線作為導(dǎo)體并將絕緣體同心圓狀地包覆該導(dǎo)體的電線。該領(lǐng)域中，由于汽車的高功能化，為了達(dá)成各種功能而較多地使用電線，致使電線重量增加。另一方面，由于要求車輛重量的輕量化，為此要求電線導(dǎo)體的細(xì)徑化和高強(qiáng)度化。作為能夠與這些條件相對應(yīng)的、機(jī)械特性、導(dǎo)電特性皆優(yōu)異的電線導(dǎo)體，列舉有析出型合金線材。在時效析出型的合金線材進(jìn)行時效熱處理過程中，由于要讓析出產(chǎn)生，必須經(jīng)過某一程度的時間，通常使用下述的退火爐。(1)整批(/《:y于)處理式退火爐(鐘(《少)型、罐(求:y卜)型)(2)連續(xù)整批處理式退火爐(隔板式(/"P夕^:yK型)、滾筒爐式(口一，一/、一7"上述形式的退火爐由于都是將線材巻在線軸上或是形成為豎材(7夕乂K)、捆材(夕/<)后而進(jìn)行熱處理，故線材的生產(chǎn)性低于使用單線的連續(xù)退火裝置的情況。作為高生產(chǎn)性的線材的退火方法，包括有將線材連續(xù)地通過加熱過的爐內(nèi)的行進(jìn)間退火爐、以及對線材通電流并利用由自身所產(chǎn)生的焦耳熱來進(jìn)行退火的電流退火法，不過任何一種方法都是高溫且短時間的熱處理，故不能進(jìn)行時效熱處理。例如，公開了利用行進(jìn)間爐對Cu-Zr合金進(jìn)行時效熱處理的方法(日本專利文獻(xiàn)1:特開平11-256295)。另外，公開了利用通電加熱對Cu-Zr合金進(jìn)行時效熱處理的方法(日本專利文獻(xiàn)2:特開2000-160311)。專利文獻(xiàn)l:日本專利特開平11-256295號公報專利文獻(xiàn)2:日本專利特開2000-160311號公報依據(jù)上述的利用行進(jìn)間爐對Cu-Zr合金進(jìn)行時效熱處理的方法，在行進(jìn)間爐內(nèi)進(jìn)行熱處理的時間為110秒，一般的析出型合金不可能在這樣短的時間完成時效處理。依據(jù)上述的利用通電加熱對Cii-Zr合金進(jìn)行時效熱處理的方法，熱處理時間為0.34秒，一般的析出型合金不能在這樣短的時間完成時效處理。進(jìn)而，上述的整批處理式退火爐、連續(xù)整批處理式退火爐，設(shè)備費(fèi)高昂，且需要很大的空間來設(shè)置。另外，因無法與例如捻線機(jī)等串行地(以連續(xù)進(jìn)行多個處理的方式縱列地配置裝置來使線材通過，從而使多個處理變成1個工序)配置，故"退火"必須成為1個工序。進(jìn)而，退火溫度很高的情況，線彼此間會相粘著，在下一個工序的送出(繰O出卞)時會傷及表面。如同上述那樣，以往的行進(jìn)間退火、電流退火都是很短的退火時間，進(jìn)行時效熱處理是不可能的。鑒于這樣的問題點(diǎn)，本發(fā)明的目的是提供一種能夠通過連續(xù)退火來進(jìn)行時效處理的、配線用電線導(dǎo)體等所使用的線材制造裝置及線材制造方法。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明者為了要解決上述的問題點(diǎn)而不斷地進(jìn)行仔細(xì)研究。其結(jié)果判明若使通過行進(jìn)間退火裝置的線材存在于行進(jìn)間退火裝置內(nèi)的時間增長，也即讓線材沿著通過路徑折返多次而通過從而增長滯留在行進(jìn)間退火裝置的時間，則能夠在規(guī)定的溫度保持時效處理所必須的時間，并能夠利用連續(xù)退火來進(jìn)行時效處理。進(jìn)而，判明如果在行進(jìn)間退火裝置內(nèi)隔著規(guī)定間隔縱列地配置多個通電加熱裝置，利用各個通電加熱裝置對線材進(jìn)行加熱，并在通過通電加熱裝置間的不通電區(qū)間時使溫度降低，則能夠以時效處理所必需的時間，將線材維持在時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度，又可以利用連續(xù)退火來進(jìn)行時效處理。進(jìn)而，判明了如果在行進(jìn)間退火裝置的上游測串行地連接固溶化專用的通電加熱裝置，則能夠進(jìn)行溶體化-時效的工序的連續(xù)制造。還判明了通過將抽線裝置組合在一起，能夠進(jìn)行溶體化-抽線-時效、溶體化-時效-抽線、溶體化-抽線-時效-抽線等工序的連續(xù)制造，能夠得到各種特性的材料。本發(fā)明是根據(jù)上述的研究結(jié)果而形成的方案。本發(fā)明的線材制造方法的第1方式是具有以下步驟的線材制造方法將時效析出型銅合金的線材送出的步驟；對所送出的所述線材進(jìn)行行進(jìn)間加熱而進(jìn)行時效處理的步驟；以及對已實(shí)施過所述時效處理的所述線材進(jìn)行巻取的步驟。本發(fā)明的線材制造方法的第2方式是如下那樣的線材制造方法即進(jìn)行所述時效處理的步驟，是一邊將所送出的所述線材沿著行進(jìn)間加熱時的通過路徑折返多次而在規(guī)定的溫度內(nèi)保持規(guī)定時間一邊使之通過的步驟。本發(fā)明的線材制造方法的第3方式是如下那樣的線材制造方法即所述時效處理在30(TC至60(TC的范圍內(nèi)的溫度進(jìn)行超過10秒到1200秒的時間。本發(fā)明的線材制造方法的第4方式是如下那樣的線材制造方法即在所述時效處理的前，具有對所述線材進(jìn)行通電加熱的步驟。本發(fā)明的線材制造方法的第5方式是如下那樣的線材制造方法即所述通電加熱的步驟，是在30(TC至60(TC的范圍內(nèi)的溫度以5秒以下的時間使所述線材升溫的步驟。本發(fā)明的線材制造方法的第6方式是如下那樣的線材制造方法即在所述通電加熱前，具備對所述線材實(shí)施固溶處理的步驟。本發(fā)明的線材制造方法的第7方式是如下那樣的線材制造方法即進(jìn)行所述時效處理的步驟，是使所送出的所述線材分別通過至少1個不同的通電加熱區(qū)域、以及在所述通電加熱區(qū)域之間因不通電而使溫度降低的區(qū)域，從而使所述線材保持在規(guī)定范圍內(nèi)的溫度，以進(jìn)行時效處理的步驟。本發(fā)明的線材制造方法的第8方式是如下那樣的線材制造方法即所述不同的通電加熱區(qū)域，由將線材升溫到規(guī)定的溫度的通電加熱區(qū)域、以及將線材保持在規(guī)定的溫度范圍內(nèi)的通電加熱區(qū)域所組成，將所述線材保持在時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度。本發(fā)明的線材制造方法的第9方式是如下那樣的線材制造方法即所述時效處理，是在30(TC至60(TC的范圍內(nèi)的溫度進(jìn)行超過10秒到1200秒的時間。本發(fā)明的線材制造方法的第10方式是如下那樣的線材制造方法即在所述時效處理前，具備有對所述線材實(shí)施固溶處理的步驟。本發(fā)明的線材制造方法的第11方式是如下那樣的線材制造方法即在80(TC以上的溫度，以5秒以下的時間進(jìn)行所述固溶處理。本發(fā)明的線材制造方法的第12方式是如下那樣的線材制造方法即所述線材的直徑為0.03mm以上3mm以下。本發(fā)明的線材制造方法的第13方式是如下那樣的線材制造方法即所述線材為捻線。本發(fā)明的線材制造裝置的第1方式是如下那樣的線材制造裝置即具備線材送出裝置；線材巻取裝置；以及被設(shè)置在所述線材送出裝置與所述線材巻取裝置之間的行進(jìn)間退火裝置，該行進(jìn)間退火裝置，構(gòu)成為，將時效析出型銅合金的線材一邊保持在該線材的時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度一邊使之順次通過。本發(fā)明的線材制造裝置的第2方式是如下那樣的線材制造裝置即所述行進(jìn)間退火裝置，是將所述線材的溫度加熱到在長度方向大致一定的裝置，并構(gòu)成為使所述線材沿著通過路徑折返多次而通過。本發(fā)明的線材制造裝置的第3方式是如下那樣的線材制造裝置即所述線材在30(TC至60(TC的范圍內(nèi)的溫度，以超過10秒到1200秒的時間，保持在所述行進(jìn)間退火裝置內(nèi)。本發(fā)明的線材制造裝置的第4方式是如下那樣的線材制造裝置即在所述行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)，還備置有將所述線材升溫的通電加熱裝置。本發(fā)明的線材制造裝置的第5方式是如下那樣的線材制造裝置即所述線材在30(TC至60(TC的范圍內(nèi)的溫度，以5秒以下的時間，利用所述通電加熱裝置來進(jìn)行升溫。本發(fā)明的線材制造裝置的第6方式是如下那樣的線材制造裝置即在所述行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)，備置有對所述線材進(jìn)行固溶處理的固溶處理裝置。本發(fā)明的線材制造裝置的第7方式是如下那樣的線材制造裝置即在80(TC以上的溫度，以5秒以下的時間，利用所述固溶處理裝置對所述線材進(jìn)行加熱。本發(fā)明的線材制造裝置的第8方式是如下那樣的線材制造裝置即在所述行進(jìn)間退火裝置的內(nèi)部備有多對的弓I導(dǎo)輥，使所述線材在所述引導(dǎo)輥間折返多次而通過。本發(fā)明的線材制造裝置的第9方式是如下那樣的線材制造裝置即所述行進(jìn)間退火裝置，由多個通電加熱裝置所組成，并構(gòu)成為，一邊將所述線材保持在該線材的時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度一邊使所述線材順次通過。本發(fā)明的線材制造裝置的第10方式是如下那樣的線材制造裝置即構(gòu)成為，所述多個通電加熱裝置間的所述線材的溫度，不低于所述時效溫度下限。本發(fā)明的線材制造裝置的第11方式是如下那樣的線材制造裝置即所述線材在從30CTC到60(TC的范圍內(nèi)的溫度，以超過10秒到1200秒的時間，保持在所述行進(jìn)間退火裝置內(nèi)。本發(fā)明的線材制造裝置的第12方式是如下那樣的線材制造裝置即所述多個通電加熱裝置，分別由l個以上的升溫用通電加熱裝置和溫度保持用通電加熱裝置所組成，利用所述升溫用通電加熱裝置將所述線材升溫到規(guī)定的溫度，利用所述溫度保持用通電加熱裝置將所述線材的溫度保持在所述時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度。本發(fā)明的線材制造裝置的第13方式是如下那樣的線材制造裝置即所述升溫用通電加熱裝置和所述溫度保持用通電加熱裝置，具備對線材進(jìn)行通電的引導(dǎo)輥。本發(fā)明的線材制造裝置的第14方式是如下那樣的線材制造裝置即在所述行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)，設(shè)置對所述線材進(jìn)行固溶處理的固溶處理裝置。本發(fā)明的線材制造裝置的第15方式是如下那樣的線材制造裝置即利用所述固溶處理裝置，將所述線材在80(TC以上的溫度，以5秒以下的時間進(jìn)行加熱。本發(fā)明的線材制造裝置的第16方式是具有如下特征的線材制造裝置:即通過所述行進(jìn)間退火裝置的所述線材的直徑為0.03mm以上3mm以下。本發(fā)明的線材制造裝置的第17方式是具有如下特征的線材制造裝置:即通過所述行進(jìn)間退火裝置的所述線材為捻線。本發(fā)明的銅合金線的第1方式是具有如下特征的銅合金線是由時效析出型銅合金所形成的銅合金線，并且將直徑形成為0.03mm以上3mm以下，此后進(jìn)行時效處理，由此而制造。本發(fā)明的銅合金線的第2方式是具有如下特征的銅合金線是由時效析出型銅合金所形成的銅合金線，在進(jìn)行固溶處理之后進(jìn)行抽線使直徑形成為0.03mm以上3mm以下，此后進(jìn)行時效處理，由此而制造。本發(fā)明的銅合金線的第3方式是具有如下特征的銅合金線是由時效析出型銅合金所形成的銅合金線，將直徑形成為0.03mm以上3mm以下，并在多條捻合后，進(jìn)行時效處理而制造。本發(fā)明的銅合金線的第4方式是具有如下特征的銅合金線是由時效析出型銅合金所形成的銅合金線，在固溶處理之后，進(jìn)行抽線使直徑形成為0.03mm以上3mm以下，并在經(jīng)多條捻合后，進(jìn)行時效處理而制造。本發(fā)明的銅合金線的第5方式是具有如下特征的銅合金線即所述時效析出型銅合金為Cu-Ni-Si系銅合金，含有1.54.0質(zhì)量％的Ni、0.31.1質(zhì)量％的Si，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。本發(fā)明的銅合金線的第6方式是具有如下特征的銅合金線即所述時效析出型銅合金為Cu-Ni-Si系銅合金，含有1.54.0質(zhì)量％的Ni、0.3U質(zhì)量％的Si，并且含有0.011.0質(zhì)量％的從由Ag、Mg、Mn、Zn、Sn、P、Fe、Cr以及Co所組成的組中所選出的至少l種元素，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。本發(fā)明的銅合金線的第7方式是具有如下特征的銅合金線即所述時效析出型銅合金為Cu-Cr系銅合金，含有0.11.5質(zhì)量％的Cr，其余由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。本發(fā)明的銅合金線的第8方式是具有如下特征的銅合金線即所述時效析出型銅合金是Cu-Cr系銅合金，含有0.11.5質(zhì)量％的Cr，并含有0.11.0質(zhì)量。/。的從由Zn、Sn、Zr所組成的組中所選出的至少1種元素，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。本發(fā)明的銅合金線的第9方式是具有如下特征的銅合金線即所述時效析出型銅合金為Cu-Ti系銅合金，含有1.05.0質(zhì)量％的Ti，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。本發(fā)明的銅合金線的第10方式是具有如下特征的銅合金線即所述時效析出型銅合金為Cu-Fe系銅合金，含有1.03.0質(zhì)量％的Fe，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。本發(fā)明的銅合金線的第11方式是具有如下特征的銅合金線即所述時效析出型銅合金是Cu-Fe系銅合金，含有1.03.0質(zhì)量。/。的Fe，并且含有0.011.0質(zhì)量。/。的P、Zn的至少l種元素，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。本發(fā)明的銅合金線的第12方式是具有如下特征的銅合金線即所述時效析出型銅合金為Cu-Ni-Ti系銅合金，含有1.02.5質(zhì)量％的Ni、0.30.8質(zhì)量％的Ti，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。本發(fā)明的銅合金線的第13方式是具有如下特征的銅合金線即所述時效析出型銅合金為Cu-Ni-Ti系銅合金，含有1.02.5質(zhì)量％的Ni、0.30.8質(zhì)量％的Ti、并且含有0.011.0質(zhì)量％的從由Ag、Mg、Zn以及Sn所組成的組中所選出的至少1種元素，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。.依據(jù)本發(fā)明的線材制造方法，可以利用連續(xù)退火來進(jìn)行時效熱處理。進(jìn)而，可以與各種連續(xù)裝置(例如，捻線機(jī)、包覆機(jī)、抽線機(jī))串行地配置行進(jìn)間退火裝置，所以可以實(shí)現(xiàn)步驟的減少。進(jìn)而，利用將溶體化專用的通電加熱裝置設(shè)置在本發(fā)明的行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)，能夠?qū)崿F(xiàn)"溶體化-時效"工序的連續(xù)制造，并且通過將抽線機(jī)裝設(shè)在行進(jìn)間退火裝置的前后，能夠?qū)崿F(xiàn)"固溶化-抽線-時效"、"固溶化-時效-抽線"、"固溶化-抽線-時效-抽線"工序的連續(xù)制造，可以獲得各種特性的材料。另外，本發(fā)明的銅合金線，利用上述制造方法可以使直徑適當(dāng)?shù)剡_(dá)到0.03mm以上3mm以下的情況。圖1是說明本發(fā)明的第1方式所涉及的行進(jìn)間退火裝置(即行進(jìn)間爐設(shè)備)的一個例子的示意圖。圖2是表示圖1所示的行進(jìn)間退火裝置3的內(nèi)部構(gòu)造的示意圖。圖3是說明本發(fā)明的第1方式的其它例子的線材制造裝置的示意圖。圖4是說明本發(fā)明的第1方式所涉及的裝置構(gòu)成例的示意圖。圖5是說明本發(fā)明的第2方式所涉及的行進(jìn)間退火裝置(即行進(jìn)間爐設(shè)備)的一個例子的示意圖。圖6是表示圖5所示的行進(jìn)間加熱裝置13的內(nèi)部構(gòu)造的示意圖。圖7是表示行進(jìn)間加熱裝置13的內(nèi)部的線材16的溫度變化的曲線圖。圖8是說明本發(fā)明的第2方式所涉及的裝置構(gòu)成例的示意圖。圖中1、11:線材送出裝置2、12:張力調(diào)節(jié)(夕'乂f一)裝置3:行進(jìn)間退火裝置4、14:收線(引取)絞盤5、15:線材巻取裝置6、16:線材7:引導(dǎo)輥8:通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)13:行進(jìn)間加熱裝置17:引導(dǎo)輥18:電源19:升溫用通電加熱裝置20:溫度保持用通電加熱裝置具體實(shí)施方式以下，參照附圖來詳細(xì)說明本發(fā)明的線材制造裝置及制造方法。本發(fā)明的線材制造裝置的基本方式是如下那樣的線材制造裝置即具有線材送出裝置、線材巻取裝置、以及被設(shè)置在所述線材送出裝置與所述線材巻取裝置之間的行進(jìn)間退火裝置，其中該行進(jìn)間退火裝置構(gòu)成為，一邊將時效析出型銅合金的線材保持在該線材的時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度，一邊順次通過。另外，本發(fā)明的線材制造方法的基本方式，是備有將時效析出型銅合金的線材予以送出的步驟、將所送出的所述線材予以行進(jìn)間加熱來進(jìn)行時效處理的步驟、以及及將已實(shí)施過所述時效處理的所述線材予以巻取的步驟的線材制造方法。以下，針對具體的方式進(jìn)行說明。本發(fā)明的線材制造裝置的一種方式是如下那樣的線材制造裝置，即備有線材送出裝置、線材巻取裝置、以及被設(shè)置在所述線材送出裝置與所述線材巻取裝置之間的行進(jìn)間退火裝置，其中該行進(jìn)間退火裝置構(gòu)成為一邊將時效析出型銅合金的線材保持在該線材的時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度一邊使之順次通過，所述行進(jìn)間退火裝置是將所述線材的溫度加熱到在軸方向大致一定的裝置，以所述線材沿著通過路徑折返多次的方式而通過。另外，也可以在上述的行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)，還串行地裝設(shè)將時效析出型銅合金線材升溫的通電加熱退火裝置。該通電加熱退火裝置用來將送入到行進(jìn)間退火裝置的線材預(yù)熱到該線材的時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度。進(jìn)而，也可以再在上述的行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)(若行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)備有通電加熱退火裝置，則是其更上游側(cè))，串行地裝設(shè)對時效析出型銅合金線材進(jìn)行固溶處理的通電加熱裝置(固溶處理裝置)。此外，本申請中，上游是指線材的送出側(cè)，下游則是指線材的巻取側(cè)。圖1為說明本發(fā)明的行進(jìn)間退火裝置(即行進(jìn)間爐設(shè)備)的示意圖。如圖1所示，本發(fā)明的線材制造裝置具備有線材送出裝置1、線材巻取裝置5、被設(shè)置在線材送出裝置1與線材巻取裝置5之間的行進(jìn)間退火裝置3。該行進(jìn)間退火裝置3構(gòu)成為，時效析出型銅合金的線材6沿著該通過路徑折返多次來通過。在圖l所示的本發(fā)明的線材制造裝置中，為了爭取熱處理時間(即時效處理時間)，而在行進(jìn)間退火裝置3內(nèi)進(jìn)行使線材折返多次之類的方向轉(zhuǎn)換，使線材在行進(jìn)間退火裝置3內(nèi)滯留比以往長的規(guī)定時間，從而確保規(guī)定的時效處理時間。由此，對線材6實(shí)施必要的時效處理。此處，行進(jìn)間退火裝置是指一邊使線材以規(guī)定的速度通過一邊進(jìn)行加熱來進(jìn)行退火的裝置。關(guān)于本實(shí)施方式，行進(jìn)間退火裝置3優(yōu)選為將通過該內(nèi)部的線材6的溫度加熱到在長度方向大致為一定的裝置。這是因?yàn)槿缦戮壒始葱羞M(jìn)間退火裝置3是進(jìn)行時效處理的裝置，有必要保持在規(guī)定的溫度。作為行進(jìn)間退火裝置3，適宜使用感應(yīng)加熱裝置等間接加熱裝置。如圖1所示，從線材送出裝置1所送出的線材6，利用張力調(diào)節(jié)裝置2來使線材6的送出張力穩(wěn)定。接著，線材6通過行進(jìn)間退火裝置3的里面，以規(guī)定的溫度進(jìn)行加熱退火，通過收線絞盤4，并利用線材巻取裝置5來進(jìn)行巻取。圖2為表示圖1所示的行進(jìn)間退火裝置3的內(nèi)部構(gòu)造的一個例子的示意圖。如圖2所示，在行進(jìn)間退火裝置3的線材的進(jìn)入側(cè)(送出側(cè))的端部和線材的伸出側(cè)(巻取側(cè))的端部，配置多對引引導(dǎo)輥7。多對引引導(dǎo)輥7的數(shù)量至少是2以上即可。從線材送出裝置1側(cè)進(jìn)入到行進(jìn)間退火裝置3內(nèi)的線材6，通過引導(dǎo)輥7，在行進(jìn)間退火裝置3的內(nèi)部至少進(jìn)行2次以上方向轉(zhuǎn)換，并向行進(jìn)間退火裝置3的外部逐漸伸出。由此，能夠增長滯留在行進(jìn)間退火裝置3的內(nèi)部的時間，又可以實(shí)現(xiàn)充分的析出以提高線材的強(qiáng)度。在此情況下，線材6被保持在行進(jìn)間退火裝置3內(nèi)的(爐內(nèi)的)溫度，使行進(jìn)間退火裝置3內(nèi)的折返次數(shù)或是直線速度變化，可以使熱處理時間變化成所期待的時間。此處，行進(jìn)間退火裝置3內(nèi)的溫度也能夠被適當(dāng)?shù)刈兓?。通常，在行進(jìn)間退火裝置中，將退火爐內(nèi)的溫度設(shè)定為比線材的目標(biāo)溫度高，短時間內(nèi)將線材升溫，線材達(dá)到目標(biāo)溫度后，進(jìn)行冷卻。作為此時的對象的熱處理為再結(jié)晶熱處理和低溫退火。相對于此，本發(fā)明中作為對象的熱處理為時效處理，由于必須以某一溫度來進(jìn)行保持，故爐內(nèi)溫度不能很高，故升溫需要時間。為了縮短升溫時間，方法是使用通電加熱進(jìn)行升溫，但是對于通電加熱的情況會隨著增加通電時間而使線材的溫度變高，故需要不使線材的溫度超過時效溫度的上限的措施。此處，通電加熱是指從金屬接點(diǎn)(輥?zhàn)?、皮帶輪?將直流電流流至線材、或是利用感應(yīng)線圈來間接地產(chǎn)生電流而予以流通，再利用線材的電阻來使之發(fā)熱，從而使溫度上升而進(jìn)行加熱。本發(fā)明的線材制造裝置的其它方式中，可以在上述的行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)進(jìn)而串行地裝設(shè)將時效析出型銅合金的線材予以升溫的通電加熱裝置。圖3為說明本發(fā)明的其它方式的線材制造裝置的示意圖。如該圖3所示，本發(fā)明的裝置中，也可以在行進(jìn)間退火裝置3之前(即上游側(cè))，裝設(shè)通電加熱裝置8。該通電加熱裝置8用來把送進(jìn)到行進(jìn)間退火裝置3的線材6，預(yù)熱到該線材6的時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度。該通電加熱裝置8用來將線材6加熱到線材6的時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度，故在通電加熱裝置8內(nèi)，當(dāng)線材6的溫度變成該時效溫度下限以上時，實(shí)質(zhì)性地開始時效處理。另外，若在行進(jìn)間退火裝置3的上游側(cè)設(shè)置通電加熱裝置8，則愈往通電加熱裝置8的下游側(cè)愈要增長通電時間而使線材的溫度變高。因而，容易使得從行進(jìn)間退火裝置3的上游側(cè)所供應(yīng)的線材6的溫度，接近時效溫度上限與時效溫度下限之間的規(guī)定的溫度。如圖3所示，從線材送出裝置1所送出的線材6，利用張力調(diào)節(jié)裝置2來使線材6的送出張力穩(wěn)定。接著，線材6利用通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)8來通電升溫到線材6的時效溫度上限與時效溫度下限之間的規(guī)定的溫度為止，接著，使升溫到所述規(guī)定溫度后的線材6，通過行進(jìn)間退火裝置3的里面，線材6以規(guī)定的溫度進(jìn)行退火，通過收線絞盤4，并利用線材巻取裝置5被巻取。以行進(jìn)間退火裝置3為對象的熱處理為時效熱處理，必須以某一溫度來進(jìn)行保持，故爐內(nèi)溫度不能高出線材6的時效溫度上限，并且升溫要耗費(fèi)時間。為了要縮短升溫時間，在升溫過程中在行進(jìn)間退火裝置3的上游側(cè)使用通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)8。依據(jù)該方式的線材制造裝置，可以利用將線材6通電加熱到該時效溫度上限與時效溫度下限之間的規(guī)定溫度，從而升溫到接近于時效處理溫度的溫度，此后連續(xù)地利用行進(jìn)間退火裝置3進(jìn)行時效處理。進(jìn)而，也可以在進(jìn)行時效處理之前實(shí)施固溶處理。作為用來進(jìn)行固溶處理的裝置，優(yōu)選為使用通電加熱裝置，但是也可以使用感應(yīng)加熱裝置等其它的加熱裝置。由此，可以對固溶處理和時效處理進(jìn)行連續(xù)處理。進(jìn)而，通過配置抽線機(jī)，可以以連續(xù)處理來制造具有所需要的直徑和特性的線材。圖4為說明本發(fā)明的其它方式的線材制造裝置的示意圖。圖4中示出了上述的行進(jìn)間退火裝置、通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)、抽線裝置、捻線裝置等的配置例子。如此，通過串行地配置抽線裝置(抽線機(jī))、包覆裝置(包覆機(jī))、捻線裝置(捻線機(jī))的至少1種以上的裝置，能夠?qū)⒍鄠€工序整合在一起，可以尋求制造時間的縮短。圖4(a)是對參考圖1所說明過的本發(fā)明的線材制造裝置進(jìn)行說明的排列圖。圖4(a)所示的配置中，在行進(jìn)間退火裝置進(jìn)行線材的加熱和溫度保持，而進(jìn)行時效處理。即將規(guī)定線徑(直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1min以上lmni以下)的線材，從線材送出裝置送出，加熱到30060(TC范圍內(nèi)的溫度，以該溫度保持超過10秒到1200秒的時間，而實(shí)施時效處理。之后，利用線材巻取裝置進(jìn)行巻取。在內(nèi)部為300600。C范圍內(nèi)的溫度的上述的行進(jìn)間退火裝置中，在線材的進(jìn)入側(cè)端部和線材的伸出側(cè)端部，分別設(shè)置多個的引導(dǎo)輥，從進(jìn)入側(cè)所投入的線材，以線材折返的方式通過引導(dǎo)輥間之后，從伸出側(cè)延伸出去。線材一邊以折返的方式通過引導(dǎo)輥間一邊使得在爐內(nèi)滯留時間為超過10秒到1200秒的時間。此處，將行進(jìn)間退火裝置的加熱溫度設(shè)定為30060(TC的理由，是因不足30(TC的情況下時效析出型銅合金的析出并不充分，超過60(TC的情況下析出物會開始變粗大和再固溶化且特性會降低的故。另外，將行進(jìn)間退火裝置的加熱時間設(shè)定為超過10秒到1200秒的理由，是因10秒以下的情況下析出不充分，超過1200秒的情況下設(shè)備會變成既長又大型而不實(shí)用的緣故。圖4(b)為在行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)，串行地配置通電加熱退火裝置的排列圖。該方式中，通過與行進(jìn)間退火裝置另體地設(shè)置升溫用的通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)，將線材迅速地加熱到規(guī)定的溫度。也即，將規(guī)定線徑(直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上1mm以下)的線材，從線材送出裝置送出，在通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)中，在5秒以內(nèi)升溫到30060(TC范圍內(nèi)的溫度。將如此在通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)升溫后的線材，連續(xù)地導(dǎo)引到行進(jìn)間退火裝置，以30060(TC范圍內(nèi)的溫度保持從超過10秒到1200的時間，而實(shí)施時效處理。之后，利用線材巻取裝置來進(jìn)行巻取。如此，利用設(shè)置與行進(jìn)間退火裝置不同的預(yù)熱用的通電加熱裝置，迅速地升溫到規(guī)定的溫度。因此，與如該圖4(a)所示那樣在行進(jìn)間退火裝置進(jìn)行加熱并予以保持的情況作比較，可以縮短時效處理時間。此處，將通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)的升溫設(shè)定為在5秒以內(nèi)升溫到30060(TC的溫度，其理由如以下所述。將加熱溫度設(shè)定為30060(TC是因?yàn)榫o接著在行進(jìn)間退火裝置中進(jìn)行的時效處理的溫度范圍為300600。C的緣故。也即，因?yàn)椴蛔?0(TC的情況下升溫的效果很小而超過600°C的情況下析出物開始變粗大和再固溶化，且特性會降低的緣故。另夕卜，通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)的加熱時間設(shè)定為5秒以內(nèi)的理由，是若超過5秒則會導(dǎo)致通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)大型化且占用很大的空間的緣故。另外，若是0.3秒以下，則該效果不會表現(xiàn)出來。圖4(c)為在行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)，串行地配置通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)，并且在通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)的上游側(cè)，配置捻線裝置的排列圖。圖4(c)中，本來在捻線裝置的上游側(cè)存在有與成為捻線的單線的條數(shù)相對應(yīng)的數(shù)量的線材送出裝置，但圖4(c)的圖示中只有l(wèi)個，其它的省略圖示。如圖4(c)所示，首先，規(guī)定線徑(直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上lmm以下)的線材，從線材送出裝置送出，并利用捻線裝置予以捻合而形成捻線。以這種方式形成的捻線，如圖4(b)所示，在通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)中，在5秒以內(nèi)升溫到30060(TC范圍內(nèi)的溫度。將如此在通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)中升溫后的線材，連續(xù)地導(dǎo)引到行進(jìn)間退火裝置，在30060(TC范圍內(nèi)的溫度，保持超過10秒到1200秒的時間，而實(shí)施時效處理。之后，利用線材巻取裝置來進(jìn)行巻取。此外，即使在形成捻線之后實(shí)施時效處理，仍如同使用整批處理式退火爐的情況，構(gòu)成捻線的線材彼此間不會相互粘著。這點(diǎn)被認(rèn)為是因?yàn)榫€材彼此間未受到相互密著的力的緣故。另外，有關(guān)捻線裝置，即使配置在行進(jìn)間退火裝置的正后方來取代配置在通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)的正前方，仍不會造成妨礙。圖4(d)為在行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)串行地配置通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)，并且在行進(jìn)間退火裝置的下游側(cè)配置包覆裝置的排列圖。該方式中，對線材進(jìn)行預(yù)熱，接著進(jìn)行時效處理，并對該線材連續(xù)地進(jìn)行包覆，并利用線材巻出裝置來進(jìn)行巻取。即，將規(guī)定線徑(直徑為0.03nmi以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上lmm以下)的線材，從線材送出裝置送出，在通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)中，在5秒以內(nèi)升溫到30060(TC范圍內(nèi)的溫度。將如此在通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)中升溫后的線材，連續(xù)地導(dǎo)引到行進(jìn)間退火裝置，在30060(TC范圍內(nèi)的溫度，保持超過10秒到1200秒的時間，而實(shí)施時效處理。在以這種方式實(shí)施了時效處理的線材上包覆絕緣體。之后，利用線材巻取裝置來進(jìn)行巻取。此外，將捻線裝置配置在通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)正前或行進(jìn)間退火裝置正后(包覆裝置之前)，以獲得包覆過后的捻線。圖4(e)為對固溶處理和時效處理進(jìn)行連續(xù)處理的本發(fā)明的線材制造裝置的示意圖。如圖4(e)所示，本發(fā)明的線材制造裝置串行地具備有線材送出裝置、固溶處理用的通電加熱裝置(固溶處理裝置)、抽線裝置、升溫用的通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)、行進(jìn)間退火裝置以及線材巻取裝置。該方式中，不僅是時效處理用的裝置，還串行地配置固溶處理用的裝置，對這些裝置進(jìn)行連續(xù)處理。如圖4(e)所示，將線徑大于規(guī)定線徑(直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上1mm以下)的線材(例如直徑為數(shù)mm的線材所謂的半成品線(荒引線)等)，從線材送出裝置送出，首先，在通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)中，在80(TC以上的溫度，將線材加熱5秒以下的時間，之后立即以水冷等方法急速冷卻，實(shí)施固溶處理。利用抽線裝置對以這方式實(shí)施固溶處理過的線材進(jìn)行抽線，形成為規(guī)定的線徑(直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上1mm以下)。接著，在通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)中，將如此抽線過后的線材，在5秒以內(nèi)升溫到30060(TC范圍內(nèi)的溫度。將以這方式在通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)中升溫后的線材，連續(xù)不斷地導(dǎo)引到行進(jìn)間退火裝置，并在30060(TC范圍內(nèi)的溫度中，保持超過10秒到1200秒的時間，并實(shí)施時效處理。將以這方式實(shí)施了時效處理后的線材，利用線材巻取裝置來進(jìn)行巻取。圖4(f)為說明對固溶處理和時效處理進(jìn)行連續(xù)處理的本發(fā)明的線材制造裝置的其他方式的示意圖。該方式中，如圖4(f)所示，將線徑粗于規(guī)定線徑(直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上1mm以下)的線材(例如直徑為數(shù)mm的線材所謂的半成品線等)，從線材送出裝置送出，首先，在通電加熱裝置(固溶處理裝置)中，在80(TC以上的溫度，以5秒以下的時間對線材進(jìn)行加熱，之后立即以水冷等的方法急速冷卻，而實(shí)施固溶處理。利用抽線裝置將如此實(shí)施了固溶處理后的線材抽線為規(guī)定的線徑(直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上lmm以下)。接著，將如此被抽線過后的線材，在通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)中在5秒以內(nèi)的時間升溫到30060(TC范圍內(nèi)的溫度。將如此在通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)升溫后的線材，連續(xù)不斷地導(dǎo)引到行進(jìn)間退火裝置，并在300600'C范圍內(nèi)的溫度，保持超過10秒到1200秒的時間，而實(shí)施時效處理。將如此實(shí)施了時效處理后的線材，進(jìn)而經(jīng)過捻線裝置來予以捻合而形成捻線，并利用線材巻取裝置來進(jìn)行巻取。圖4(f)中，本來在捻線裝置的上游側(cè)，存在有與成為捻線的單線的條數(shù)相對應(yīng)的數(shù)量的裝置(串行地配置線材送出裝置、固溶處理裝置、抽線裝置、預(yù)熱裝置、行進(jìn)間退火裝置)，但圖4(f)的僅僅圖示1個，其它的圖示則省略。此外，有關(guān)捻線裝置，即使與圖4(c)同樣，配置在通電加熱退火裝置的正前來取代配置在行進(jìn)間退火裝置的正后也無妨。此處，將通電加熱裝置(固溶處理裝置)的加熱溫度設(shè)定為80(TC以上，是因?yàn)槿舨蛔?0(TC的溫度，固溶化不充分且接下來進(jìn)行時效處理所產(chǎn)生的析出會變得不充分的緣故。加熱溫度是越高越好，但是基于設(shè)備成本的觀點(diǎn)，優(yōu)選為95(TC以下。另外，時間設(shè)定為5秒以下，是因?yàn)槿舫^5秒則結(jié)晶粒會變粗大、且耐力或彎曲性會降低的緣故。另外，若為0.1秒以下，則該效果不會顯現(xiàn)出來。依據(jù)本發(fā)明的線材制造裝置，可以如同上述那樣串行地設(shè)置固溶處理用的通電加熱裝置(固溶處理裝置)、抽線裝置、升溫用的通電加熱裝置(預(yù)熱裝置)、行進(jìn)間退火裝置等各種裝置，利用連續(xù)處理來制造具有所期望的線徑和特性的線材。以下，針對本發(fā)明的線材制造方法進(jìn)行說明。本發(fā)明的線材制造方法的1種方式是具備如下步驟的線材制造方法即將時效析出型銅合金的線材送出的步驟；將送出的所述線材沿著行進(jìn)間加熱時的通過路徑折返多次而在規(guī)定的溫度內(nèi)保持規(guī)定時間而通過的時效處理的步驟、以及將已實(shí)施過所述時效處理的所述線材予以巻取的步驟。此處，所謂規(guī)定的溫度是指時效溫度下限與時效溫度上限之間的溫度，具體是指30(rC至60(TC范圍內(nèi)的溫度，規(guī)定時間則是指超過IO秒到1200秒的時間。另外，也可以在所述時效處理之前具備將線材予以通電加熱(預(yù)熱)的步驟。經(jīng)過5秒以下的時間，升溫到30(TC至60(TC范圍內(nèi)的溫度。該步驟以預(yù)熱線材為主要目的，不過線材的溫度變成該時效溫度下限以上時，實(shí)質(zhì)上己開始進(jìn)行時效處理。進(jìn)而，也可以在所述時效處理的前(預(yù)熱線材的情況則是在預(yù)熱前)，具備對所述線材實(shí)施固溶處理的步驟。在80(TC以上的溫度，以5秒以下的時間進(jìn)行加熱，之后以水冷等的方法來進(jìn)行急速冷卻，而實(shí)施固溶處理。如上述那樣，依據(jù)本發(fā)明的線材制造方法，能夠利用連續(xù)退火來進(jìn)行時效熱處理。因與各種的連續(xù)裝置(例如，捻線機(jī)、包覆機(jī)、抽線機(jī))串行地配置行進(jìn)間退火裝置，所以可以實(shí)現(xiàn)工序的減少。通過將固溶化專用的通電加熱裝置(固溶處理裝置)配置在行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)，能夠進(jìn)行固溶化-時效工序這樣的連續(xù)制造，又通過將抽線機(jī)裝設(shè)在行進(jìn)間退火裝置的前后，能夠進(jìn)行固溶化-抽線-時效、固溶化-時效-抽線、固溶化-抽線-時效-抽線工序這樣的連續(xù)制造，并可以獲得各種特性的材料。其次，參照圖面來詳細(xì)說明本發(fā)明的其他方式的線材制造裝置及制造方法。本發(fā)明的線材制造裝置的另外1種方式是如下那樣的線材制造裝置；即具有線材送出裝置、線材巻取裝置、被設(shè)置在所述線材送出裝置與所述線材巻取裝置之間的行進(jìn)間退火裝置，該行進(jìn)間退火裝置構(gòu)成為將時效析出型銅合金的線材一邊保持在該線材的時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度一邊順次通過，所述行進(jìn)間退火裝置由多個通電加熱裝置所組成，并構(gòu)成為，將所述線材一邊保持在該線材的時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度一邊讓所述線材順次通過。被縱列地配置的多個通電加熱裝置，分別由l個以上的升溫用通電加熱裝置及溫度保持用通電加熱裝置所組成，利用升溫用通電加熱裝置，將線材加熱到時效溫度下限與時效溫度上限之間的規(guī)定溫度，并利用溫度保持用通電加熱裝置保持在時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度。也即，本發(fā)明的裝置中，在隔著間隔呈縱列配置的升溫用通電加熱裝置和溫度保持用通電加熱裝置的各個裝置內(nèi)對線材進(jìn)行加熱，即使通過裝置間時會導(dǎo)致溫度降低，但仍能夠?qū)⒕€材維持在時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度。通電加熱是利用線材本身所流動的電流所產(chǎn)生的焦耳熱來進(jìn)行加熱。在忽略熱損失的情況下，材料的上升溫度AT，依以下的式子來施加。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage23</formula>P:所施加的電力，t:施加時間，m:材料的質(zhì)量，C:比熱。在通電加熱裝置中線材不是被固定的狀態(tài)，而是以一定的速度流動，故施加時間時刻在變化，材料溫度會逐漸上升。本發(fā)明中，作為目的的熱處理是時效熱處理，材料溫度未達(dá)到規(guī)定溫度(時效溫度下限與時效溫度上限之間的溫度，具體為30(TC至60(TC范圍內(nèi)的溫度)而太低的話就不會產(chǎn)生析出，相反地超過規(guī)定溫度而太高的話就會使析出物變粗，無助于提高所期的特性，故必須在某一范圍內(nèi)的溫度(時效溫度下限與時效溫度上限之間的溫度，具體為30(TC至60(TC范圍內(nèi)的溫度)，進(jìn)行一定時間范圍(超過10秒到1200秒的時間)的加熱。為了實(shí)現(xiàn)這點(diǎn)，本發(fā)明中隔著間隔連續(xù)地(縱列地)并排多個通電加熱裝置，而構(gòu)成1個行進(jìn)間退火裝置。也即，在l個通電加熱裝置中逐漸使溫度上升，而在超過時效溫度范圍之前離開通電加熱裝置。于是，因沒有通電而使得線材的溫度降低。然后，在低于時效溫度范圍之前，進(jìn)入下一個通電加熱裝置。通過重復(fù)這樣的過程，能夠進(jìn)行規(guī)定時間的加熱。為了要達(dá)到最初的規(guī)定溫度，必須對通電加熱裝置施加較大的電力。之后的溫度保持用的通電加熱所要施加的電力則是根據(jù)時效溫度范圍來確定。另外，對于通電加熱裝置間的間隔，也是根據(jù)時效溫度范圍來決定。圖5為說明本發(fā)明的行進(jìn)間退火裝置(即通電加熱設(shè)備以下表示為行進(jìn)間加熱裝置)的一個例子的示意圖。如圖5所示，本發(fā)明的線材制造裝置具備線材送出裝置11、線材巻取裝置15、被設(shè)置在線材送出裝置11與線材巻取裝置15之間的行進(jìn)間加熱裝置13。行進(jìn)間加熱裝置13則是由隔著規(guī)定間隔縱列地配置的多個通電加熱裝置所組成，并一邊維持在線材16的時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度一邊使時效析出型銅合金的線材16順次通過?！鰣D5所示的發(fā)明的線材制造裝置中，為了要爭取熱處理時間(時效處理所必要的時間)，在行進(jìn)間加熱裝置13內(nèi)隔著規(guī)定間隔而縱列地配置多個通電加熱裝置。結(jié)果，線材以比以往長的規(guī)定時間滯留在行進(jìn)間加熱裝置13內(nèi)，從而確保規(guī)定的時效處理時間。如圖5所示，從線材送出裝置11所送出的線材16，利用張力調(diào)節(jié)裝置12來使線材6的送出張力穩(wěn)定。接著，線材6通過行進(jìn)間退火裝置3的里面，先加熱到規(guī)定的溫度，接著保持在時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度，在進(jìn)行時效處理后，通過收線絞盤14，并由線材巻取裝置15所巻取。圖6是表示圖5所示的行進(jìn)間加熱裝置13的內(nèi)部構(gòu)造的示意圖。行進(jìn)間加熱裝置13的內(nèi)部由隔著間隔配置的至少2個通電加熱裝置19、20所組成。從送出側(cè)進(jìn)入到行進(jìn)間加熱裝置13的線材16，利用升溫用通電加熱裝置19升溫到規(guī)定溫度，接著利用溫度保持用通電加熱裝置20來對溫度進(jìn)行保持，并向行進(jìn)間加熱裝置13的外部逐漸伸出。如此，隔著規(guī)定間隔配置多個通電加熱裝置19、20，所以可以增長線材放置在行進(jìn)間加熱裝置13內(nèi)部的時間，且利用時效處理來提高強(qiáng)度又可以實(shí)現(xiàn)充分的析出。圖6中，作為理想的例子，例示了升溫用通電加熱裝置19有1個、溫度保持用通電加熱裝置20有3個的例子，不過分別有1個以上即可。此外，通電加熱裝置19、20是例如通過1對引導(dǎo)輥17來對線材16進(jìn)行通電，從而進(jìn)行使線材16的溫度上升的處理。此處，所謂通電加熱是指從金屬接點(diǎn)(輥?zhàn)?、皮帶?來將直流電流流通到線材、或是利用感應(yīng)線圈間接地產(chǎn)生電流而流通，再利用線材的電阻來進(jìn)行發(fā)熱，使溫度上升而進(jìn)行加熱。需要對用于使線材最初達(dá)到規(guī)定的溫度(時效溫度下限與時效溫度上限之間的溫度，具體為30(TC至60(TC范圍內(nèi)的溫度)的升溫用通電加熱裝置19施加較大的電力。之后的對溫度保持用的通電加熱裝置20所施加的電力則是根據(jù)線材的時效溫度范圍來決定。另外，通電加熱裝置20間的間隔也是根據(jù)時效溫度范圍來決定。圖7表示行進(jìn)間加熱裝置13的內(nèi)部的線材16的溫度變化。若線材16進(jìn)入通電加熱裝置13內(nèi)，則利用升溫用通電加熱裝置19快速地溫度上升到超過時效溫度下限。接著，可以利用以規(guī)定間隔縱列地配置的多個溫度保持用加熱裝置20反復(fù)進(jìn)行上升下降，并在所期望的溫度范圍(時效溫度上限與時效溫度下限之間)內(nèi)維持一定時間。艮口，如圖7所示，線材16在升溫用通電加熱裝置19中溫度上升到超過時效溫度下限，從離開升溫用通電加熱裝置19到進(jìn)入下一個溫度保持用加熱裝置20之間不進(jìn)行通電加熱，所以溫度會降低。以溫度的降低不會低于時效溫度下限的方式，決定升溫用通電加熱裝置19的加熱溫度、以及升溫用通電加熱裝置19與溫度保持用加熱裝置20之間的間隔。接著，線材16雖通過多個溫度保持用加熱裝置20，但以將線材保持在時效溫度下限與時效溫度上限之間的方式，決定溫度保持用加熱裝置20的加熱溫度、以及溫度保持用加熱裝置20間的間隔。因此，如圖7所示，線材16的溫度在時效溫度下限與時效溫度上限之間反復(fù)地進(jìn)行上升下降。進(jìn)而，也可以在時效處理的前，實(shí)施固溶處理。為了要進(jìn)行固溶處理，使用例如由通電加熱裝置所構(gòu)成的固溶處理裝置。由此，可以對固溶處理和時效處理進(jìn)行連續(xù)處理。進(jìn)而，通過配置抽線機(jī)，可以利用連續(xù)處理來制造具有所期望的直徑和特性的線材。圖8為說明本發(fā)明的各種方式的線材制造裝置的示意圖。圖8中示出了上述的行進(jìn)間加熱裝置、通電加熱裝置(固溶處理裝置)、抽線裝置、捻線裝置等的排列例子。如此，通過串行地配置抽線裝置(抽線機(jī))、包覆裝置(包覆機(jī))、捻線裝置(捻線機(jī))的至少1種以上的裝置，能夠?qū)⒍鄠€工序整合在一起，可以達(dá)到制造時間的縮短。圖8(a)為對參考圖5己說明過的本發(fā)明的線材制造裝置進(jìn)行說明的排列圖。圖8(a)所示的配置中，在配置于行進(jìn)間加熱裝置內(nèi)的升溫用通電加熱裝置、溫度保持用加熱裝置中反復(fù)進(jìn)行線材的加熱、溫度降低，并在時效溫度范圍內(nèi)進(jìn)行溫度保持，而進(jìn)行時效處理。也即，將規(guī)定線徑(直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上1mm以下)的線材，從線材送出裝置送出，在由多個通電加熱裝置所構(gòu)成的行進(jìn)間加熱裝置內(nèi)，在30(TC60(TC范圍內(nèi)的規(guī)定溫度范圍內(nèi)，反復(fù)進(jìn)行加熱、溫度降低，在該范圍內(nèi)的溫度下保持超過IO秒到1200秒的時間，而實(shí)施時效處理。此后，利用線材巻取裝置來進(jìn)行巻取。在升溫用通電加熱裝置中，將線材加熱到其時效溫度上限與時效溫度下限之間的規(guī)定溫度，在進(jìn)入到下一個溫度保持用通電加熱裝置之前的時間，利用不通電狀態(tài)來使溫度降低到時效溫度下限以上的溫度，再在下一個溫度保持用通電加熱裝置中，加熱到不超過時效溫度上限的溫度，如此一邊反復(fù)進(jìn)行溫度降低、加熱，一邊保持在線材的時效溫度下限與時效溫度上限之間，而進(jìn)行時效處理。在各通電加熱裝置配置引導(dǎo)輥(電極輪)而對線材進(jìn)行通電。一邊對線材反復(fù)進(jìn)行通電加熱、溫度降低一邊使得在在行進(jìn)間加熱裝置(爐)內(nèi)滯留的時間是超過10秒到1200秒的時間。此處，將行進(jìn)間加熱裝置內(nèi)的溫度設(shè)定為30060(TC的理由，是因?yàn)椴蛔?0(TC的情況下時效析出型銅合金的析出不充分而在超過60(TC的情況下析出物會開始變粗大和再固溶化且特性會降低的緣故。另外，將行進(jìn)間加熱裝置內(nèi)的滯留時間設(shè)定為超過10秒到1200秒的理由，是因?yàn)樵?0秒以卞的情況下析出不充分而在超過1200秒的情況下設(shè)備會變成既長又大型而不實(shí)用的緣故。圖8(b)是在行進(jìn)間加熱裝置的上游測配置捻線裝置的排列圖。圖8(b)中，本來在捻線裝置的上游側(cè)，存在有與成為捻線的單線的條數(shù)相對應(yīng)的數(shù)量的線材送出裝置，但圖8(b)的圖示中只有l(wèi)個，其它的圖示則省略。如圖8(b)所示，首先，將規(guī)定線徑(直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上lmm以下)的線材，從線材送出裝置送出，并利用捻線裝置進(jìn)行捻合而形成捻線。以這種方式形成的捻線，如同參考圖8(a)已說明過那樣，在配置于行進(jìn)間加熱裝置內(nèi)的升溫用通電加熱裝置、溫度保持用通電加熱裝置中，反復(fù)進(jìn)行線材的加熱、溫度降低，在時效溫度范圍內(nèi)進(jìn)行溫度保持，以進(jìn)行時效處理。也即，將規(guī)定線徑(直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上1nrai以下)的線材，從線材送出裝置送出，在構(gòu)成行進(jìn)間加熱裝置的多個通電加熱裝置內(nèi)，于300°C60(TC范圍內(nèi)的規(guī)定溫度范圍內(nèi)，反復(fù)進(jìn)行加熱、溫度降低，在該范圍內(nèi)的溫度下保持超過10秒到1200秒的時間，并實(shí)施時效處理。此后，利用線材巻取裝置來進(jìn)行巻取。此外，即使在捻線形成之后實(shí)施時效處理，也不會如使用整批處理式退火爐的情況那樣構(gòu)成捻線的線材彼此間相粘著。這點(diǎn)被認(rèn)為是因線材彼此間未受到密著的力的緣故。另外，有關(guān)捻線裝置，即使配置在行進(jìn)間退火裝置的后方來取代配置在進(jìn)間退火裝置(預(yù)熱裝置)的前方，也無妨。圖8(c)為在行進(jìn)間加熱裝置的下游側(cè)配置包覆裝置的排列圖。該方式中，對線材進(jìn)行加熱，接著進(jìn)行時效處理，對該線材連續(xù)進(jìn)行包覆后，利用線材巻取裝置來進(jìn)行巻取。也即，將規(guī)定線徑(直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上lmm以下)的線材，從線材送出裝置送出，在配置于行進(jìn)間加熱裝置內(nèi)的升溫用通電加熱裝置、溫度保持用通電加熱裝置中，反復(fù)進(jìn)行線材的加熱、溫度降低，在時效溫度范圍內(nèi)進(jìn)行溫度保持，以進(jìn)行時效處理。也即，將規(guī)定線徑(直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上liran以下)的線材，從線材送出裝置送出，在由多個通電加熱裝置所構(gòu)成的行進(jìn)間加熱裝置內(nèi)，于30(TC60(TC范圍內(nèi)的規(guī)定的溫度范圍內(nèi)，反復(fù)進(jìn)行加熱、溫度降低，在該范圍內(nèi)的溫度，保持從超過10秒至1200秒的時間，而實(shí)施時效處理。對實(shí)施時效處理后的線材進(jìn)行包覆。.圖8(d)是說明對固溶處理和時效處理進(jìn)行連續(xù)處理的本發(fā)明的線材制造裝置的示意圖。如圖8(d)所示，本發(fā)明的線材制造裝置串行地具有線材送出裝置、固溶處理用的通電加熱裝置(固溶處理裝置)、抽線裝置、行進(jìn)間加熱裝置以及線材巻取裝置。該方式中，不僅串行地配置時效處理用的裝置，還串行地配置固溶處理用的裝置，在這些裝置中進(jìn)行連續(xù)處理。如圖8(d)所示，將線徑大于規(guī)定線徑(直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上1mm以下)的線材(例如直徑為數(shù)mm的線材所謂的半成品線等)，從線材送出裝置送出，首先，在通電加熱裝置中，在80(TC以上的溫度下，以5秒以下的時間對線材進(jìn)行加熱，此后立即用水冷等方法急速冷卻，而實(shí)施固溶處理。用抽線裝置對如此實(shí)施了固溶處理后的線材進(jìn)行抽線，而形成為規(guī)定的線徑(直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上lmm以下)。接著，將如此抽線后的線材，在配置于行進(jìn)間加熱裝置內(nèi)的升溫用通電加熱裝置、溫度保持用通電加熱裝置，反復(fù)進(jìn)行線材的加熱、溫度降低，而在時效溫度范圍內(nèi)進(jìn)行溫度保持，以進(jìn)行時效處理。也即，將規(guī)定線徑的線材，從線材送出裝置送出，在多個通電加熱裝置內(nèi)，在30(TC60(TC范圍內(nèi)的規(guī)定溫度范圍內(nèi)，反復(fù)進(jìn)行加熱、溫度降低，在該范圍內(nèi)的溫度下，保持超過10秒到1200秒的時間，而實(shí)施時效處理。此后，被線材巻取裝置所巻取。此處，將加熱溫度設(shè)定為80(TC以上，是因?yàn)槿缦戮壒始丛诓蛔?00'C的溫度下固溶化不充分，以使得接下來的時效處理中析出變得不充分的緣故。加熱溫度是愈高愈好，不過基于設(shè)備成本的觀點(diǎn)，優(yōu)選為95(TC以下。另外，將時間設(shè)定為5秒以下，是因?yàn)槿舫^5秒則結(jié)晶粒會變粗大且耐力或彎曲性會降低的緣故。另外，若為0.1秒以下，則其效果不會顯現(xiàn)出來。圖8(e)是說明對固溶處理和時效處理進(jìn)行連續(xù)處理的本發(fā)明的線材制造裝置的其他方式的示意圖。該方式中，如圖8(e)所示，將線徑大于規(guī)定線徑(直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上1mm以下)的線材(例如直徑為數(shù)mm的線材所謂的半成品線等)，從線材送出裝置送出，首先，在通電加熱裝置(固溶處理裝置)中，在80(TC以上的溫度，以5秒以下的時間對線材進(jìn)行加熱，此后立即以水冷等的方法急速冷卻，而實(shí)施固溶處理。利用抽線裝置將如此實(shí)施了固溶處理后的線材抽線為規(guī)定的線徑(直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上lmm以下)。接著，將如此抽線后的線材，在配置于行進(jìn)間加熱裝置內(nèi)的升溫用通電加熱裝置、溫度保持用通電加熱裝置，反復(fù)進(jìn)行線材的加熱、溫度降低，而在時效溫度范圍內(nèi)進(jìn)行溫度保持，以進(jìn)行時效處理。也即，將規(guī)定線徑的線材，從線材送出裝置送出，在多個通電加熱裝置內(nèi)，于300。C60(TC的范圍內(nèi)的規(guī)定的溫度范圍內(nèi)，反復(fù)進(jìn)行加熱、溫度降低，在該范圍內(nèi)的溫度下，保持超過IO秒到1200秒的時間，而實(shí)施時效處理。將如此實(shí)施了時效處理的線材，再利用捻線裝置予以捻合而形成捻線后，利用線材巻取裝置來進(jìn)行巻取。圖8(e)中，本來在捻線裝置的上游側(cè)，存在有與成為捻線的單線的條數(shù)相對應(yīng)的數(shù)量的裝置(串行地配置線材送出裝置、固溶處理裝置、抽線裝置、行進(jìn)間加熱裝置)，但圖8(e)中僅圖示了l個，其它則省略圖示。此外，有關(guān)捻線裝置，即使與圖8(b)同樣配置在通電加熱裝置的正前來取代配置在行進(jìn)間加熱裝置的正后，仍不會造成妨礙。依據(jù)本發(fā)明的線材制造裝置，能夠如同上述那樣，串行地設(shè)置固溶處理用的通電加熱裝置(固溶處理裝置)、抽線裝置、行進(jìn)間加熱裝置等各種裝置，而利用連續(xù)處理來制造具有所期望的線徑和特性的線材。對于本發(fā)明的線材制造方法進(jìn)行說明。本發(fā)明的線材制造方法的l種方式是如下那樣的線材制造方法即具備將時效析出型銅合金的線材予以送出的步驟、對送出的所述線材進(jìn)行行進(jìn)間加熱而進(jìn)行時效處理的步驟、以及對己實(shí)施了所述時效處理后的所述線材進(jìn)行巻取的步驟，其中進(jìn)行所述時效處理的步驟，是使送出的所述線材分別通過至少1個不同的通電加熱區(qū)域以及在所述通電加熱區(qū)域之間因沒有通電而使得溫度降低的區(qū)域，并將所述線材保持在規(guī)定范圍內(nèi)的溫度，從而進(jìn)行時效處理的步驟。不同的通電加熱區(qū)域由將線材升溫到規(guī)定的溫度的通電加熱區(qū)域和將線材保持在規(guī)定的溫度范圍內(nèi)的通電加熱區(qū)域所組成，將所述線材保持在時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度。也即，在從30(TC至600°C的范圍內(nèi)的規(guī)定溫度范圍內(nèi)，以超過10秒到1200秒的時間，將時效析出型銅合金線材維持在被加熱的狀態(tài)。最好在進(jìn)行時效處理之前，對線材實(shí)施固溶處理。在80(TC以上的溫度，以5秒以下的時間進(jìn)行加熱，此后立即用水冷等的方法進(jìn)行急速冷卻，而實(shí)施固溶處理。此處，將固溶處理時的加熱溫度設(shè)定為80CrC以上，是因?yàn)樵诓蛔?00。C的溫度的情況下溶體化不充分，接下來進(jìn)行時效處理所產(chǎn)生的析出會變得不充分的緣故。加熱溫度則是愈高愈好，不過基于設(shè)備成本的觀點(diǎn)，優(yōu)選為95(TC以下。另夕卜，將固溶處理時的加熱時間設(shè)定為5秒以下，是因?yàn)槿舫^5秒則結(jié)晶粒會變粗大、且耐力或彎曲性會降低的緣故。另外，若為0.1秒以下，則該效果不會顯現(xiàn)出來。其次，針對本發(fā)明的銅合金線的方式進(jìn)行說明。本發(fā)明中，所謂銅合金線，是指作為金屬材料的形成物的線材中，得以當(dāng)作汽車和機(jī)器人的配線用電線、電子機(jī)器的引線、連接器插針(匕。y)、螺旋彈簧等的制品來使用的具體的銅合金線。本發(fā)明的銅合金線為利用所述線材制造方法及制造裝置所制造出來的時效析出型銅合金線，例如列舉有科森合金(〕》y乂合金)(Cu-Ni-Si系)、Cu-Cr系、Cu-Ti系、Cu-Fe系、Cu-Ni-Ti系。另外，銅合金線的直徑為0.03mm以上3mm以下，優(yōu)選為0.1mm以上1mm以下。原因是若銅合金線的直徑不足0.03mm，則線材斷線的可能性會急劇升高，并且若超過3mm則線材每單位長度所施加的熱量會增加等，從而無法利用連續(xù)退火有效地進(jìn)行時效處理。以下，列舉出各個方式。(Cu-Ni誦Si系)本發(fā)明的銅合金線中所使用的Cu-Ni-Si系銅合金，是含有1.54.0質(zhì)量％的Ni、0.31.1質(zhì)量％的Si、其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)而組成的銅合金，或者是含有1.54.0質(zhì)量％的Ni、0.31.1質(zhì)量％的Si，并含有0.011.0質(zhì)量％的從由Ag、Mg、Mn、Zn、Sn、P、Fe、Cr以及Co所組成的組中所選出的至少1種元素，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)而組成的銅合金。已知若Cu中添加Ni和Si，則Ni-Si化合物(Ni2Si金相)則會析出到銅基材(7卜U、;/夕7)中，使強(qiáng)度和導(dǎo)電性提升。若Ni含量不足1.5質(zhì)量％，則析出量則會很少，達(dá)不到目標(biāo)強(qiáng)度。相反地若Ni含量超過4.0質(zhì)量％而被添加，則會在進(jìn)行鑄造時或熱處理(例如固溶處理、時效處理、退火處理)時，發(fā)生無助于強(qiáng)度提升的析出，不僅無法達(dá)到與添加量相對應(yīng)(見合，)的強(qiáng)度，還會對抽線加工性、彎曲加工性造成不良影響。關(guān)于Si含量，由于認(rèn)為所析出的Ni及Si的化合物主要是Ni2Si相，因此若決定了Ni添加量就決定了最佳的Si添加量。若Si含量不足0.3質(zhì)量％，則與Ni含量很少時同樣，無法獲得充分的強(qiáng)度。相反，Si含量超過1.1質(zhì)量％時，也會發(fā)生與Ni含量很多時同樣的問題。其次，針對含有Ag、Mg、Mn、Zn、Sn、P、Fe、Cr、Co時的含量進(jìn)行說明。Ag、Mg、Mn、Zn、Sn、P、Fe、Cr、Co具有改善強(qiáng)度、加工性、Sn鍍層的耐熱性剝離性等特性的效果，在含有的情況下，作為合計(jì)量含有0.011.0質(zhì)量％的從Ag、Mg、Mn、Zn、Sn、P、Fe、Cr、Co當(dāng)中所選出的至少l種元素。以下，針對各種添加元素進(jìn)一步進(jìn)行說明。Ag能夠使強(qiáng)度和耐熱性提升并能夠阻止晶粒變粗大，從而改善彎曲加工性。若Ag量不足0.01質(zhì)量％，則不能夠充分達(dá)到該效果，若超過0.3質(zhì)量％而添加，則特性上雖不會造成不良影響但成本會變高?；谶@些觀點(diǎn)，含有Ag時的含量設(shè)定為0.01質(zhì)量％0.3質(zhì)量％。Mg能夠改善耐應(yīng)力緩和特性，但會對彎曲加工性造成不良影響?；谀蛻?yīng)力緩和特性的觀點(diǎn)，含量在0.01質(zhì)量％以上愈多愈好。相反地基于彎曲加工性的觀點(diǎn)，若含量超過0.2質(zhì)量％，則難于獲得良好的彎曲加工性?；谶@個觀點(diǎn)，含有Mg時的含量設(shè)定為0.010.2質(zhì)量％。Mn具有提升強(qiáng)度同時能夠改善熱環(huán)境(熱間)加工性的效果，若不足0.01質(zhì)量％則該效果很小，即使超過0.5質(zhì)量％而含有，不僅達(dá)不到與添加量對應(yīng)(見合ot)的效果，還會使導(dǎo)電性劣化。因此，含有Mn時的含量設(shè)定為0.010.5質(zhì)量％。Zn會改善Sn鍍層或錫鍍層的耐熱剝離性、耐遷移(7一^l/一、;/3乂)特性，優(yōu)選為按照0.2質(zhì)量％以上而添加。相反地考慮到導(dǎo)電性，超過1.0質(zhì)量％而添加并不優(yōu)選。Sn會改善強(qiáng)度、耐應(yīng)力緩和特性，并且會改善抽線加工性。Sn不足0.1質(zhì)量％則改善效果顯現(xiàn)不出來，相反地若超過1.0質(zhì)量％而添加則導(dǎo)電性會降低。P具有使強(qiáng)度提升的同時改善導(dǎo)電性的效果。含有太多量則會助長粒界析出而使彎曲加工性降低。因此，添加P時的理想含有范圍為0.010.1質(zhì)量％。Fe、Cr能夠與Si結(jié)合，形成Fe-Si化合物、Cr-Si化合物，而使強(qiáng)度提升。另外，還具有能夠?qū)]有和M形成化合物而殘存在銅基材中的Si予以補(bǔ)捉(卜，、77°)而改善導(dǎo)電性的效果。由于Fe-Si化合物、Cr-Si化合物的析出硬化能很低，故生成很多的化合物并不是好的策略。另外，若超過0.2質(zhì)量％而含有，則會逐漸使彎曲加工性劣化。基于這些的觀點(diǎn)，含有Fe、Cr時的添加量，分別設(shè)定為0.010.2質(zhì)量％。Co與M同樣，與Si形成化合物，使強(qiáng)度提升。由于Co與Ni相比較為高價，故本發(fā)明中采用Cu-Ni-Si系合金，但成本上容許的話，也可以選擇Cu-Co-Si系或Cu-Ni-Co-Si系。在將Cu-Co-Si系時效析出的情況下，強(qiáng)度、導(dǎo)電性皆稍微優(yōu)于Cu-Ni-Si系。因此，對于對熱、電的傳導(dǎo)性較為重視的構(gòu)件較為有效。另外，Co-Si化合物的析出硬化能稍高，故有耐應(yīng)力緩和特性也被若干地改善的傾向?；谶@些觀點(diǎn)，含有Co時的添加量，設(shè)定為0.051質(zhì)量％。(Cu—Cr系)本發(fā)明的銅合金線所使用Cu-Cr系銅合金，是含有0.11.5質(zhì)量％的Cr、其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成的銅合金，或是含有0.11.5質(zhì)量％的Cr，并含有0.11.0質(zhì)量％的從由Zn、Sn、Zr所組成的組中所選出的至少1種元素，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成的銅合金。己知若Cu中添加Cr，則Cr會析出到Cu基材中，使強(qiáng)度、導(dǎo)電性提高，進(jìn)而所述析出物會妨礙加熱造成的軟化，而使耐熱性提升。若Or含量不足0.1質(zhì)量％，由于析出量很少，故達(dá)不到目標(biāo)強(qiáng)度。相反若Cr含量超過1.5質(zhì)量％而添加，則進(jìn)行鑄造時或熱處理(例如，固溶處理、時效處理、退火處理)時，發(fā)生無助于強(qiáng)度提升的析出，不僅無法達(dá)到與添加量相對應(yīng)的強(qiáng)度，還會對抽線加工性、彎曲加工性造成負(fù)面影響。其次，針對含有Zn、Sn、Zr時的含量進(jìn)行說明。Zn、Sn、Zr具有改善強(qiáng)度、Sn鍍層的耐熱剝離性等的特性的效果，在含有的情況下，作為合計(jì)量含有0.11.0質(zhì)量G/。的從Zn、Sn、Zr當(dāng)中所選出的至少1種元素。Zn會改善Sn鍍層或錫鍍層的耐熱剝離性、耐遷移性，優(yōu)選為添加0.2質(zhì)量％以上。相反地考慮導(dǎo)電性，若超過1.0質(zhì)量％而添加則不理想。Sn改善強(qiáng)度、耐應(yīng)力緩和特性并且改善抽線加工性。Sn不足0.1質(zhì)量%的情況下，改善效果不會顯現(xiàn)出來，相反若超過1.0質(zhì)量％而添加，則導(dǎo)電性會降低。若添加Zr后，則Cu-Zr化合物(Cu3Zr相)會析出到Cu基材中，使強(qiáng)度和導(dǎo)電性提高。若Zr含量不足0.1質(zhì)量y。，則析出量會很少，故達(dá)不到目標(biāo)強(qiáng)度。相反若Zr含量超過0.5質(zhì)量。/。，則除了其效果飽和外，還會導(dǎo)致材料費(fèi)變高。(Cu-Ti系)本發(fā)明的銅合金線所使用的Cu-Ti系銅合金，是含有1.05.0質(zhì)量％的Ti、其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成的銅合金。已知若在Cu中添加Ti，則會產(chǎn)生Cu-Ti的變形結(jié)構(gòu)(変調(diào)構(gòu)造)且提高強(qiáng)度。若Ti含量不足1.0質(zhì)量。/。，則不會充分地形成變形結(jié)構(gòu)，達(dá)不到目標(biāo)強(qiáng)度。相反地，若Ti含量超過5.0質(zhì)量y。而添加，則加工性會急劇地降低，抽線加工會變困難，故并不理想。(Cu-Fe系)本發(fā)明的銅合金線所使用的Cu-Fe系銅合金，是含有1.03.0質(zhì)量％的Fe，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成的銅合金，或是含有1.03.0質(zhì)量％的Fe、并含有0.011.0質(zhì)量％的P、Zn中的至少1種元素、其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成的銅合金。已知若在Cu中添加Fe，則Fe會析出到Cu基材中，使強(qiáng)度、導(dǎo)電性提升，并且所述析出物會妨礙加熱所引起的軟化，而使耐熱性提升。若Fe含量不足1.0質(zhì)量。/。，則析出量很少，故達(dá)不到目標(biāo)強(qiáng)度。相反若Fe含量超過3.0質(zhì)量％而添加，則在進(jìn)行鑄造時或熱處理(例如，固溶處理、時效處理、退火處理)時，發(fā)生無助于強(qiáng)度提升的析出，不僅無法達(dá)到與添加量相對應(yīng)的強(qiáng)度，還會對抽線加工性、彎曲加工性造成不良影響。接下來，對含有P、Zn時的含量進(jìn)行說明。P、Zn為具有改善導(dǎo)電性、Sn鍍層的耐熱剝離性等的特性的效果，在含有的情況下，作為合計(jì)量含有0.011.0質(zhì)量。/。的從P、Zn中所選出的至少1種元素。P在Cu-Fe系合金中，會在基材中變成Fe-P化合物而析出，使導(dǎo)電性提升。在P不足0.01質(zhì)量y。的情況下，效果顯現(xiàn)不出來，即使超過0.2質(zhì)量％而含有，不僅達(dá)不到與添加量相對應(yīng)的效果，還會使加工性劣化。(Cu-Ni-Ti系)本發(fā)明的銅合金線中所使用的Cu-M-Ti系銅合金，含有1.02.5質(zhì)量%的Ni、0.30.8質(zhì)量。/。的Ti，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成的銅合金，或是含有1.02.5質(zhì)量％的Ni、含有0.30.8質(zhì)量％的Ti、并含有0.011.0質(zhì)量％的從由Ag、Mg、Zn和Sn所組成的組中所選出的至少1種元素、其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成的銅合金。若在Cu中添加Ni和Ti，則Ni-Ti化合物(Ni3Ti相)會析出到銅基材中，使強(qiáng)度和導(dǎo)電性提升。若Ni含量不足1.0質(zhì)量％，則析出量很少，故達(dá)不到目標(biāo)強(qiáng)度。相反地M含量超過2.5質(zhì)量"/。而添加，容易在進(jìn)行鑄造時產(chǎn)生裂紋，并且在進(jìn)行固溶熱處理時會產(chǎn)生無助于強(qiáng)度提升的析出，導(dǎo)致無法達(dá)到與添加量相對應(yīng)的強(qiáng)度。H含量由于被認(rèn)為所析出的Ni及Ti的化合物主要是Ni3Ti相，故若決定了Ni添加量就能夠決定最佳的Ti添加量。Ti含量不足0.3質(zhì)量％，就會與Ni含量較少時同樣，無法獲得足夠的強(qiáng)度。相反地Ti含量超過0.8質(zhì)量％時，也會產(chǎn)生與Ni含量較多時同樣的問題。其次，針對含有Ag、Mg、Zn、Sn時的含量進(jìn)行說明。Ag、Mg、Zn、Sn系具有改善強(qiáng)度、Sn鍍層的耐熱剝離性等特性的效果，在含有的情況下，作為合計(jì)量含有0.011.0質(zhì)量％的從Ag、Mg、Zn、Sn當(dāng)中所選出的至少1種元素。Ag會使強(qiáng)度和耐熱性提升，同時會阻止結(jié)晶粒變粗大而改善彎曲加工性。若Ag量不足0.01質(zhì)量％，則無法充分達(dá)到該效果，即使超過0.3質(zhì)量％而添加雖然特性不會造成不良影響，但是成本會變高?；谶@些觀點(diǎn)，含有Ag時的含量設(shè)定為0.01質(zhì)量％0.3質(zhì)量％。Mg會改善耐應(yīng)力緩和特性，但對于彎曲加工性會造成不良影響?；谀蛻?yīng)力緩和特性的觀點(diǎn)，含量為0.01質(zhì)量％以上，愈多愈好。相反地基于彎曲加工性的觀點(diǎn)，若含量超過0.2質(zhì)量％，則難于獲得良好的彎曲加工性。基于這個觀點(diǎn)，含有Mg時的含量為0.010.2質(zhì)量％。Zn改善Sn鍍層或錫鍍層的耐熱剝離性、耐遷移特性，優(yōu)選為添加0.2質(zhì)量％以上。相反地考慮導(dǎo)電性，超過1.0質(zhì)量％而添加，并不理想。Sn改善強(qiáng)度、耐應(yīng)力緩和特性，并且改善抽線加工性。Sn不足0.1質(zhì)量％，則改善效果顯現(xiàn)不出來，相反地若超過1.0質(zhì)量％而添加，則導(dǎo)電性會降低。在作為時效析出型銅合金線材的上述的科森(3》乂>)合金(Cu-Ni-Si系合金)、Cu-Cr系、Cu-Ti系、Cu-Fe系、Cu-Ni-Ti系合金線材中，利用固溶處理，使Ni、Si、Cr、Ti、Fe等的合金成分，固溶化在Cu基材中。在時效處理中，分別是Cu-Ni-Si合金會析出Ni2Si、Cu-Cr合金會析出Cr，Cu-Fe合金會析出Fe以及Fe的化合物，強(qiáng)度因而變高。Cu-Ti系合金會產(chǎn)生Cu-Ti的變形結(jié)構(gòu)，使強(qiáng)度變高。上述的溫度為實(shí)體溫度，也可以由特性和流通的電流來進(jìn)行推測。另外，在線徑較粗的情況下，也可以用放射溫度計(jì)來進(jìn)行測定。另外，還有根據(jù)導(dǎo)電率來進(jìn)行推測的方法。其次，用實(shí)施例來更詳細(xì)說明本發(fā)明。調(diào)制出表1中所示的組成成分的合金No.138。任何一種均含有上述范圍內(nèi)的元素。也即，作為Cu-Ni-Si系銅合金調(diào)制出合金No.117，作為Cu-Cr系銅合金調(diào)制出合金No.1823，作為Cu-Ti系銅合金調(diào)制出合金No.2426，作為Cu-Fe系銅合金調(diào)制出合金No.2732，作為Cu-Ni-Ti系銅合金調(diào)制出合金No.3338。<表1>合金成分表l<table>tableseeoriginaldocumentpage36</column></row><table>(實(shí)施例1)使用表l中所示的合金No.l38，實(shí)施固溶處理后，形成線徑00.1mm的銅合金線，在表2所示的條件下，使用圖3和圖4(b)所示的線材制造裝置，通過連續(xù)退火來進(jìn)行時效熱處理。在表2—并表示該結(jié)果。此處，為了進(jìn)行比較，使用上述的合金，形成線徑mm的銅合金線，使用整批處理爐(/《乂于爐)，以公知的方法進(jìn)行時效熱處理。也即，在表2所示的溫度(°C)中，對線材進(jìn)行加熱，并以加熱時間(sec)所示的時間保持于該溫度，之后，利用線材巻取裝置來進(jìn)行巻取。將行進(jìn)間加熱裝置內(nèi)的線材的張力強(qiáng)度(MPa)、導(dǎo)電率(％IACS)—并表示在表2中。<表2><table>tableseeoriginaldocumentpage37</column></row><table>如從表2所明了的那樣，根據(jù)本發(fā)明的方法，在實(shí)施例No.l3S(Cu-Ni-Si系銅合金No.117、Cu-Cr系銅合金No.1823、Cu-Ti系銅合金No.2426、Cu-Fe系銅合金No.2732、Cu-Ni-Ti系銅合金No.3338)中，實(shí)施必要的時效處理，且任何一種經(jīng)時效處理后都不會發(fā)生相粘著。相對于此，在比較例No.3947(Cu-Ni-Si系銅合金No.2、16，Cu-Cr系銅合金No.19、22，Cu-Ti系銅合金No.25，Cu-Fe系銅合金No.28、32，Cu-Ni-Ti系銅合金No.34、37)中，任何一種經(jīng)時效后都發(fā)生粘著。(實(shí)施例2)其次，示出使銅合金線的線徑變化的例子。具體，使用表1所示的合金No.l6和22，實(shí)施固溶處理后，形成線徑(D0.03mm、(D0.1mm、0)0.9mm、03mm的銅合金線，在表3所示的條件下，使用圖3和圖4(b)所示的線材制造裝置，利用連續(xù)退火進(jìn)行時效熱處理。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage38</column></row><table>如從表3所明了那樣，在實(shí)施例No.5158(Cu-Ni-Si系銅合金No.16、Cu-Cr系銅合金No.22)中，實(shí)施必要的時效處理，且任何一種經(jīng)時效處理后都不會發(fā)生相粘著。也即，可知在線材的直徑為0.03mm以上3mm以下的范圍中，經(jīng)由連續(xù)退火實(shí)施了時效處理。.(實(shí)施例3)使用圖5、圖6以及第8(a)圖所示的線材制造裝置，進(jìn)行與實(shí)施例1同樣的實(shí)驗(yàn)，利用行進(jìn)間通電加熱來進(jìn)行時效熱處理。此時，使時效溫度的中心值是實(shí)施例1中的表2所示的溫度(時效溫度)，且使得最高溫度與最低溫度的差均為40度。例如，表2中溫度為50(TC的例子，在本實(shí)施例則成為溫度的中心值為500°C，最高溫度為520°C，最低溫度為480°C。結(jié)果，在與實(shí)施例1中的表2的樣品No.l38相當(dāng)?shù)谋緦?shí)施例的樣品中，行進(jìn)間退火裝置內(nèi)的線材的張力強(qiáng)度(MPa)、導(dǎo)電率，均得到與實(shí)施例1中的各樣品大致相同的結(jié)果，且任何一種經(jīng)時效后都不會發(fā)生粘著。也即，可知本實(shí)施例中利用行進(jìn)間通電加熱實(shí)施時效處理?？芍緦?shí)施例中，時效熱處理中的最高溫度與最低溫度的差若為50度以內(nèi)，則與基于連續(xù)退火的時效熱處理同樣地進(jìn)行基于行進(jìn)間通電加熱的時效熱處理。此外，基于提高所獲得的銅合金線的特性的觀點(diǎn)，優(yōu)選為時效熱處理中的最高溫度與最低溫度的差愈小愈好，為此有必要分別縮短每次的通電加熱時間及不加熱時間，使得圖6中的溫度保持用通電加熱裝置20的數(shù)量增加。因此，優(yōu)選為，考慮銅合金線所要求的特性和設(shè)備的限制，來決定時效熱處理中的最高溫度與最低溫度的差。(其它的實(shí)施例)針對使用圖4和圖8所示的所有的線材制造裝置的例子進(jìn)行表示。條件如以下各項(xiàng)所述。(1)作為構(gòu)成銅合金線的時效析出型銅合金，使用表1所示的合金No.16、22。(2)針對線材的直徑，對于單線的情況，設(shè)定為線徑00.03mm、O0.1mm、0)0.9mm、①3mm這4種。使用除了圖4(c)(f)及圖8(b)(e)之外的裝置的情況，與該條件相對應(yīng)。(3)對于捻線的情況，將7條單線捻合而作為捻線。此外，單線的種類設(shè)定為00.03mm、O0.1mm、00.9mm這3種。使用圖4(c)(f)及圖8(b)(e)的制造裝置的情況，與該條件對應(yīng)。(4)對于實(shí)施固溶處理的情況，將線材的直徑設(shè)定為05mm，將溫度設(shè)定為80(TC以上95(TC以下，經(jīng)過0.1秒以上5秒以下加熱后，利用未圖示水冷機(jī)構(gòu)進(jìn)行急速冷卻。使用圖4(e)(f)及圖8(d)(e)的制造裝置的情況，與該條件相對應(yīng)。(5)在固溶處理后進(jìn)行抽線的情況下，將抽線后的線材的直徑設(shè)定為00.03mm、O0.1mm、O0.9mm、①3mm這4禾中。(6)對于包覆裝置，使用周知的裝置。此外，包覆材為聚乙烯。該結(jié)果，針對使用圖4和圖8所示的全部的線材制造裝置的例子，確認(rèn)以下的情況。(A)作為單線，得到與表2和表3大致相同的結(jié)果，對銅合金線實(shí)施必要的時效處理，且任何一種經(jīng)時效處理后都不會發(fā)生粘著。(B)作為捻線，對于構(gòu)成該捻線的各單線，得到與表2和表3大致相同的結(jié)果。并且，對各單線實(shí)施必要的時效處理。另外，各單線間經(jīng)時效處理后不會發(fā)生粘著。(C)有關(guān)固溶化、抽線、包覆，皆可以與時效處理連續(xù)來進(jìn)行實(shí)施。另外，對銅合金線實(shí)施必要的時效處理，且任何一種經(jīng)時效處理后都不會發(fā)生相粘著。如同上述那樣，基于本發(fā)明的線材制造方法，可以利用連續(xù)退火來進(jìn)行時效熱處理。因能夠與各種的連續(xù)裝置(例如，捻線機(jī)、包覆機(jī)、抽線機(jī))串行地配置行進(jìn)間退火裝置(行進(jìn)間加熱裝置)，所以能夠?qū)崿F(xiàn)工序縮短。另外，通過將固溶化專用的通電加熱裝置(固溶處理裝置)設(shè)置在行進(jìn)間退火裝置(行進(jìn)間加熱裝置)的上游側(cè)，能夠進(jìn)行固溶化-時效處理工序的連續(xù)制造，并且通過將抽線機(jī)裝設(shè)在行進(jìn)間退火裝置(行進(jìn)間加熱裝置)的前后，能夠進(jìn)行固溶化-抽線-時效、固溶化-時效-抽線、固溶化-抽線-時效-抽線工序的連續(xù)制造，而可以獲得各種特性的材料。進(jìn)而，本發(fā)明不必在線材制造后實(shí)施基于整批處理式退火爐的時效熱處理，所以在時效熱處理后不容易發(fā)生線材粘著，所獲得線材的品質(zhì)和成品率均提升。權(quán)利要求1.一種線材制造方法，其特征在于，具有以下步驟將時效析出型銅合金的線材送出的步驟；對所送出的所述線材進(jìn)行行進(jìn)間加熱而進(jìn)行時效處理的步驟；以及對已實(shí)施過所述時效處理的所述線材進(jìn)行卷取的步驟。2、根據(jù)權(quán)利要求1所述的線材制造方法，其特征在于，進(jìn)行所述時效處理的步驟，是一邊將所送出的所述線材沿著行進(jìn)間加熱時的通過路徑折返多次而在規(guī)定的溫度內(nèi)保持規(guī)定時間一邊使之通過的步驟。3、根據(jù)權(quán)利要求2所述的線材制造方法，其特征在于，在30(TC至60(TC的范圍內(nèi)的溫度，以超過10秒到1200秒的時間，進(jìn)行所述時效處理。4、根據(jù)權(quán)利要求2或3所述的線材制造方法，其特征在于，在所述時效處理之前，具有對所述線材進(jìn)行通電加熱的步驟。5、根據(jù)權(quán)利要求4所述的線材制造方法，其特征在于，所述通電加熱的步驟，是在30(TC至60(TC的范圍內(nèi)的溫度以5秒以下的時間使所述線材升溫的步驟。6、根據(jù)權(quán)利要求4所述的線材制造方法，其特征在于，在所述通電加熱前，具備對所述線材實(shí)施固溶處理的步驟。7、根據(jù)權(quán)利要求1所述的線材制造方法，其特征在于，進(jìn)行所述時效處理的步驟，是使所送出的所述線材分別通過至少1個不同的通電加熱區(qū)域、以及在所述通電加熱區(qū)域之間因不通電而使溫度降低的區(qū)域，從而使所述線材保持在規(guī)定范圍內(nèi)的溫度，以進(jìn)行時效處理的步驟。8、根據(jù)權(quán)利要求7所述的線材制造方法，其特征在于，所述不同的通電加熱區(qū)域，由將線材升溫到規(guī)定的溫度的通電加熱區(qū)域、以及將線材保持在規(guī)定的溫度范圍內(nèi)的通電加熱區(qū)域所組成，將所述線材保持在時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度。9、根據(jù)權(quán)利要求7所述的線材制造方法，其特征在于，在30(TC至60(TC的范圍內(nèi)的溫度，以超過IO秒到1200秒的時間，進(jìn)行所述時效處理。10、根據(jù)權(quán)利要求7所述的線材制造方法，其特征在于，在所述時效處理前，具備有對所述線材實(shí)施固溶處理的步驟。11、根據(jù)權(quán)利要求6或10所述的線材制造方法，其特征在于，在80(TC以上的溫度，以5秒以下的時間進(jìn)行所述固溶處理。12、根據(jù)權(quán)利要求111中任一項(xiàng)所述的線材制造方法，其特征在于，所述線材的直徑為0.03mm以上3mm以下。13、根據(jù)權(quán)利要求112中任一項(xiàng)所述的線材制造方法，其特征在于，所述線材為捻線。14、一種線材制造裝置，其特征在于，具備線材送出裝置；線材巻取裝置；以及被設(shè)置在所述線材送出裝置與所述線材巻取裝置之間的行進(jìn)間退火裝置，該行進(jìn)間退火裝置，構(gòu)成為，將時效析出型銅合金的線材一邊保持在該線材的時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度一邊使之順次通過。15、根據(jù)權(quán)利要求14所述的線材制造裝置，其特征在于，所述行進(jìn)間退火裝置，是將所述線材的溫度加熱到在長度方向大致一定的裝置，并構(gòu)成為使所述線材沿著通過路徑折返多次而通過。16、根據(jù)權(quán)利要求15所述的線材制造裝置，其特征在于，在30(TC至60(TC的范圍內(nèi)的溫度，以超過IO秒到1200秒的時間，將所述線材保持在所述行進(jìn)間退火裝置內(nèi)。17、根據(jù)權(quán)利要求15所述的線材制造裝置，其特征在于，在所述行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)，還備置有將所述線材升溫的通電加熱裝置。18、根據(jù)權(quán)利要求17所述的線材制造裝置，其特征在于，利用所述通電加熱裝置，在30CrC至60(TC的范圍內(nèi)的溫度，以5秒以下的時間，對所述線材進(jìn)行升溫。19、根據(jù)權(quán)利要求15所述的線材制造裝置，其特征在于，在所述行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)，備置有對所述線材進(jìn)行固溶處理的固溶處理裝置。20、根據(jù)權(quán)利要求19所述的線材制造裝置，其特征在于，利用所述固溶處理裝置，在80(TC以上的溫度，以5秒以下的時間，對所述線材進(jìn)行加熱。21、根據(jù)權(quán)利要求1520中任一項(xiàng)所述的線材制造裝置，其特征在于，所述行進(jìn)間退火裝置，在其內(nèi)部備有多對的引導(dǎo)輥，使所述線材在所述引導(dǎo)輥間折返多次而通過。22、根據(jù)權(quán)利要求14所述的線材制造裝置，其特征在于，所述行進(jìn)間退火裝置，由多個通電加熱裝置所組成，并構(gòu)成為，一邊將所述線材保持在該線材的時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度一邊使所述線材順次通過。23、根據(jù)權(quán)利要求22所述的線材制造裝置，其特征在于，構(gòu)成為，所述多個通電加熱裝置間的所述線材的溫度，不低于所述時效溫度下限。24、根據(jù)權(quán)利要求22所述的線材制造裝置，其特征在于，在從30(TC到60(TC的范圍內(nèi)的溫度，以超過10秒到1200秒的時間，將所述線材保持在所述行進(jìn)間退火裝置內(nèi)。25、根據(jù)權(quán)利要求24所述的線材制造裝置，其特征在于，所述多個通電加熱裝置，分別由1個以上的升溫用通電加熱裝置和溫度保持用通電加熱裝置所組成，利用所述升溫用通電加熱裝置將所述線材升溫到規(guī)定的溫度，利用所述溫度保持用通電加熱裝置將所述線材的溫度保持在所述時效溫度上限與時效溫度下限之間的溫度。26、根據(jù)權(quán)利要求25所述的線材制造裝置，其特征在于，所述升溫用通電加熱裝置和所述溫度保持用通電加熱裝置，具備對線材進(jìn)行通電的引導(dǎo)輥。27、根據(jù)權(quán)利要求22所述的線材制造裝置，其特征在于，在所述行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)，設(shè)置對所述線材進(jìn)行固溶處理的固溶處理裝置。28、根據(jù)權(quán)利要求27所述的線材制造裝置，其特征在于，利用所述固溶處理裝置，在80(TC以上的溫度，以5秒以下的時間，對所述線材進(jìn)行加熱。29、根據(jù)權(quán)利要求1428中任一項(xiàng)所述的線材制造裝置，其特征在于，通過所述行進(jìn)間退火裝置的所述線材的直徑為0.03mm以上3mm以下。30、根據(jù)權(quán)利要求1428中任一項(xiàng)所述的線材制造裝置，其特征在于，通過所述行進(jìn)間退火裝置的所述線材為捻線。31、一種銅合金線，是由時效析出型銅合金所形成的銅合金線，其特征在于，將直徑形成為0.03mm以上3mm以下，此后進(jìn)行時效處理，由此而制造。32、一種銅合金線，是由時效析出型銅合金所形成的銅合金線，其特征在于，在進(jìn)行固溶處理之后進(jìn)行抽線使直徑形成為0.03nun以上3mm以下，此后進(jìn)行時效處理，由此而制造。33、一種銅合金線，是由時效析出型銅合金所形成的銅合金線，其特征在于，將直徑形成為0.03mm以上3mm以下，并在多條捻合后，進(jìn)行時效處理，由此而制造。34、一種銅合金線，是由時效析出型銅合金所形成的銅合金線，其特征在于，在固溶處理之后，進(jìn)行抽線使直徑形成為0.03mm以上3mm以下，并在經(jīng)多條捻合后，進(jìn)行時效處理而制造。35、根據(jù)權(quán)利要求3134中任一項(xiàng)所述的銅合金線，其特征在于，所述時效析出型銅合金是Cu-Ni-Si系銅合金，含有1.54.0質(zhì)量％的Ni、0.31.1質(zhì)量％的Si，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。36、根據(jù)權(quán)利要求3134中任一項(xiàng)所述的銅合金線，其特征在于，所述時效析出型銅合金是Cu-Ni-Si系銅合金，含有1.54.0質(zhì)量％的Ni、0.31.1質(zhì)量％的Si，并且含有0.011.0質(zhì)量％的從由Ag、Mg、Mn、Zn、Sn、P、Fe、Cr以及Co所組成的組中所選出的至少1種元素，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。37、根據(jù)權(quán)利要求3134中任一項(xiàng)所述的銅合金線，其特征在于，所述時效析出型銅合金為Cu-Cr系銅合金，含有0.11.5質(zhì)量％的Cr，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。38、根據(jù)權(quán)利要求3134中任一項(xiàng)所述的銅合金線，其特征在于，所述時效析出型銅合金是Cu-Cr系銅合金，含有0.11.5質(zhì)量％的Cr，并含有0.11.0質(zhì)量。/。的從由Zn、Sn、Zr所組成的組中所選出的至少1種元素，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。39、根據(jù)權(quán)利要求3134中任一項(xiàng)所述的銅合金線，其特征在于，所述時效析出型銅合金為Cu-Ti系銅合金，含有1.05.0質(zhì)量％的Ti，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。40、根據(jù)權(quán)利要求3134中任一項(xiàng)所述的銅合金線，其特征在于，所述時效析出型銅合金為Cu-Fe系銅合金，含有1.03.0質(zhì)量％的Fe，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。41、根據(jù)權(quán)利要求3134中任一項(xiàng)所述的銅合金線，其特征在于，所述時效析出型銅合金是Cu-Fe系銅合金，含有1.03.0質(zhì)量。/。的Fe，并且含有0.011.0質(zhì)量％的P、Zn的至少1種元素，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。42、根據(jù)權(quán)利要求3134中任一項(xiàng)所述的銅合金線，其特征在于，所述時效析出型銅合金為Cu-Ni-Ti系銅合金，含有1.02.5質(zhì)量％的Ni、0.30.8質(zhì)量％的Ti，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。43、根據(jù)權(quán)利要求3134中任一項(xiàng)所述的銅合金線，其特征在于，所述時效析出型銅合金為Cu-Ni-Ti系銅合金，含有1.02.5質(zhì)量％的Ni、0.30.8質(zhì)量％的Ti、并且含有0.011.0質(zhì)量％的從由Ag、Mg、Zn以及Sn所組成的組中所選出的至少1種元素，其余部分由Cu及不可避免的雜質(zhì)所組成。全文摘要本發(fā)明提供一種線材制造方法、線材制造裝置以及配線用電線導(dǎo)體等所使用的銅合金線。該線材制造裝置具有線材送出裝置；線材卷取裝置；以及被設(shè)置在線材送出裝置與線材卷取裝置之間，以沿著通過路徑折返的方式使時效析出型銅合金線材通過的行進(jìn)間退火裝置。還可以在行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)串行地裝設(shè)對時效析出型銅合金線材進(jìn)行升溫的通電加熱退火裝置。還可以在行進(jìn)間退火裝置的上游側(cè)串行地裝設(shè)對時效析出型銅合金線材進(jìn)行固溶處理的其它的通電加熱裝置。另外，也可以串行地連接通電加熱裝置來取代行進(jìn)間退火裝置，以構(gòu)成用來進(jìn)行時效處理的行進(jìn)間加熱裝置。另外，使用這些裝置，可在直徑為0.03mm以上3mm以下的范圍，獲得時效析出型銅合金線。文檔編號C22F1/08GK101535520SQ20078004071公開日2009年9月16日申請日期2007年9月5日優(yōu)先權(quán)日2006年9月5日發(fā)明者北里敬輔,高橋功申請人:古河電氣工業(yè)株式會社