專利名稱：含鈮和鐿抗再結(jié)晶耐蝕鋁合金的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于金屬合金領(lǐng)域，特別涉及抗再結(jié)晶耐蝕鋁合金。
背景技術(shù)：
鋁的合金化及微合金化是改善各類鋁合金性能及開發(fā)新型鋁合金的基本 手段。通過多元微合金化形成微細(xì)彌散相，有效地抑制再結(jié)晶和晶粒長大、 保持變形回復(fù)組織，是同時提高鋁合金強(qiáng)度和抗腐蝕性能的途徑之一。近年
來，Zr在鋁合金微合金化中得到廣泛應(yīng)用，Zr加入鋁合金中，形成亞穩(wěn)Lh 型的與Al基體共格的Al3Zr彌散相，提高了合金的再結(jié)晶抗力，改善了應(yīng)力 腐蝕性能，但亞穩(wěn)的Ll2型Al3Zr在高溫長時均勻化和固溶處理中會轉(zhuǎn)變?yōu)榕c Al基體非共格的穩(wěn)定D023型Al3Zr彌散相，抑制再結(jié)晶的作用會隨之降低。 加入微合金化元素Sc是目前抑制再結(jié)晶效果最好的辦法，它可以形成與基體 共格的微細(xì)Al3Sc彌散相粒子，在提高強(qiáng)度的同時能改善合金的韌性和抗應(yīng)力 腐蝕性能；Sc、 Zr同時加入到鋁合金中，同樣起到提高強(qiáng)度和應(yīng)力腐蝕抗力 的作用。但是，由于Sc的價格昂貴，不適合于實(shí)際工業(yè)生產(chǎn)。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是在Al-Mg- (Zn-Cu)鋁合金中復(fù)合添加價格便宜的微合金 化元素，以形成新型高效的多元鋁化物彌散相，有效抑制合金的再結(jié)晶，提 高合金的強(qiáng)度、抗斷裂韌性和抗應(yīng)力腐蝕性能。
本發(fā)明的詳細(xì)技術(shù)方案為 一種抗再結(jié)晶耐蝕鋁合金，包括主合金元素 Al-Zn-Mg或Al-Zn-Mg-Cu或Al-Mg或Al-Cu-Mg，以及總含量占合金質(zhì)量百 分比為0.1 1.2。/。的Zr-Cr-Nb-Yb。其中Zn、 Mg、 Cu占合金的質(zhì)量百分比為 Zn: 0~9.2%; Mg: 0.2~5.6%; Cu: 0~6.8%。
其中Zr、 Cr、 Nb和Yb占合金的質(zhì)量百分比最好分別為Zr: 0.05-0.2%; Cr: 0.05~0.3%; Nb: 0.04~0.1; Yb: 0.05~0.4%。
在上述鋁合金中，還可微量添加Mn、 Ti，加入Mn、 Ti的質(zhì)量百分比為 Mn: 0~0.5%; Ti: 0~0.1%。
本發(fā)明在Al-Mg- (Zn-Cu)合金中添加Zr的同時，復(fù)合添加Cr、 Nb和
稀土元素Yb，形成多元彌散相，有效抑制了 Al-Mg-(Zn-Cu)合金的再結(jié)晶， 保持形變回復(fù)組織，提高了 Al-Zn-Mg-Cu或Al-Zn-Mg合金的強(qiáng)度、斷裂韌性 和抗應(yīng)力腐蝕性能。而且Zr、 Cr、 Nb和稀土金屬Yb價格相對便宜，適于工 業(yè)化生產(chǎn)。本發(fā)明的含Zr、 Cr、 Nb和稀土元素Yb的抗再結(jié)晶耐蝕Al-Mg-(Zn-Cu)合金，可應(yīng)用到各個領(lǐng)域。


圖1:對比例1的A-l合金固溶態(tài)金相顯微組織圖； 圖2:對比例2的A-2合金固溶態(tài)金相顯微組織圖； 圖3:對比例3的A-3合金固溶態(tài)金相顯微組織圖； 圖4:對比例4的A-4合金固溶態(tài)金相顯微組織圖； 圖5:對比例5的A-5合金固溶態(tài)金相顯微組織圖； 圖6:對比例6的A-6合金固溶態(tài)金相顯微組織圖； 圖7:對比例7的A-7合金固溶態(tài)金相顯微組織圖； 圖8:對比例8的A-8合金固溶態(tài)金相顯微組織圖； 圖9:實(shí)施例1的B-l合金固溶態(tài)金相顯微組織圖； 圖10:實(shí)施例2的B-2合金固溶態(tài)金相顯微組織圖lh實(shí)施例3的B-3合金固溶態(tài)金相顯微組織圖； 圖12:實(shí)施例4的B-4合金固溶態(tài)金相顯微組織圖； 圖13:實(shí)施例5的B-5合金固溶態(tài)金相顯微組織圖； 圖14:實(shí)施例6的B-6合金固溶態(tài)金相顯微組織圖； 圖15:實(shí)施例7的B-7合金固溶態(tài)金相顯微組織圖16: T6時效態(tài)下3.5%NaCl水溶液中對比例1、實(shí)施例1的合金裂紋 擴(kuò)展速率v-應(yīng)力強(qiáng)度因子曲線圖17: T6時效態(tài)下3.5%NaCl水溶液中對比例2、實(shí)施例2的合金裂紋 擴(kuò)展速率v-應(yīng)力強(qiáng)度因子曲線圖18: T6時效態(tài)下3.5%NaCl水溶液中對比例3、實(shí)施例3的合金裂紋 擴(kuò)展速率v-應(yīng)力強(qiáng)度因子曲線圖19: T6時效態(tài)下3.5%NaCl水溶液中對比例4、實(shí)施例3的合金裂紋 擴(kuò)展速率v-應(yīng)力強(qiáng)度因子曲線圖20: T6時效態(tài)下3.5%NaCl水溶液中對比例5、實(shí)施例4的合金裂紋
擴(kuò)展速率V-應(yīng)力強(qiáng)度因子曲線圖21: T6時效態(tài)下3.5。/。NaCl水溶液中對比例9、實(shí)施例2的合金裂紋 擴(kuò)展速率v-應(yīng)力強(qiáng)度因子曲線圖。
具體實(shí)施例方式
對比例l:鑄錠冶金法制備表l中的A-1合金。將高純鋁(純度為99.99 %)加入到石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780'C，高純鋁 熔化后，加入A1-Cu、 Al-Zr中間合金，降至760。C，加入工業(yè)純Zn (純度為 99.9%)，熔化并充分?jǐn)嚢杈鶆蚝蠹尤牍I(yè)純Mg (純度為99.9%)，除去表面 渣后，加入0.2% 0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置10 15 分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。
對比例2:制備表l中的A-2合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到 石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為78(TC，高純鋁熔化后，加 入A1-Cu、 Al-Zr、 Al-Cr中間合金，降至76(TC，加入工業(yè)純Zn (純度為99.9 %)，熔化并充分?jǐn)嚢杈鶆蚝蠹尤牍I(yè)純Mg(純度為99.9%)，除去表面渣后， 加入0.2% 0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置10 15分鐘， 澆入鐵模中，冷卻后脫模。
對比例3:制備表l中的A-3合金。制備方法如對比例l所述。
對比例4:制備表l中的A-4合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到 石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為78(TC，高純鋁熔化后，加 入A1-Cu、 Al-Zr、 Al-Sc中間合金，降至760。C，加入工業(yè)純Zn (純度為99.9 %)，熔化并充分?jǐn)嚢杈鶆蚝蠹尤牍I(yè)純Mg(純度為99.9Q/。)，除去表面渣后， 加入0.2% 0.4%的六氯乙烷(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置10 15分鐘， 澆入鐵模中，冷卻后脫模。
對比例5:制備表l中的A-5合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到 石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為78(TC，高純鋁熔化后，加 入A1-Zr中間合金，降至76(TC，加入工業(yè)純Zn (純度為99.9% )，熔化并充 分?jǐn)嚢杈鶆蚝蠹尤牍I(yè)純Mg (純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2% 0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置10 15分鐘，澆入鐵模中， 冷卻后脫模。
對比例6:制備表l中的A-6合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到
石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為78(TC，高純鋁熔化后，加 入A1-Cu中間合金，降至760。C，加入工業(yè)純Mg (純度為99.9%)，除去表面 渣后，加入0.2% 0.4%的六氯乙'烷(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置10 15 分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。
對比例7:制備表l中的A-7合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到 石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為76(TC，高純鋁熔化后，加 入工業(yè)純Mg (純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2% 0.4%的六氯乙烷 (C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置10 15分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。
對比例8:制備表l中的A-8合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到 石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780'C，高純鋁熔化后，加 入A1-Cu、 Al-Zr、 Al-Cr、 Al-Mn、 Al-Ti中間合金，降至760。C，加入工業(yè)純 Zn(純度為99.9%)，熔化并充分?jǐn)嚢杈鶆蚝蠹尤牍I(yè)純Mg(純度為99.9%)， 除去表面渣后，加入0.2% 0.4%的六氯乙烷(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置 10 15分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。
對比例9:制備表1中的A-9合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到 石墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780。C，高純鋁熔化后，加 入A1-Cu、 Al-Cr、 Al-Zr、 Al-Yb中間合金，降至760。C，加入工業(yè)純Zn (純 度為99.9%)，熔化并充分?jǐn)嚢杈鶆蚝蠹尤牍I(yè)純Mg (純度為99.9%)，除去 表面渣后，加入0.2% 0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置10 15分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。
實(shí)施例1:制備表1中B-l合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石 墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780'C，高純鋁熔化后，加入 Al-Cu、 Al-Cr、 Al-Zr、 Al-Nb、 Al-Yb中間合金，降至760。C，加入工業(yè)純Zn (純度為99.9%)，熔化并充分?jǐn)嚢杈鶆蚝蠹尤牍I(yè)純Mg (純度為99.9%)， 除去表面渣后，加入0.2% 0.4%的六氯乙烷(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置 10 15分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。
實(shí)施例2:制備表l中B-2合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石 墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780。C，高純鋁熔化后，加入 Al-Cu、 Al-Cr、 Al-Zr、 Al-Nb、 Al-Yb中間合金，降至760。C，加入工業(yè)純Zn (純度為99.9%)，熔化并充分?jǐn)嚢杈鶆蚝蠹尤牍I(yè)純Mg (純度為99.9%)，
除去表面渣后，加入0.2% 0.4%的六氯乙烷(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置 10 15分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。
實(shí)施例3:制備表1中B-3合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石 墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780'C，高純鋁熔化后，加入 Al-Cu、 Al-Cr、 Al-Zr、 Al-Nb、 Al-Yb中間合金，降至760。C，加入工業(yè)純Zn (純度為99.9%)，熔化并充分?jǐn)嚢杈鶆蚝蠹尤牍I(yè)純Mg (純度為99.9%)， 除去表面渣后，加入0.2% 0.4%的六氯乙烷(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置 10 15分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。
實(shí)施例4:制備表1中B-4合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石 墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780'C，高純鋁熔化后，加入 Al-Cr、 Al-Zr、 Al-Nb、 Al-Yb中間合金，降至760°C，加入工業(yè)純Zn (純度 為99.9%)，熔化并充分?jǐn)嚢杈鶆蚝蠹尤牍I(yè)純Mg (純度為99.9%)，除去表 面渣后，加入0.2% 0.4%的六氯乙烷(C2C16)精煉劑排渣除氣，靜置10 15分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。
實(shí)施例5:制備表1中B-5合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石 墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為780'C，高純鋁熔化后，加入 Al-Cu、 Al-Cr、 Al-Zr、 Al-Nb、 Al-Yb中間合金，降至760。C，加入工業(yè)純Mg (純度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2% 0.4%的六氯乙烷(C2C16)精 煉劑排渣除氣，靜置10 15分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。
實(shí)施例6:制備表1中B-6合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石 墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為78(TC,高純鋁熔化后，加入 Al-Cr、 Al-Zr、 Al-Nb、 Al-Yb中間合金，降至76(TC，加入工業(yè)純Mg (純度 為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2% 0.4%的六氯乙垸(C2C16)精煉劑排 渣除氣，靜置10 15分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。
實(shí)施例7:制備表l中B-7合金。將高純鋁(純度為99.99%)加入到石 墨粘土坩堝，在電阻坩堝爐中熔煉，熔煉溫度為78(TC，高純鋁熔化后，加入 Al-Cu、 Al-Zr、 Al-Cr、 Al-Mn、 Al-Ti、 Al-Nb、 Al-Yb中間合金，降至760。C， 加入工業(yè)純Zn (純度為99.9%)，熔化并充分?jǐn)嚢杈鶆蚝蠹尤牍I(yè)純Mg (純 度為99.9%)，除去表面渣后，加入0.2% 0.4%的六氯乙烷(C2C16)精煉劑 排渣除氣，靜置10 15分鐘，澆入鐵模中，冷卻后脫模。
A-l合金、A-2合金、A-3合金、A-4合金、B-l合金、B-2合金、B-3合 金鑄錠經(jīng)465。C/24h均勻化退火后，再在41(TC 430'C進(jìn)行熱擠壓，擠壓比為 12.2，之后進(jìn)行固溶處理，固溶制度如下450。C保溫1小時，升溫至470°C 保溫1小時，繼續(xù)升溫至48(TC保溫2小時，冷水淬火，T6時效(13(TC保溫 24小時)。
A-5合金、B-4合金、A-8合金、B-7合金鑄錠經(jīng)465°C/24h均勻化退火后， 再在410'C-43(TC進(jìn)行熱擠壓，擠壓比為12.2，之后進(jìn)行固溶處理，固溶溫度 為475。C，冷水淬火，T6時效(12(TC保溫24小時)。
A-6合金、B-5合金鑄錠經(jīng)500°C/20h均勻化退火后，再在410°C~430°C 進(jìn)行熱擠壓，擠壓比為12.2，之后進(jìn)行固溶處理，固溶制度如下49(TC保溫 2小時，升溫至506'C保溫20分鐘，冷水淬火，T6時效(16(TC保溫18小時)。
A-7合金、B-6合金鑄錠經(jīng)47(TC/13h均勻化退火后，再在410°C~430°C 進(jìn)行熱擠壓，擠壓比為12.2，之后進(jìn)行固溶處理，固溶制度如下45(TC保溫 l小時，升溫至47(TC保溫1小時，繼續(xù)升溫至48(TC保溫1小時。
取合金固溶態(tài)試樣，電解拋光及陽極覆膜后在MeF3A金相顯微鏡下用偏 振光觀察微觀組織。圖1 8分別為A-l A-8合金的固溶態(tài)顯微組織圖；圖9~ 圖15分別為B-l B-7合金的固溶態(tài)顯微組織圖。
對比例的A-l A-8 (對應(yīng)參見附圖1 8)合金經(jīng)擠壓、固溶處理后已經(jīng)發(fā) 生完全或部分再結(jié)晶。而復(fù)合添加Zr-Cr-N-Yb的B-l B-7合金(對應(yīng)參見附 圖9~15)的固溶態(tài)顯微組織為纖維狀的加工態(tài)組織，未發(fā)生再結(jié)晶。
在Al-Zn-Mg-Cu或Al-Zn-Mg合金中，單獨(dú)添加微量Zr的A-l 、 A-3、 A-5 合金和添加Zr-Cr的A-2合金已經(jīng)發(fā)生明顯的再結(jié)晶(對應(yīng)參見附圖1、 3、 5、 2)，而復(fù)合添加Zr-Cr-Nb-Yb的B-l、 B-2、 B-3、 B-4仍基本保持纖維狀的加 工態(tài)組織(對應(yīng)參見附圖9~12),與已經(jīng)發(fā)生部分再結(jié)晶的A-8合金比(參見 附圖8),復(fù)合添加Zr-Cr-Nb-Yb的B-7合金仍基本保持纖維狀的加工態(tài)組織 (參見附圖15)。因此說，Al-Zn-Mg-Cu或Al-Zn-Mg合金中復(fù)合添加 Zr-Cr-Nb-Yb較好地抑制了再結(jié)晶。
在A1-Cu-Mg和Al-Mg合金中，未添加Zr-Cr-Nb-Yb的A-6、 A-7合金發(fā) 生明顯的(完全)再結(jié)晶并為細(xì)小等軸晶粒(對應(yīng)參見附圖6、 7)，而復(fù)合添 加Zr-Cr-Nb-Yb的B-5、 B-6合金仍基本保持纖維狀的加工態(tài)組織(對應(yīng)參見 附圖13、 14)，因此說，Al-Cu-Mg或Al-Mg合金中復(fù)合添加Zr-Cr-Nb-Yb較 好地抑制了再結(jié)晶。
表2是T6狀態(tài)下，微合金化A1-Zn-Mg-Cu或Al-Zn-Mg合金的硬度、應(yīng) 力強(qiáng)度等力學(xué)性能數(shù)據(jù)表。從表2中可以看出，添加Zr-Cr-Nb-Yb的B-l合金 時效態(tài)的硬度和應(yīng)力腐蝕性能均優(yōu)于對比例1中的A-l合金；添加 Zr-Cr-Nb-Yb的B-2合金時效態(tài)的硬度和應(yīng)力腐蝕性能均優(yōu)于對比例2中的 A-2合金和添加Zr-Cr-Yb的A-9合金；添加Zr-Cr-Nb-Yb的B-3合金時效態(tài) 的硬度和應(yīng)力腐蝕性能均優(yōu)于對比例3添加Zr的A-3合金和對比例4添加 Zr-Sc的A-4合金；添加Zr-Cr-Nb-Yb的B-4合金時效態(tài)的硬度和應(yīng)力腐蝕性 能均優(yōu)于對比例5中的A-5合金。添加Zr-Cr-Nb-Yb的B-7合金時效態(tài)的硬度 和應(yīng)力腐蝕性能均優(yōu)于對比例8中的A-8合金。
添加Zr-Cr-Nb-Yb的B-l合金應(yīng)力腐蝕性能優(yōu)于對比例1僅含Zr的A-l 合金(參見附圖16);添加Zr-Cr-Nb-Yb的B-2合金應(yīng)力腐蝕性能優(yōu)于對比例 2含Zr-Cr的A-2合金(參見附圖17)，同時優(yōu)于含Zr-Cr-Yb的A-9合金(參 見附圖21);添加Zr-Cr-Nb-Yb的B-3合金應(yīng)力腐蝕性能優(yōu)于對比例3僅含 Zr的A-3合金(參見附圖18);添加Zr-Cr-Nb-Yb的B-3合金應(yīng)力腐蝕性能均 優(yōu)于對比例4含Zr-Sc的A-4合金(參見附圖19);添加Zr-Cr-Nb-Yb的B-4 合金應(yīng)力腐蝕性能優(yōu)于對比例5含Zr的A-5合金(參見附圖20)。以上說明， 添加Zr-Cr-Nb-Yb不但提高了 Al-Zn-Mg- (Cu)合金的強(qiáng)度、塑性和抗斷裂韌 性，同時還提高了合金的抗應(yīng)力腐蝕性能。
表l各應(yīng)用例中的合金成分(質(zhì)量百分?jǐn)?shù)，％)
_合金編號Zn Mg Cu ZrYb Cr Nb ScMnTi Al
對比例1 A陽l 8.6 2.5 2.20.1 ...... Bal
對比例2 A-2 8.6 2.5 1.0 0.16-0.25..... Bal
對比例3 A-3 9.2 2.9 2.2 0.16 ...... Bal
對比例4 A-4 9.2 2.9 2.2 0.16- -- 0.2-5 - - Bal
對比例5 A-5 4.0 1.8 - 0.2...... Bal
對比例6 A-6 - 1.06....... Bal
對比例7 A-7 - 5........ Bal
對比例8 A-8 4.4 2.4 0.16 0.16- 0.19 -- 0.36 0.09 Bal對比例9A-98.62.52.20.10.250.25-— Bal
實(shí)施例1B-l8.62.52.20.10.10.10.05-- - -Bal
實(shí)施例2B-28.62.51.00.160.250.250.08- - -Bal
實(shí)施例3B-39.22.92.20.160.30.30.05-- - -Bal
實(shí)施例4B-44.01.8-0.20.350.30.08-- - -Bal
實(shí)施例5B-5-1.060.120.150.150.05-- ， -Bal
實(shí)施例6B-6--0.220.150.15-0.05- - -Bal
實(shí)施例7B-74.42.40.160.160.190.190.06-- 0.36 0.09 Bal
表2 丁6時效態(tài)下微合金化^-211-]\^- (Cu)合金
的硬度、力學(xué)性能和應(yīng)力強(qiáng)度因子合金編號HRB MPa MPa %Kic MPa.m1。Kiscc MPa'm"2
A-l96.4 720.1 692.5 9.623.49.8
A-298.0 730.1 724.5 7.420.09.2
A-395.5 698.9678.8 9.320.28.7
A-495.8- - -18.48.8
A陽577.2 445.8433.3 9.6-8.2
A-882.5 514.8473.0 7.0-11.0
A-999.428.816.2
B-l98.5- - -29.517.5
B-299.6- - -30.019.5
B-398.0- - -28.016.5
B-482.1- - --15.5
B-784.5 530.0495.6 7.0-14.0
注K^c測試時裂紋擴(kuò)展方向?yàn)閿D壓方向
權(quán)利要求
1.一種含鈮和鐿抗再結(jié)晶耐蝕鋁合金，包含主合金元素Al-Zn-Mg-Cu或Al-Zn-Mg或Al-Mg或Al-Mg-Cu，其特征在于還包含占合金質(zhì)量百分比為0.1～1.2％的Zr-Cr-Nb-Yb，所述Zn、Mg、Cu元素占合金的質(zhì)量百分比分別為Zn0～9.2％；Mg0.2～5.6％；Cu0～6.8％。
2. 如權(quán)利要求1所述的鋁合金，其特征在于所述Zr、 Cr、 Nb和Yb占合金 的質(zhì)量百分比分別為Zr: 0.05-0.2%; Cr: 0.05-0.3%; Nb: 0.04~0.1%; Yb: 0.05~0.4%。
3. 如權(quán)利要求1或2所述的鋁合金，其特征在于所述鋁合金還包含Mn、 Ti，所述Mn、 Ti占合金的質(zhì)量百分比為Mn: 0~0.5%; Ti: 0~0.1%。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種抗再結(jié)晶耐蝕鋁合金，該合金由主合金元素Al-Mg-(Zn-Cu)，以及占合金質(zhì)量百分比為0.1～1.2％的Zr-Cr-Nb-Yb組成。通過在Al-Mg-(Zn-Cu)合金中，復(fù)合添加Zr、Cr、Nb和Yb，形成多元鋁化物彌散相，有效抑制了Al-Mg-(Zn-Cu)合金的再結(jié)晶，保持了形變回復(fù)組織，提高了合金的強(qiáng)度、斷裂韌性和抗應(yīng)力腐蝕性能；且Zr、Cr、Nb和Yb的價格相對便宜，適于工業(yè)化生產(chǎn)。
文檔編號C22C21/00GK101353743SQ20071003543
公開日2009年1月28日 申請日期2007年7月25日 優(yōu)先權(quán)日2007年7月25日
發(fā)明者茁 張, 方華嬋, 祝昌軍, 陳康華 申請人:中南大學(xué)