專利名稱：機(jī)動(dòng)車行走部件及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及具有能夠?qū)崿F(xiàn)輕量化的減重孔的機(jī)動(dòng)車行走部件及其制造方法。
背景技術(shù)：
以往，作為機(jī)動(dòng)車行走部件，通常使用6000系(JIS6000系)的鋁合金，例如6106、 6111、6003、6151、6061、6N01、6063等鋁合金。此種6000系鋁合金的鍛造材料為高強(qiáng)度且高韌性，耐腐蝕性比較優(yōu)良。而且，6000系鋁合金自身的合金元素量少，容易將廢料再利用作為6000系鋁合金熔化原材料，因而再利用性優(yōu)良(例如，參照專利文獻(xiàn)1、2)。通過使用此種6000系鋁合金，能夠?qū)崿F(xiàn)機(jī)動(dòng)車的高強(qiáng)度化。另一方面，近年來，機(jī)動(dòng)車排出的CO2引起的氣候暖化的問題逐漸嚴(yán)重。為了削減此種從機(jī)動(dòng)車排出的CO2，機(jī)動(dòng)車的輕量化有效。專利文獻(xiàn)1 日本特開2008-163445號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2 日本特開2008-223108號(hào)公報(bào)在機(jī)動(dòng)車行走部件中，實(shí)現(xiàn)輕量化并確保強(qiáng)度非常重要。此處，在以往的機(jī)動(dòng)車行走部件中，為了輕量化而考慮有在機(jī)動(dòng)車行走部件上形成減重孔的方法，但根據(jù)本發(fā)明者們的研究結(jié)果可知，由于形成減重孔，而在肋的內(nèi)側(cè)(形成減重孔的一側(cè))附近的部位生成粗大的晶粒，該部位的屈服點(diǎn)下降，因而機(jī)動(dòng)車行走部件的強(qiáng)度下降。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明鑒于上述問題點(diǎn)而作出，其課題在于提供一種輕量且具有優(yōu)良的強(qiáng)度的機(jī)動(dòng)車行走部件及其制造方法。為了解決上述課題，本發(fā)明涉及一種機(jī)動(dòng)車行走部件(以下適當(dāng)稱為行走部件)， 具有減重孔且為鋁合金制，其特征在于，晶粒未粗大化的部位即正常部的屈服點(diǎn)為270MPa 以上，從肋的所述減重孔側(cè)的規(guī)定部位即肋部端到腹板的所述減重孔側(cè)的規(guī)定部位即減重孔部端的最短長度為6mm以上。根據(jù)此種結(jié)構(gòu)，通過具有減重孔而使行走部件變得輕量，通過使正常部的屈服點(diǎn)為270MPa以上而使作為行走部件的屈服點(diǎn)優(yōu)良。而且，通過使從肋部端到減重孔部端的最短長度為6mm以上，從而不會(huì)在肋上產(chǎn)生由于再結(jié)晶而導(dǎo)致晶粒粗大化的部位即再結(jié)晶部，行走部件的強(qiáng)度不會(huì)下降。本發(fā)明涉及一種機(jī)動(dòng)車行走部件的制造方法，所述機(jī)動(dòng)車行走部件具有減重孔且為鋁合金制，并且其晶粒未粗大化的部位即正常部的屈服點(diǎn)為270MPa以上，所述機(jī)動(dòng)車行走部件的制造方法的特征在于，包括制作鑄錠原料的鑄錠原料制作工序；對(duì)所述鑄錠原料進(jìn)行熱處理的熱處理工序；對(duì)進(jìn)行所述熱處理后的鑄錠原料進(jìn)行成形加工的成形加工工序；對(duì)進(jìn)行所述成形加工后的成形加工材料進(jìn)行鍛造的鍛造工序；在進(jìn)行所述鍛造后的鍛造材料上形成減重孔的減重孔形成工序；對(duì)形成有所述減重孔的減重孔形成構(gòu)件進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理的調(diào)質(zhì)處理工序，在所述鍛造工序中，形成減重孔形成部位，該減重孔形成部位是形成所述減重孔的部位，在所述減重孔形成工序中，通過除去所述減重孔形成部位，從而形成從肋的所述減重孔側(cè)的規(guī)定部位即肋部端到腹板的所述減重孔側(cè)的規(guī)定部位即減重孔部端的最短長度為6mm以上的機(jī)動(dòng)車行走部件。根據(jù)此種制造方法，通過在鍛造工序中形成減重孔形成部位并在減重孔形成工序中除去減重孔形成部位，而使從肋部端到減重孔部端的最短長度為6mm以上，從而使行走部件輕量化，并且能夠制造在肋中不會(huì)產(chǎn)生再結(jié)晶部而強(qiáng)度優(yōu)良的行走部件。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明的機(jī)動(dòng)車行走部件，通過形成減重孔而能夠?qū)崿F(xiàn)輕量化，能夠削減從機(jī)動(dòng)車排出的co2。而且，即使形成減重孔，也具有作為機(jī)動(dòng)車行走部件的優(yōu)良的強(qiáng)度。根據(jù)本發(fā)明的機(jī)動(dòng)車行走部件的制造方法，能夠制造輕量且強(qiáng)度優(yōu)良的機(jī)動(dòng)車行走部件。


圖1(a)是表示本發(fā)明的機(jī)動(dòng)車行走部件的示意圖，(b)是(a)的X_X線的剖視圖， 是用于說明從肋部端到減重孔部端的最短長度的示意圖。圖2(a)、(b)是用于說明機(jī)動(dòng)車行走部件的再結(jié)晶部的示意圖。圖3是本發(fā)明的機(jī)動(dòng)車行走部件的制造方法的流程圖。圖4(a)、(b)是表示減重孔形成工序中的修整方法的概要的說明圖。圖5(a)是表示實(shí)施例中的試驗(yàn)材料的示意圖，(b)是表示實(shí)施例中的試驗(yàn)材料的載荷與位移的關(guān)系的載荷-位移線圖。符號(hào)說明
10機(jī)動(dòng)車行走部件(行走部件)
11肋
12腹板
13毛邊(內(nèi)毛邊)
d從肋部端到減重孔部端的最短長度
h減重孔
g再結(jié)晶部
Sl鑄錠原料制作工序
S2熱處理工序
S3成形加工工序
S4鑄造工序
S5減重孔形成工序
S6調(diào)質(zhì)處理工序
具體實(shí)施例方式以下，參照附圖，詳細(xì)說明本發(fā)明的機(jī)動(dòng)車行走部件及其制造方法。<機(jī)動(dòng)車行走部件>如圖1 (a)、(b)所示，本發(fā)明的機(jī)動(dòng)車行走部件(以下適當(dāng)稱為行走部件)10是具有減重孔h的鋁合金制的機(jī)動(dòng)車行走部件10。在此，行走部件10是指例如懸臂(L字)、下臂、上臂、關(guān)節(jié)、連桿(link) (I字)等， 在圖1(a)中，示出上臂的方式。并且，在行走部件10中，晶粒未粗大化的部位即正常部(參照?qǐng)D2)的屈服點(diǎn)為 270MPa以上，從肋11的減重孔h側(cè)的規(guī)定部位即肋部端到腹板12的減重孔h側(cè)的規(guī)定部位即減重孔部端的最短長度(以下適當(dāng)稱為最短長度)d為6mm以上。以下，說明各結(jié)構(gòu)。[鋁合金]使用鋁合金作為行走部件10的材質(zhì)，如上所述通常使用高強(qiáng)度且高韌性、耐腐蝕性比較優(yōu)良的6000系(JIS6000系)的鋁合金。6000系鋁合金自身的合金元素量少，容易將廢料再利用作為6000系鋁合金熔化原材料，因而具有再利用性優(yōu)良的特征。作為6000 系鋁合金，例如可以列舉出6106、6111、6003、6151、6061、6N01、6063等。[正常部的屈服點(diǎn)=27OMPa以上]在本發(fā)明中，正常部是指晶粒未粗大化的部位。在行走部件10的制造過程中，為了進(jìn)行用于形成減重孔h的剪切，而需要減薄用于形成減重孔h的規(guī)定范圍即穿孔的部位，并形成減重孔形成部位，該減重孔形成部位是用于形成減重孔h的部位。若該減重孔形成部位厚，則會(huì)擠裂毛邊(日文原文〃 U )13, 腹板12的內(nèi)側(cè)(減重孔h側(cè))的形狀不良。具體來說，例如將外徑70 80mm的成形加工材料通過鍛造減薄至厚度5 30mm， 然后，將穿孔的部分減薄至1 3mm，而形成減重孔形成部位。若如此減薄成形加工材料的減重孔形成部位，則從毛邊13附近到腹板12會(huì)產(chǎn)生大的鍛造變形。并且，若對(duì)形成有減重孔h的減重孔形成構(gòu)件進(jìn)行熱處理時(shí)，由于對(duì)變形積存較多的部位加熱，因此從毛邊13附近到腹板12，晶粒進(jìn)行再結(jié)晶，因而晶粒粗大化。如此，將未由于再結(jié)晶而晶粒粗大化的部位稱為正常部，例如相當(dāng)于肋11的部分 (肋部)或腹板12的一部分(腹板12中的毛邊13附近以外的部分)(參照?qǐng)D2(a))。而且，晶粒未粗大化的部位是指再結(jié)晶率為10%以下的部分。并且，該正常部的屈服點(diǎn)為270MPa以上。通過使正常部的屈服點(diǎn)為270MPa以上， 從而作為行走部件10具有良好的強(qiáng)度。屈服點(diǎn)例如能夠通過JIS Z 2241測(cè)定，再結(jié)晶率例如能夠通過截面微組織觀察 (光學(xué)顯微鏡)測(cè)定。[從肋部端到減重孔部端的最短長度6mm以上]在本發(fā)明中，肋部端是行走部件10的肋11的減重孔h側(cè)的規(guī)定部位即肋11的內(nèi)側(cè)(腹板12側(cè))的端部，減重孔部端是行走部件10的腹板12的減重孔h側(cè)的規(guī)定部位即腹板12的內(nèi)側(cè)(減重孔h側(cè))的端部。并且，在本發(fā)明中，關(guān)于肋部端及減重孔部端的更具體的情況如下所述設(shè)定。如圖1(b)所示，沿肋11的橫向側(cè)面引出直線(水平)A1，并沿肋11的內(nèi)側(cè)的縱向側(cè)面的斜面引出直線A2。以該直線Al與直線A2的交點(diǎn)為軸，相對(duì)于直線Al垂直地引出線，該線與肋11重疊的部位為肋部端。而且，沿腹板12的橫向側(cè)面引出直線(水平)B1，并沿腹板12的內(nèi)側(cè)的縱向側(cè)面的斜面引出直線B2。以該直線Bl與直線B2的交點(diǎn)為軸，相對(duì)于直線Bl垂直地引出線，該線與腹板12重疊的部位為減重孔部端。需要說明的是，若為進(jìn)行機(jī)械沖壓的產(chǎn)品(機(jī)械沖壓產(chǎn)品)，則通常為了使鍛造材料從模具脫模而需要使直線A2 的傾斜度為1 5°。另外，如圖1(b)所示，行走部件10的截面的形狀在行走部件10的表側(cè)(紙面的上側(cè))和背側(cè)(紙面的下側(cè))尺寸存在少許差異，在本發(fā)明的肋部端和減重孔部端的規(guī)定中，以從肋部端到減重孔部端的長度短的一方即成為最短距離的一方為基準(zhǔn)進(jìn)行規(guī)定。并且，該從肋部端到減重孔部端的最短長度d為6mm以上。行走部件10為了輕量化而形成有減重孔h，如圖2(a)所示，減重孔h從肋11離開時(shí)(即，最短長度d為6mm以上時(shí))，未在肋11產(chǎn)生由于再結(jié)晶而晶粒粗大化的部位(以下適當(dāng)稱為再結(jié)晶部)g，而如圖2(b)所示，在行走部件100中，減重孔h的位置接近肋11時(shí) (即，最短長度d小于6mm時(shí))，由于減重孔h的形成而在肋11的內(nèi)側(cè)附近的部位產(chǎn)生再結(jié)晶部g。該再結(jié)晶部g的屈服點(diǎn)與正常部的屈服點(diǎn)相比下降，因此在肋11產(chǎn)生再結(jié)晶部g 時(shí)，該部位的屈服點(diǎn)下降而使行走部件100的強(qiáng)度下降。為了避免此種現(xiàn)象，而需要使最短長度d為6mm以上。若最短長度d為6mm以上，則肋11不會(huì)產(chǎn)生再結(jié)晶部g。< 其他 >關(guān)于肋11的高度，在肋11低時(shí)輕量化效果小，相反在肋11高時(shí)成形困難，因此優(yōu)選10 70mm。關(guān)于腹板12的厚度，在腹板12薄時(shí)成形困難，相反在腹板12厚時(shí)輕量化效果小，因此優(yōu)選5 10mm。為了在剪切加工中不產(chǎn)生擠裂等不良情況，而且為了防止過大的變形成形載荷，毛邊13 (形成減重孔的部位)的厚度優(yōu)選1 3mm。為了防止鍛造成形不良引起的缺陷，而引出所述直線A2側(cè)的斜面的曲率半徑優(yōu)選2 15mm。需要說明的是，腹板12的厚度或所述曲率半徑R與肋11的再結(jié)晶部g的屈服點(diǎn)無關(guān)。<機(jī)動(dòng)車行走部件的制造方法>如圖3所示，本發(fā)明涉及一種機(jī)動(dòng)車行走部件的制造方法(以下適當(dāng)稱為行走部件的制造方法)，所述機(jī)動(dòng)車行走部件為鋁合金制，其晶粒未粗大化的部位即正常部的屈服點(diǎn)為270MPa以上，并且具有減重孔，所述機(jī)動(dòng)車行走部件的制造方法包括鑄錠原料制作工序Si、熱處理工序S2、成形加工工序S3、鍛造工序S4、減重孔形成工序S5、調(diào)質(zhì)處理工序 S6。以下說明各工序。需要說明的是，關(guān)于鋁合金、屈服點(diǎn)及減重孔，由于與上述行走部件中的說明相同，所以在此省略說明?！磋T錠原料制作工序〉鑄錠原料制作工序Sl是制作鑄錠原料的工序。鑄錠原料制作工序Sl包括熔化、鑄造鋁合金而制作鑄錠的熔化鑄造工序；將鑄錠切斷成規(guī)定的長度的切斷工序。在熔化鑄造工序中，由具有規(guī)定組成的鋁合金熔化后得到的熔融金屬制作例如直徑70mm的長條的圓棒狀鑄錠。熔化、鑄造鋁合金的方法并不局限于此，使用以往公知的方法即可。例如，可以使用真空感應(yīng)爐進(jìn)行熔化，使用連續(xù)鑄造法或半連續(xù)鑄造法進(jìn)行鑄造。在切斷工序中，通過切斷機(jī)將鑄錠(長條的圓棒狀鑄錠)切斷成例如長度/直徑的比為3以上的鑄錠原料(圓棒原料)。需要說明的是，在該切斷前，也可以對(duì)鑄錠進(jìn)行清理。<熱處理工序>熱處理工序S2是對(duì)所述鑄錠原料進(jìn)行熱處理(均質(zhì)化熱處理)的工序。通過對(duì)鑄錠原料實(shí)施熱處理，而使鑄造時(shí)析出的金屬間化合物擴(kuò)散固溶，從而使組織均質(zhì)化。熱處理在加熱爐中以通常的條件進(jìn)行即可。通過以該條件進(jìn)行熱處理，能夠進(jìn)行充分的均質(zhì)化。需要說明的是，熱處理適合使用空氣爐、感應(yīng)加熱爐、硝石爐等。<成形加工工序>成形加工工序S3是對(duì)所述熱處理后的鑄錠原料進(jìn)行成形加工的工序。作為成形加工，列舉有輥軋成形或彎曲加工。輥軋成形通過輥軋成形裝置例如將鑄錠原料形成階梯輥軋成形材料。在此，當(dāng)制作I字型以外的形狀部件例如L字型的懸臂等時(shí)，在輥軋成形之后進(jìn)行彎曲加工。彎曲加工例如可通過沖壓模具所具備的彎曲加工用模具來進(jìn)行。<鍛造工序>鍛造工序S4是對(duì)所述成形加工后的成形加工材料進(jìn)行鍛造的工序。在熱處理后，暫且冷卻至室溫的鑄錠原料(成形加工材料)被再加熱到鍛造開始溫度。然后，通過基于機(jī)械沖壓機(jī)的鍛造或基于壓力機(jī)的鍛造等進(jìn)行熱鍛，從而鍛造加工成行走部件的最終產(chǎn)品形狀。該鍛造例如包括粗鍛造即一次鍛造、中間鍛造即二次鍛造、精鍛造。一次鍛造是通過第一鍛造用模具對(duì)成形加工材料進(jìn)行沖壓的工序，通過該工序成形一次沖壓材料。二次鍛造是通過第二鍛造用模具對(duì)一次沖壓材料進(jìn)行沖壓的工序，通過該工序成形二次沖壓材料。精鍛造是通過精鍛造用模具對(duì)二次沖壓材料進(jìn)行沖壓的工序，通過該工序制造鍛造材料。所述一次鍛造、二次鍛造、精鍛造在中途不進(jìn)行再加熱，連貫進(jìn)行。鍛造例如在鍛造開始溫度為400 550°C的條件下進(jìn)行即可。并且，在該鍛造工序S4中，形成減重孔形成部位，該減重孔形成部位是形成減重孔的部位。該減重孔形成部位的厚度例如為1 3mm。而且，通過利用鍛造調(diào)整減重孔形成部位的范圍，而能夠在減重孔形成工序S5中的減重孔形成部位的穿孔之后，形成最短長度為 6mm以上的行走部件。即，能夠通過調(diào)整減重孔形成部位而進(jìn)行減重孔部端的位置調(diào)整。需要說明的是，在該鍛造工序S4中，例如壓下率為40 90%。此外，以使壓下率高的部位成為腹板的內(nèi)側(cè)(形成減重孔的一側(cè))的方式進(jìn)行鍛造。<減重孔形成工序>減重孔形成工序S5是對(duì)所述鍛造后的鍛造材料形成減重孔的工序。在減重孔形成工序S5中，通過除去減重孔形成部位而形成減重孔，由此，能夠形成從肋的所述減重孔側(cè)的規(guī)定部位即肋部端到腹板的所述減重孔側(cè)的規(guī)定部位即減重孔部端的最短長度為6mm以上的行走部件。減重孔的形成能夠通過以往公知的方法進(jìn)行。例如能夠通過圖4(a)、(b)所示的、 與毛邊Ib的剪切除去同時(shí)地在產(chǎn)品部Ia形成減重孔Ic的修整裝置51進(jìn)行。在修整裝置 51中，(1)在沖模52及沖頭57的上方載置鍛造材料1。(2)將配置在沖模52的上方的沖頭55插入到?jīng)_模52的孔部53中，而將鍛造材料1向孔部53的下方壓入，從而通過邊緣部M的刃5 剪切除去鍛造材料1的毛邊lb。與此同時(shí)，除去毛邊lb，形成減重孔lc。如此， 在修整裝置51中，通過沖頭55、57的一次的沖壓上下移動(dòng)而進(jìn)行毛邊Ib的剪切除去(修整)和減重孔Ic的形成。<調(diào)質(zhì)處理工序>調(diào)質(zhì)處理工序S6是對(duì)形成有所述減重孔的減重孔形成構(gòu)件進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理的工序。具體來說，在對(duì)形成有所述減重孔的減重孔形成構(gòu)件進(jìn)行了固溶處理后，進(jìn)行淬火處理，然后進(jìn)行時(shí)效硬化處理。在鍛造后，為了得到作為行走部件的必要的強(qiáng)度及韌性、耐腐蝕性，而進(jìn)行T6、T7 等調(diào)質(zhì)處理。T6是在固溶及淬火處理后，能得到最大強(qiáng)度的人工時(shí)效硬化處理。T7是在固溶及淬火處理后，以超過能得到最大強(qiáng)度的人工時(shí)效硬化處理?xiàng)l件的條件進(jìn)行的過剩時(shí)效硬化處理。即，調(diào)質(zhì)處理工序S6包括固溶處理工序、淬火處理工序、時(shí)效硬化處理工序。固溶處理在通常的條件、例如520 570°C的溫度范圍保持1 7小時(shí)的條件下進(jìn)行即可。需要說明的是，固溶處理適合使用空氣爐、感應(yīng)加熱爐、硝石爐等。而且，淬火處理也在通常的條件下進(jìn)行即可。時(shí)效硬化處理從通常的條件、例如170 220°C的溫度范圍和3 6小時(shí)的保持時(shí)間的范圍選擇所述T6、T7等的調(diào)質(zhì)處理的條件即可。需要說明的是，時(shí)效硬化處理適合使用空氣爐、感應(yīng)加熱爐、油浴器等。需要說明的是，進(jìn)行本發(fā)明時(shí)，在不對(duì)所述各工序產(chǎn)生壞影響的范圍內(nèi)，也可以在所述各工序之間或前后包括其它的工序。例如，也可以包括除去碎屑等異物的異物除去工序，或在調(diào)質(zhì)處理工序S6的前后包括作為行走部件所需的、適當(dāng)實(shí)施機(jī)械加工或表面處理等的機(jī)械加工工序、表面處理工序等。[實(shí)施例]以上，敘述了用于實(shí)施本發(fā)明的方式，以下將確認(rèn)了本發(fā)明的效果的實(shí)施例與不滿足本發(fā)明的必要條件的比較例進(jìn)行對(duì)比而作出具體說明。需要說明的是，本發(fā)明并不局限于該實(shí)施例。<供試材料的制作>首先，對(duì)具有JIS6061合金的組成的鋁合金鑄錠進(jìn)行熔化、連續(xù)鑄造而制作了鑄錠原料。在對(duì)該鑄錠原料進(jìn)行均質(zhì)化熱處理之后，進(jìn)行輥軋成形、彎曲加工，形成成形加工材料。接下來，在對(duì)該成形加工材料進(jìn)行加熱而熱鍛后，除去一部分，形成減重孔。然后，作為T6處理，依次實(shí)施固溶處理、淬火處理、人工時(shí)效硬化處理，形成了圖5 (a)所示的形狀的全部部位的屈服點(diǎn)為270MPa以上的試驗(yàn)材料。另外，進(jìn)行調(diào)整以使從肋部端到減重孔部端的最短長度d成為表1所示的值。<評(píng)價(jià)方法>對(duì)于該試驗(yàn)材料測(cè)定質(zhì)量，并且測(cè)定了試驗(yàn)材料強(qiáng)度、正常部的屈服點(diǎn)、再結(jié)晶部的屈服點(diǎn)、肋部的再結(jié)晶率。[質(zhì)量]關(guān)于質(zhì)量，算出未形成減重孔的試驗(yàn)材料(比較例幻的質(zhì)量為100時(shí)的相對(duì)質(zhì)量。并且，將數(shù)值小于100的試驗(yàn)材料作為輕量化的試驗(yàn)材料。[試驗(yàn)材料強(qiáng)度]
關(guān)于試驗(yàn)材料強(qiáng)度，實(shí)施將試驗(yàn)材料的襯套部固定并對(duì)球關(guān)節(jié)部施加載荷的強(qiáng)度試驗(yàn)，測(cè)定屈服強(qiáng)度(屈服點(diǎn))從而測(cè)定了試驗(yàn)材料強(qiáng)度。表示試驗(yàn)材料的載荷與位移的關(guān)系的載荷-位移線圖如圖5(b)所示。并且，算出了未形成減重孔的試驗(yàn)材料(比較例3)的試驗(yàn)材料強(qiáng)度為100時(shí)的相對(duì)強(qiáng)度。并且，將數(shù)值小于100的試驗(yàn)材料作為材料強(qiáng)度優(yōu)良的試驗(yàn)材料。[屈服點(diǎn)]關(guān)于屈服點(diǎn)，通過JIS Z 2241測(cè)定了正常部的屈服點(diǎn)、再結(jié)晶部的屈服點(diǎn)。并且， 算出了未形成減重孔的試驗(yàn)材料(比較例3)的正常部的屈服點(diǎn)為100時(shí)的相對(duì)強(qiáng)度。[再結(jié)晶率]關(guān)于再結(jié)晶率，通過截面微組織觀察(光學(xué)顯微鏡)測(cè)定了肋部的再結(jié)晶率。上述結(jié)果如表1所示。表1
\d (mm)質(zhì)量 (相對(duì)質(zhì)量)試驗(yàn)材料強(qiáng)度 (相對(duì)強(qiáng)度)耐力(正常部) (相對(duì)強(qiáng)度)耐力(再結(jié)晶部) (相對(duì)強(qiáng)度)再結(jié)晶率(肋部) (%)實(shí)施例1693.01001009210實(shí)施例2893.51001009210實(shí)施例31093.91001009210比較例1292.098.71009220比較例2492.599.31009215比較例3無減重孔100.01001009210 d 從肋部端到減重孔部端的最短長度如表1所示，實(shí)施例1 3滿足本發(fā)明的范圍，因此與未形成減重孔的試驗(yàn)材料 (比較例幻相比，質(zhì)量小而能夠?qū)崿F(xiàn)輕量化。而且，試驗(yàn)材料強(qiáng)度與比較例3相等，材料強(qiáng)度優(yōu)良。此外，屈服點(diǎn)也優(yōu)良，肋部的再結(jié)晶率也低于比較例1、2。另一方面，比較例1 3不滿足本發(fā)明的范圍，為如下的結(jié)果。比較例1、2由于從肋部端到減重孔部端的最短長度(d)不滿足本發(fā)明的范圍，因此試驗(yàn)材料強(qiáng)度差。比較例3由于未形成減重孔，因此質(zhì)量大，未能夠?qū)崿F(xiàn)輕量化。另外，即使為6061以外的其它合金(6106、6111、6003、6151、6N01、6063等)，滿足本發(fā)明的結(jié)構(gòu)的試驗(yàn)材料與未滿足本發(fā)明的結(jié)構(gòu)的試驗(yàn)材料相比，能得到與6061合金同樣優(yōu)良的結(jié)果。以上，示出實(shí)施方式及實(shí)施例而詳細(xì)地說明了本發(fā)明，但本發(fā)明的主旨并不局限于上述的內(nèi)容，其權(quán)利保護(hù)范圍應(yīng)當(dāng)基于權(quán)利要求書的范圍的記載作更寬泛的解釋。此外， 本發(fā)明的內(nèi)容當(dāng)然也能夠基于上述的記載進(jìn)行更寬泛的改變、變更等。
權(quán)利要求
1.一種機(jī)動(dòng)車行走部件，具有減重孔且為鋁合金制，其特征在于， 晶粒未粗大化的部位即正常部的屈服點(diǎn)為270MPa以上，從肋的所述減重孔側(cè)的規(guī)定部位即肋部端到腹板的所述減重孔側(cè)的規(guī)定部位即減重孔部端的最短長度為6mm以上。
2.一種機(jī)動(dòng)車行走部件的制造方法，所述機(jī)動(dòng)車行走部件具有減重孔且為鋁合金制， 并且其晶粒未粗大化的部位即正常部的屈服點(diǎn)為270MPa以上，所述機(jī)動(dòng)車行走部件的制造方法的特征在于，包括制作鑄錠原料的鑄錠原料制作工序； 對(duì)所述鑄錠原料進(jìn)行熱處理的熱處理工序； 對(duì)進(jìn)行所述熱處理后的鑄錠原料進(jìn)行成形加工的成形加工工序； 對(duì)進(jìn)行所述成形加工后的成形加工材料進(jìn)行鍛造的鍛造工序； 在進(jìn)行所述鍛造后的鍛造材料上形成減重孔的減重孔形成工序； 對(duì)形成有所述減重孔的減重孔形成構(gòu)件進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理的調(diào)質(zhì)處理工序， 在所述鍛造工序中形成減重孔形成部位，該減重孔形成部位是形成所述減重孔的部位，在所述減重孔形成工序中除去所述減重孔形成部位，從而形成從肋的所述減重孔側(cè)的規(guī)定部位即肋部端到腹板的所述減重孔側(cè)的規(guī)定部位即減重孔部端的最短長度為6mm以上的機(jī)動(dòng)車行走部件。
全文摘要
本發(fā)明提供一種輕量且具有優(yōu)良的強(qiáng)度的機(jī)動(dòng)車行走部件及其制造方法。機(jī)動(dòng)車行走部件(10)具有減重孔(h)且為鋁合金制，其特征在于，晶粒未粗大化的部位即正常部的屈服點(diǎn)為270MPa以上，從肋(11)的減重孔(h)側(cè)的規(guī)定部位即肋部端到腹板(12)的減重孔(h)側(cè)的規(guī)定部位即減重孔部端的最短長度為6mm以上。機(jī)動(dòng)車行走部件的制造方法包括鑄錠原料制作工序、熱處理工序、成形加工工序、鍛造工序、減重孔形成工序、調(diào)質(zhì)處理工序，形成從肋的所述減重孔側(cè)的規(guī)定部位即肋部端到腹板的所述減重孔側(cè)的規(guī)定部位即減重孔部端的最短長度為6mm以上的機(jī)動(dòng)車行走部件。
文檔編號(hào)B21J1/00GK102248100SQ20111006475
公開日2011年11月23日 申請(qǐng)日期2011年3月14日 優(yōu)先權(quán)日2010年3月15日
發(fā)明者稻垣佳也, 阪本正悟 申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶制鋼所