專利名稱：：二片罐用層壓鋼板、二片罐的制造方法及二片層壓罐的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種適合制造例如氣溶膠罐之類的加工度高的二片罐的層壓鋼板、二片罐的制造方法及加工度高的二片層壓罐。
背景技術(shù)：
：氣溶膠用金屬容器大致有二片罐和三片罐。二片罐是由與罐底為一體的罐身和罐蓋兩部分構(gòu)成的罐。三片罐是由罐身、頂蓋和底蓋三部分構(gòu)成的罐。二片罐因其沒有接縫部(焊接部)而外觀美觀的另一面，通常其加工程度高。三片罐因其存在接縫部而比二片罐的外觀性差，但通常其加工程度低。因此，在市場中小容量、高級(jí)制品大多使用二片罐，大容量、廉價(jià)制品大多使用三片罐。氣溶膠二片罐中的金屬材料通常使用價(jià)格昂貴的厚鋁板等，而幾乎不使用廉價(jià)、較薄的鍍錫鐵皮或無錫鋼板等鋼板材料。其原因在于，由于氣溶膠二片罐的加工度高，因此難以適用拉深加工或DI加工，鋁則可以應(yīng)用可相對(duì)軟質(zhì)金屬材料適用的沖擊成型而進(jìn)行制造。在這種情況下，如果能用廉價(jià)、即使薄也有高強(qiáng)度的鍍錫鐵皮或無錫鋼板等鋼板材料，則工業(yè)上的意義非常大。以往，層壓鋼板的拉深加工及DI加工法有各種提案，但像氣溶膠二片罐一樣拉深加工比高、罐的高度方向的延伸度大的罐身的制造法還沒有被提出。例如，專利文獻(xiàn)1至3公開了覆蓋樹脂的金屬板的拉深加工及減薄拉深加工的加工方法，但專利文獻(xiàn)1至3記載的加工度(專利文獻(xiàn)1至3中的拉深比)位于比本發(fā)明規(guī)定的加工度低的范圍內(nèi)。其原因在于，專利文獻(xiàn)1至3是以飲料罐、食品罐等為目標(biāo)，而飲料罐、食品罐是加工度比本發(fā)明規(guī)定的加工度范圍低的罐體。在專利文獻(xiàn)2、3中，記載有為了防止樹脂層剝離及加工后的阻氣性為目的，在加工中和/或加工中途階段、或最后階段實(shí)施熱處理的技術(shù)，在專利文獻(xiàn)2使用取向性熱塑性樹脂，在專利文獻(xiàn)3使用飽和聚酯和離聚物的復(fù)合材料等。專利文獻(xiàn)4、5記載如下主要是通過在樹脂的熔點(diǎn)以上實(shí)施熱處理來緩和內(nèi)部應(yīng)力，適用于罐成形后的階段。另外，根據(jù)說明書本文或?qū)嵤├杏涊d，其罐體的加工度低。另外，專利文獻(xiàn)2提案的是為了緩和內(nèi)部應(yīng)力和促進(jìn)取向結(jié)晶化而進(jìn)行熱處理，是目前在飲料罐等中通常使用的方法。專利文獻(xiàn)中雖然沒有明確記載，但由于在熔點(diǎn)以下的溫度促進(jìn)取向結(jié)晶化，故推測其熱處理溫度在熔點(diǎn)以下。另外，根據(jù)正文、實(shí)施例的記載可知，和本發(fā)明規(guī)定的加工度相比，其是以加工度比其低的物質(zhì)為對(duì)象的。專利文獻(xiàn)l:日本特公平7-106394號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2:日本專利第2526725號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3:日本特開2004-148324號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)4:日本特公昭59-35344號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)5:日本特公昭61-22626號(hào)公報(bào)在現(xiàn)有技術(shù)中，還沒有公開過使用層壓鋼板進(jìn)行像氣溶膠二片罐這樣的高加工度的成形的罐體制造法。因此，本發(fā)明人在使用層壓鋼板，利用減薄拉深加工將其成形為有底筒狀后，對(duì)其開口部附近部分進(jìn)行縮頸加工制造加工度高的二片罐時(shí)，發(fā)生了高加工特有的問題，具體而言，存在樹脂層剝離和斷裂的問題。本發(fā)明人的研究結(jié)果表明，定性地進(jìn)行熱處理雖然有效，但效果并不充分，在高加工度區(qū)域中無法避免樹脂層的剝離。因而，簡單地應(yīng)用現(xiàn)有技術(shù)則無法解決樹脂層剝離的問題。另外，還存在在熱處理工序以后的工序中樹脂層的可加工性變差的問題。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的在于，解決上述問題，提供一種二片罐用層壓鋼板及二片罐的制造方法，所述層壓鋼板即使用于制造氣溶膠二片罐之類的高加工度的罐體也可以防止層壓樹脂層的剝離和斷裂。另外，本發(fā)明的目的還在于，提供一種使用層壓鋼板的氣溶膠二片罐之類的高加工度的罐體。通常認(rèn)為，在高加工度的加工中，要求樹脂層具有的重要特性是取向困難。由于圓周方向的收縮變形及罐高方向的延伸變形，樹脂有向罐高方向取向的趨勢。從發(fā)明人的研究結(jié)果可知，對(duì)于這樣的高加工，聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯共聚類或聚對(duì)苯二甲酸丁二醇酯共聚類有效。另外還可知，在本發(fā)明規(guī)定的聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯共聚類或聚對(duì)苯二甲酸丁二醇酯共聚類中，在共聚成分低的情況下，會(huì)發(fā)生平行于罐高方向的龜裂(斷裂)。另外還可知，在加工后的罐體上實(shí)施熱處理的情況下，也會(huì)同樣促進(jìn)取向。由此弄清，可通過增加本發(fā)明規(guī)定的上述樹脂的共聚成分的量來解決上述問題。本發(fā)明是基于這種見解完成的。解決上述課題的本發(fā)明的方案如下所述(1)一種二片罐用層壓鋼板，其用于制造如下二片罐最終成形體的高度h、最大半徑r、最小半徑d(包括r和d相同的情況)相對(duì)重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R滿足0.1《d/R《0.25且1.5《h/(R-r)《4的關(guān)系，其中，在鋼板的至少一面上具有聚酯樹脂覆蓋層；所述聚酯樹脂由二羧酸成分和二醇成分縮聚而得到；二羧酸成分具有作為主成分的對(duì)苯二甲酸和共聚成分；頁二醇成分具有作為主成分的乙二醇和/或丁二醇和共聚成分；二羧酸成分中的共聚成分和二醇成分中的共聚成分之和，在聚酯樹脂中具有8mol。/。以上、16mol。/。以下的摩爾比；所述聚酯樹脂覆蓋層具有0.06以下的面取向系數(shù)。(2)如(1)所述的二片罐用層壓鋼板，其中，所述二羧酸成分，在共聚成分中包含間苯二甲酸成分；所述二醇成分，在共聚成分中包含二乙二醇和/或環(huán)己二醇。(3)—種二片罐的制造方法，其中，在將層壓鋼板的圓形板進(jìn)行多段成形來制造下述最終成形體時(shí)，作為層壓鋼板而使用(1)所述的層壓鋼板最終成形體的高度h、最大半徑r、最小半徑d(包括r和d相同的情況)相對(duì)重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R滿足0.1《d/R《0.25且1.5《h/(R-r)《4的關(guān)系。(4)如(3)所述的二片罐的制造方法，其中，在制造最終成形體時(shí)，在成形的中間階段中，對(duì)成形體進(jìn)行加熱成其溫度在15(TC以上、聚酯樹脂的熔點(diǎn)以下的熱處理。(5)如(4)所述的二片罐的制造方法，其中，所述熱處理，在所述成形中途的階段實(shí)施多次。(6)如(4)所述的二片罐的制造方法，其中，所述熱處理在如下中間階段中進(jìn)行所述中間階段的成形體的高度h、最大半徑r、最小半徑d(包括r和d相同的情況)相對(duì)重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R滿足0.2《d/R《0.5且1.5《h/(R-r)《2.5的關(guān)系。(7)—種二片層壓罐，其中，通過權(quán)利要求(3)至(6)中的任一項(xiàng)所述的方法進(jìn)行制造。圖1是說明本發(fā)明的罐體的制造工序的一個(gè)實(shí)施方式的圖。具體實(shí)施方式對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式和限定理由進(jìn)行說明。圖1是說明本發(fā)明的罐體的制造工序的一個(gè)實(shí)施方式的圖，表示制造二片罐的工序順序其將圓形坯料通過拉深加工(包括DI加工)成形為有底筒狀的成形體，進(jìn)一步對(duì)上述成形體的開口部附近進(jìn)行縮頸加工，從而制造開口部附近被縮頸的二片罐。在圖1中，1是加工前的圓形坯料(坯料片)，2是基體部中成形體的直壁部分(在工序D中是沒有進(jìn)行縮頸加工的直壁部分)，3是穹頂形狀部，4是在頸部進(jìn)行縮頸加工的直壁部分，5是錐形部、是縮頸加工后的錐形壁部分。首先，對(duì)圓形板坯料1進(jìn)行一段或多段拉深加工(包括DI加工)，成形為具有規(guī)定罐徑(半徑r:罐外表面的半徑)的有底筒狀的成形體(工序A)。接著，進(jìn)行將成形體的底部成形為向上凸起的凸起形狀而形成穹頂形狀部3的穹頂加工(工序B)，并對(duì)成形體的開口側(cè)端部進(jìn)行切邊(工序C)。接著對(duì)成形體的開口側(cè)部分進(jìn)行一段或多段的縮頸加工，將成形體的開口部側(cè)部分縮頸加工成規(guī)定罐徑(半徑d:罐外表面的半徑)，得到所希望的最終成形體(二片罐)。圖中，Ro為成形前圓形板坯料1的半徑，h、r、d分別為成形中途階段成形體或最終成形體的高度、最大半徑、最小半徑，R是重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑。在該二片罐的制造方法中，工序A的最大半徑和最小半徑相同，即r=d，工序D為r〉d。重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R，可根據(jù)最終成形體的測定重量確定。即，測定最終成形體的重量，求出和該重量相同的重量的成形前的圓形板的尺寸(半徑)，將其設(shè)定為重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R。在罐體的制造工序的中途，罐端部被切邊，但由于重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R排除了切邊的影響，因而能夠進(jìn)行更更恰當(dāng)?shù)募庸ざ仍u(píng)價(jià)。在如上所述對(duì)圓形板坯料應(yīng)用拉深加工(包括DI加工)、縮頸加工制成的二片罐中，樹脂層沿高度方向延伸且沿圓周方向收縮。加工度高時(shí)，樹脂的變形量增大，導(dǎo)致樹脂層的斷裂。在本發(fā)明中作為加工度的指標(biāo)，不僅使用表示收縮程度的參量d/R，而且還使用與罐高方向的延伸率有關(guān)的參量h/(R-r)。其原因在于，在高加工度區(qū)域，表達(dá)加工度時(shí)，除了拉深比以外，還需要加上延伸量。即，通過用收縮程度和延伸程度來規(guī)定加工度，可使樹脂層的變形幅度定量化。樹脂層因沿高度方向延伸、沿圓周方向收縮而容易剝離，因此，除了收縮程度以外，高度方向的延伸量也成為重要因數(shù)。在本發(fā)明中，關(guān)于最終制成的罐體(最終成形體)的加工度，規(guī)定其最終成形體的高度h、最大半徑r、最小半徑d相對(duì)重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R，在滿足0.1《d/R《0.25且1.5《h/(R-r)《4的罐徑的范圍內(nèi)。如上所述，本發(fā)明的目的在于，可使用層壓鋼板制造出現(xiàn)有技術(shù)難以制造的高加工度的罐體。在現(xiàn)有技術(shù)中，難以使用層壓鋼板制造滿足規(guī)定收縮程度的參量d/R在0.25以下且規(guī)定延伸程度的參量h/(R-r)在1.5以上的高加工度的罐體。因此，在本發(fā)明中，將進(jìn)行制造的罐體的加工度d/R規(guī)定在0.25以下，且將h/(R-r)規(guī)定在1.5以上。其原因在于，如果是規(guī)定收縮程度的參量d/R在0.1以下或規(guī)定延伸程度的參量h/(R-r)超過4的高加工度，即使可以成形也會(huì)白白地增加成形段數(shù)或隨著加工硬化而達(dá)到板的延伸極限而發(fā)生鋼板斷裂的問題。因此，在本發(fā)明中，關(guān)于進(jìn)行制造的罐體的加工度，規(guī)定為滿足0.1《d/R《0.25且1.5《h/(R-r)《4。另外，作為本發(fā)明對(duì)象的多段成形是拉深加工、減薄拉深加工、縮頸加工中的任意一項(xiàng)加工或它們的組合加工。包括縮頸加工時(shí)，最終成形體的尺寸d為r〉d。不包括縮頸加工時(shí)，最終成形體的尺寸為r=d(r、d為最終成形體的罐徑)。在本發(fā)明中，規(guī)定覆蓋樹脂的層壓鋼板作為原材料金屬板材?；捉饘俨牧蠟殇摪迨怯捎谄浔蠕X等廉價(jià)，經(jīng)濟(jì)性優(yōu)異。鋼板可以使用一般的無錫鋼板或鍍錫鐵皮等。無錫鋼板例如優(yōu)選為在表面具有附著量為50200mg/n^的金屬鉻層和以金屬鉻換算的附著量為330mg/i^的氧化鉻層的無錫鋼板。鍍錫鐵皮優(yōu)選為具有0.515g/n^的鍍敷量的鍍錫鐵皮。板厚雖然沒有特別的限定，但可以應(yīng)用例如0.150.30mm范圍的鋼板。另外，如果不考慮經(jīng)濟(jì)性，本技術(shù)也可以簡單地應(yīng)用鋁材。通常認(rèn)為，在上述高加工度的加工中，要求樹脂層具有的重要特性是取向困難。由于圓周方向的收縮變形及高度方向的延伸變形，樹脂有向罐高方向取向的趨勢。從發(fā)明人的研究結(jié)果弄清，對(duì)于這樣的高加工，從取向困難這一點(diǎn)考慮，有效的是可由二羧酸成分和二醇成分縮聚而得到，二羧酸成分以對(duì)苯二甲酸為主成分，其它共聚成分包含或不含間苯二甲酸成分，作為二醇成分，以乙二醇和/或丁二醇為主成分，其它共聚成分包含或不含二乙二醇、環(huán)己二醇。因此，在本發(fā)明中，將樹脂層的樹脂種類規(guī)定為上述樹脂。但是，在本發(fā)明規(guī)定的上述聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯共聚類或聚對(duì)苯二甲酸丁二醇酯共聚類中，已知在共聚成分的比率較低的情況下，分子有容易取向的趨勢。在共聚比率較低的情況下，如果加工度升高，則有可能發(fā)生平行于罐高方向的龜裂(斷裂)。即，當(dāng)樹脂在罐高方向中的取向變得明顯時(shí)，圓周方向的結(jié)合減弱，從而在圓周方向發(fā)生斷裂。另外，在加工后的罐體實(shí)施熱處理的情況下也同樣促進(jìn)取向。從防止這種問題的觀點(diǎn)出發(fā)，在本發(fā)明中，將共聚成分的比率下限規(guī)定為8mol%。從取向困難這一點(diǎn)考慮，共聚成分的比率越高越好，但超過16moP/。時(shí)薄膜成本升高，因而經(jīng)濟(jì)性差。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，本發(fā)明將共聚比率的上限規(guī)定為16mol%。因而，可以說只要不計(jì)成本，依照本發(fā)明的技術(shù)宗旨，高共聚比率的樹脂也優(yōu)選。另外弄清，為了使樹脂層追隨本發(fā)明規(guī)定的高加工度的變形，層壓鋼板的初期取向也很重要。即，通過二軸延伸等方式制成的薄膜取向于面方向，但如果層壓后也處于取向高的狀態(tài)，則無法追隨加工，從而發(fā)生斷裂。根據(jù)這樣的觀點(diǎn)，在本發(fā)明中將面取向系數(shù)規(guī)定在0.06以下。用面取向系數(shù)高的二軸延伸薄膜支撐這樣的層壓鋼板時(shí)，只要提高層壓時(shí)的溫度、充分熔解取向結(jié)晶即可?；蛘撸捎谕ㄟ^擠壓法制成的薄膜由于幾乎沒有取向，因而從該觀點(diǎn)出發(fā)優(yōu)選。同樣，在鋼板上直接層壓熔融樹脂的直接層壓法也因同樣的理由而優(yōu)選。在制作本發(fā)明規(guī)定的高加工度的罐體時(shí)，有時(shí)也因加工條件或樹脂種類而發(fā)生剝離。這時(shí)，在多段成形中途的階段，對(duì)成形體進(jìn)行一次以上的熱處理是有效的，所述熱處理進(jìn)行加熱以使其溫度為15(TC以上、聚酯樹脂的熔點(diǎn)以下。該熱處理用于緩和因加工而產(chǎn)生的內(nèi)部應(yīng)力，具有通過緩和內(nèi)部應(yīng)力恢復(fù)附著性的效果。即，對(duì)本發(fā)明規(guī)定的高加工度的罐體而言，有樹脂層應(yīng)變的程度大，容易產(chǎn)生大內(nèi)部應(yīng)力的傾向。其結(jié)果，往往以該內(nèi)部應(yīng)力為驅(qū)動(dòng)力而發(fā)生樹脂層的剝離。如果在成形中途的發(fā)生剝離前內(nèi)部應(yīng)力較高的階段進(jìn)行適當(dāng)?shù)臒崽幚恚瑒t可緩和其內(nèi)部應(yīng)力，防止剝離。但是，由于該熱處理，也存在因樹脂發(fā)生取向結(jié)晶化而使樹脂層的可加工性降低的負(fù)面影響。特別是在本發(fā)明規(guī)定的高加工度區(qū)域，往往在熱處理后還需要進(jìn)行加工，在該加工中，由于因取向結(jié)晶化而容易導(dǎo)致樹脂斷裂，因而取向結(jié)晶是有害的。從該觀點(diǎn)出發(fā)，在本發(fā)明中，除了限制樹脂種類以外，還要確定熱處理?xiàng)l件及熱處理的時(shí)刻。在本發(fā)明中，作為熱處理?xiàng)l件，在中間階段中，規(guī)定對(duì)成形體進(jìn)行加熱以使其溫度為15(TC以上、聚酯樹脂的熔點(diǎn)以下。對(duì)樹脂種類而言，如上所述，通過選擇難以取向的樹脂種類，可以抑制熱處理時(shí)的取向結(jié)晶化，共聚比率的下限值也根據(jù)該觀點(diǎn)來確定。當(dāng)熱處理溫度超過聚酯樹脂的熔點(diǎn)時(shí)，會(huì)出現(xiàn)表層的桔皮現(xiàn)象或樹脂附著于接觸物等弊病。另一方面，熱處理溫度的下限是考慮緩和內(nèi)部應(yīng)力的效率而確定的。即，雖然在聚酯樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度以上的溫度就可緩和內(nèi)部應(yīng)力，但在溫度過低時(shí)，緩和所用的時(shí)間過長。從該觀點(diǎn)出發(fā)，將下限溫度規(guī)定為15(TC。因此，在處理時(shí)間不成問題的生產(chǎn)工藝中，應(yīng)用本發(fā)明的技術(shù)理念，雖然可以選擇15(TC以下的處理溫度，但通常情況下，其生產(chǎn)率變差。另外，進(jìn)而更優(yōu)選的熱處理?xiàng)l件為17CrC以上、聚酯樹脂的熔點(diǎn)-20。C以下。在本發(fā)明中，規(guī)定進(jìn)行熱處理的時(shí)刻在下述中間階段所述中間階段的成形體的高度h、最大半徑r、最小半徑d(包括r和d相同的情況)相對(duì)重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R滿足0.2《d/R《0.5且1.5《h/(R-r)《2.5的關(guān)系。如上所述地確定熱處理的時(shí)刻的原因在于，加工度處于上述范圍時(shí)可最有效地進(jìn)行熱處理。即，在加工度緩和的階段進(jìn)行熱處理時(shí)在內(nèi)部應(yīng)力不高的階段緩和內(nèi)部應(yīng)力，因此其效果小。另外，在加工度過高的階段進(jìn)行熱處理時(shí)附著力降低，其結(jié)果有可能會(huì)發(fā)生剝離，因此往往熱處理時(shí)刻太晚。從該觀點(diǎn)出發(fā)，如上所述確定加工度的上限和下限。對(duì)于熱處理的方法，沒有特別限制，可以確認(rèn)用電爐、煤氣爐、紅外爐、感應(yīng)加熱器等可得到同樣的效果。另外，加熱速度、加熱時(shí)間、冷卻時(shí)間(熱處理結(jié)束后冷卻至樹脂的玻璃化轉(zhuǎn)變點(diǎn)以下溫度為止的時(shí)間)考慮由緩和內(nèi)部應(yīng)力帶來的正面效果和由取向結(jié)晶化帶來的負(fù)面效果適當(dāng)選擇即可。加熱速度越快越有效，加熱時(shí)間基準(zhǔn)為15秒60秒左右，但并不限于該范圍。另外，由于冷卻時(shí)間緩慢時(shí)，會(huì)使球狀結(jié)晶的生成量增大，因此從品質(zhì)方面考慮不優(yōu)選。因此，冷卻時(shí)間越快越好。本發(fā)明規(guī)定的層壓鋼板，可以在樹脂層中加入顏料、潤滑劑、穩(wěn)定劑等添加劑來使用，除了本發(fā)明規(guī)定的樹脂層以外，還可以將具有其它功能的樹脂層配置在上層或其與基底鋼板的中間層。樹脂層的厚度越薄可加工性越苛刻，但如果使用本發(fā)明規(guī)定的樹脂層，則可以優(yōu)選使用薄樹脂層。樹脂厚度根據(jù)加工程度或其它要求特性適當(dāng)選擇即可，例如，優(yōu)選使用厚度為5/xm以上、50/mi以下的樹脂層。特別是在樹脂層薄至20Mm以下的范圍中，其為本發(fā)明效果的貢獻(xiàn)大的區(qū)域。本發(fā)明規(guī)定的層壓鋼板，在鋼板的至少一側(cè)表面上覆蓋有本發(fā)明規(guī)定的樹脂層即可。另外，對(duì)鋼板的層壓方法沒有特別的限定，但可以適當(dāng)選擇使二軸延伸薄膜或無延伸薄膜熱壓接的熱壓接法、使用T模等直接在鋼板上形成樹脂層的擠壓法等，確認(rèn)任意一種方法都可以得到充分的效果。實(shí)施例1下面，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例進(jìn)行說明。(層壓鋼板的制作)使用厚度為0.20mm的T4CA、TFS(金屬Cr層120mg/m2、Cr氧化物層以金屬Cr換算為10mg/m"作為基底金屬板，對(duì)于該原板，用薄膜層壓法(薄膜熱壓接法)或直接層壓法(直接擠出法)形成各種樹脂層。其中，關(guān)于薄膜層壓，實(shí)施使用二軸延伸薄膜的層壓和使用無延伸薄膜的層壓這兩種層壓。在金屬板的兩表面分別層壓厚度為20Mm的薄膜。如下所述地計(jì)算出以上制作的層壓鋼板的層壓薄膜的面取向系數(shù)。(面取向系數(shù)的測定)使用阿貝折射計(jì)，在光源為鈉/D線、中間液為二碘甲烷、溫度為25"C的條件下，測定折射率，求出薄膜表面縱方向的折射率Nx、薄膜表面橫方向的折射率Ny、薄膜的厚度方向的折射率Nz，根據(jù)下式計(jì)算出面取向系數(shù)Zs:面取向系數(shù)(Ns)KNx+Ny)/2-Nz將層壓鋼板的制造方法和制作的層壓鋼板的內(nèi)容表示在表1。層壓法如下所述。薄膜熱壓接法1:對(duì)用二軸延伸法制成的薄膜，在將鋼板加熱至樹脂的熔點(diǎn)+l(TC的狀態(tài)下，用夾持輥進(jìn)行熱壓接，接著在7秒內(nèi)利用水冷方式進(jìn)行冷卻。薄膜熱壓接法2:對(duì)無延伸薄膜，在將鋼板加熱至樹脂的熔點(diǎn)+10"C的狀態(tài)下，用夾持輥進(jìn)行熱壓接，接著在7秒內(nèi)利用水冷方式進(jìn)行冷卻。直接擠出法用擠壓機(jī)將樹脂顆?；鞜?、熔融，利用T模覆蓋在移動(dòng)中的鋼板上，接著用80。C的冷卻輥對(duì)覆蓋有樹脂的鋼板進(jìn)行輥隙冷卻，進(jìn)而利用水冷方式進(jìn)行冷卻。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>PET:聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯PET-I:聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯-間苯二甲酸酯共聚物(間苯二甲酸共聚比率為12mol%)PET-PBT(60)-I:聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯-對(duì)苯二甲酸丁二醇酯-間苯二甲酸酯共聚物(對(duì)苯二甲酸丁二醇酯共聚比率為60mol%、間苯二甲酸共聚比率為12mol%)PET-DEG:對(duì)苯二甲酸乙二醇酯、二乙二醇共聚物PET-CHDM:對(duì)苯二甲酸乙二醇酯、環(huán)己二醇共聚物200680029412.1轉(zhuǎn)溢齒被13/185t(罐體成形)使用制作好的樣品鋼板，根據(jù)圖1所示的制造工序，按照以下順序制作罐體(最終成形體)。將中間成形體(工序C)及最終成形體(工序D)的形狀表示在表2。工序A的拉深加工以5階段進(jìn)行，工序D的縮頸加工以7階段進(jìn)行。熱處理在工序A至工序D的中途階段進(jìn)行，用紅外線式加熱爐加熱罐體，在熱處理結(jié)束后進(jìn)行水冷。將熱處理的時(shí)刻(實(shí)施熱處理時(shí)的罐體的加工度)及熱處理?xiàng)l件表示在表3。在表2中，最終成形體(工序D)的h、r、d、ha、hc、R分別為最終成形體的至開口端部為止的高度、基體部2的直徑、頸部3的直徑、基體部2的高度、頸部3的高度、重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板坯料的半徑(參照?qǐng)D1)。如下所述地求出圓形板坯料的半徑R。測定成形前的坯料片的重量及切邊工序后的最終成形體的重量，根據(jù)該測定結(jié)果，求出重量變得與最終成形體相同的成形前坯料片的半徑，將該半徑設(shè)為重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板坯料的半徑R。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>表3<table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table>1)切料(6694mmcj))2)拉深加工及減薄拉深加工(工序A)用5段拉深加工，制作罐體的半徑r、高度h為r/R:0.270.34、h/(R-r):1.843.09的范圍的罐體(中間成形體)。另外，為了制作所希望的罐體，也可以同時(shí)適當(dāng)?shù)夭捎脺p薄拉深加工。3)罐底部的穹頂加工(工序B)在罐底部進(jìn)行深度為6mm的半球狀的拉伸成形。4)切邊加工(工序C)將罐上端部切邊為2mm左右。5)圓筒上部的縮頸加工(工序D)在圓筒上部實(shí)施縮頸加工，具體而言，以將開口端部壓在內(nèi)表面錐形的模具上而進(jìn)行鎖緊的的模具頸(夕'<冬'7，)方式實(shí)施，制作出表2所示的最終的罐體形狀的罐體。如下所述地評(píng)價(jià)按照上述順序制作的罐體的薄膜層的附著性、可加工性、外觀。評(píng)價(jià)結(jié)果如表3。(附著性實(shí)驗(yàn))將罐體沿罐高方向剪切成大致長方形，以使圓周方向幅寬度成為15mm，對(duì)該罐高方向?qū)⒕嗟酌?0mm的位置，在圓周方向上僅沿直線狀剪切鋼板剪切。結(jié)果，制成由以剪切位置為邊界到罐高方向底面?zhèn)?0mm部分和剩余部分構(gòu)成的試驗(yàn)片。在10mm的部分連接(焊接)寬度為15mm、長度為60mm的鋼板，持60mm鋼板部分，從斷裂位置剝離剩余部分的薄膜10mm左右。圍繞剝離薄膜的部分和60mm鋼板部分沿180°方向?qū)嵤﹦冸x實(shí)驗(yàn)。將觀測到的剝離強(qiáng)度的最小值設(shè)為附著性的指標(biāo)。(剝離強(qiáng)度)不足4N/15mm:X4N/15mm以上、不足6N/15mm:〇6N/15mm以上◎(薄膜可加工性評(píng)價(jià))對(duì)形成罐后的樹脂層外表面?zhèn)冗M(jìn)行目測及顯微鏡觀察，確認(rèn)薄膜有無斷裂。外觀正常評(píng)價(jià)為O、確認(rèn)有斷裂或龜裂的評(píng)價(jià)為x。(評(píng)價(jià)結(jié)果)罐體C1C15及C21C36是本發(fā)明的實(shí)施例，在本發(fā)明規(guī)定的范圍內(nèi)實(shí)施了熱處理。薄膜可加工性、附著性都顯示出良好的值。罐體C16C20是雖然本發(fā)明的實(shí)施例，但沒有實(shí)施第三發(fā)明規(guī)定的熱處理、或超出了第四發(fā)明規(guī)定的熱處理的時(shí)刻。薄膜可加工性、附著性都合格，但附著性停留在O。罐體C37、C38、C40是本發(fā)明的比較例。由于間苯二甲酸的共聚比率超出本發(fā)明的范圍，因此可加工性為X。罐體C39是面取向系數(shù)超出本發(fā)明的范圍的例子，可加工性為X。權(quán)利要求1.一種二片罐用層壓鋼板，用于制造如下二片罐最終成形體的高度h、最大半徑r、最小半徑d(包括r和d相同的情況)，相對(duì)重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R，滿足0.1≤d/R≤0.25且1.5≤h/(R-r)≤4的關(guān)系，其中，在鋼板的至少一面上具有聚酯樹脂覆蓋層，所述聚酯樹脂由二羧酸成分和二醇成分縮聚而得到，二羧酸成分具有作為主成分的對(duì)苯二甲酸和共聚成分，二醇成分具有作為主成分的乙二醇和/或丁二醇和共聚成分，二羧酸成分中的共聚成分和二醇成分中的共聚成分之和，在聚酯樹脂中具有8mol％以上、16mol％以下的摩爾比；所述聚酯樹脂覆蓋層具有0.06以下的面取向系數(shù)。2.如權(quán)利要求l所述的二片罐用層壓鋼板，其中，所述二羧酸成分，在共聚成分中包含間苯二甲酸成分；所述二醇成分，在共聚成分中包含二乙二醇和/或環(huán)己二醇。3.—種二片罐的制造方法，在將層壓鋼板的圓形板進(jìn)行多段成形來制造最終成形體時(shí)，作為層壓鋼板而使用權(quán)利要求1所述的層壓鋼板，其中，所述最終成形體的高度h、最大半徑r、最小半徑d(包括r和d相同的情況)，相對(duì)重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R，滿足0.1《d/R《0.25且1.5《h/(R-r)《4的關(guān)系。4.如權(quán)利要求3所述的二片罐的制造方法，其中，在制造最終成形體時(shí)，在成形的中間階段中，對(duì)成形體進(jìn)行加熱成其溫度在15(TC以上、聚酯樹脂的熔點(diǎn)以下的熱處理。5.如權(quán)利要求4所述的二片罐的制造方法，其中，所述熱處理，在所述成形中途的階段實(shí)施多次。6.如權(quán)利要求4所述的二片罐的制造方法，其中，所述熱處理在如下中間階段中進(jìn)行，其中，所述中間階段的成形體的高度h、最大半徑r、最小半徑d(包括r和d相同的情況)，相對(duì)重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R，滿足0.2《d/R《0.5且1.5《h/(R-r)《2.5的關(guān)系。7.—種二片層壓罐，其中，通過權(quán)利要求3至6中的任一項(xiàng)所述的方法進(jìn)行制造。全文摘要本發(fā)明提供一種二片罐用層壓鋼板，其最終成形體的高度h、最大半徑r、最小半徑d相對(duì)重量變得與最終成形體相同的成形前的圓形板的半徑R滿足0.1≤d/R≤0.25且1.5≤h/(R-r)≤4的關(guān)系。所述層壓鋼板具有聚酯樹脂覆蓋層，所述聚酯樹脂由二羧酸成分和二醇成分縮聚而得到，二羧酸成分以對(duì)苯二甲酸為主成分，作為二醇成分，以乙二醇和/或丁二醇為主成分，共聚成分的分量以摩爾比計(jì)為8mol％以上、16mol％以下，面取向系數(shù)在0.06以下。文檔編號(hào)B32B15/08GK101242950SQ200680029公開日2008年8月13日申請(qǐng)日期2006年8月10日優(yōu)先權(quán)日2005年8月12日發(fā)明者久保啟,安江良彥,小島克己,巖佐浩樹,西原友佳申請(qǐng)人:杰富意鋼鐵株式會(huì)社