專利名稱：溫度分布曲線推測(cè)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及推測(cè)通過(guò)高頻感應(yīng)對(duì)平板形鋼材進(jìn)行線狀加熱(線狀加熱)時(shí)的溫度 分布曲線的方法。本申請(qǐng)要求基于2007年11月21日在日本申請(qǐng)的日本特愿2007-302082號(hào)的優(yōu) 先權(quán)，在此援用其內(nèi)容。
背景技術(shù)：
以往，船體外板等的大型三維曲面的成形在多數(shù)情況下是通過(guò)線狀加熱成形。通 過(guò)線狀加熱的成形是熟練技術(shù)人員通過(guò)經(jīng)驗(yàn)和感覺(jué)進(jìn)行的，但近年來(lái)技術(shù)人員的高齡化不 斷發(fā)展，生產(chǎn)能力不足開(kāi)始變得嚴(yán)重。因此，為了謀求三維曲面成形的自動(dòng)化的研究開(kāi)發(fā)得到進(jìn)行，在緩曲面的成形中， 通過(guò)線狀加熱的成形自動(dòng)化已經(jīng)獲得成功。在該方法中，對(duì)每個(gè)加熱條件(線圈樣式、激發(fā) 頻率、電流、電壓、線圈移動(dòng)速度等)進(jìn)行直線加熱試驗(yàn)，確定固有應(yīng)變并數(shù)據(jù)庫(kù)化，基于利 用該數(shù)據(jù)庫(kù)的分析配置加熱線。在緩曲面的成形中，加熱線的間隔寬，因此各加熱部不相互 干涉，可以利用前述方法(參照非專利文獻(xiàn)1)。但是，在大曲率面的成形中，存在加熱線間隔變窄，或相同位置多次加熱，或加熱 線之間交叉的情況，而且，由于非直線狀加熱也經(jīng)常使用，即使與前述那樣的加熱條件相 同，產(chǎn)生的固有應(yīng)變也不相同。因此，即使由前述數(shù)據(jù)庫(kù)求出的各加熱線的加熱條件對(duì)應(yīng)的固有應(yīng)變相重合，實(shí) 際產(chǎn)生的固有應(yīng)變也不同。因此，如果基于通過(guò)前述直線加熱試驗(yàn)確定的固有應(yīng)變配置加 熱線，則加工精度超過(guò)容許限度，變得劣質(zhì)。即，在大曲率面的成形(即，加熱線間隔窄、或 者相重復(fù)、加熱線之間交叉、加熱線為非直線狀等條件下的成形)中產(chǎn)生的固有應(yīng)變與前 述通過(guò)直線加熱試驗(yàn)的固有應(yīng)變不同，尚未確定。因此，大曲率面的成形未達(dá)到自動(dòng)化。非專利文獻(xiàn)1 石山等，“應(yīng)用有限元法的(FEM)的自動(dòng)線狀加熱彎曲加工法”，石 川島播磨技報(bào) 1999 Vol. 39 No2 P. 60-p. 6
發(fā)明內(nèi)容
為了實(shí)現(xiàn)大曲率面成形的自動(dòng)化，必須有高精度地評(píng)價(jià)由基于線狀加熱的加熱源 對(duì)鋼板供熱的熱彈性塑性分析。并且，在線狀加熱中，存在氣體加熱或高頻感應(yīng)加熱等，但以自動(dòng)化為目的時(shí)，由 控制或管理的觀點(diǎn)考慮，優(yōu)選使用通過(guò)電磁感應(yīng)進(jìn)行加熱的高頻感應(yīng)加熱裝置。在高頻線 圈靜止時(shí)的感應(yīng)加熱的導(dǎo)熱分析中，具有通過(guò)使用有限元分析法的軟件的電磁場(chǎng)熱傳導(dǎo)耦 合分析等已有的方法。但是，如果進(jìn)行高頻線狀加熱的電磁場(chǎng)熱傳導(dǎo)耦合分析，則需要沿著線圈的移動(dòng) 軌跡配置能表現(xiàn)出0. Imm以下的厚度的發(fā)熱層的超細(xì)密網(wǎng)孔，且空氣層也需要嚙合至無(wú)限 遠(yuǎn)方，因此分析模型變得復(fù)雜，分析無(wú)法實(shí)現(xiàn)。因此，通過(guò)感應(yīng)加熱的線狀加熱時(shí)的導(dǎo)熱分析不能實(shí)現(xiàn)，通過(guò)現(xiàn)有的電磁場(chǎng)熱傳導(dǎo)耦合分析確定大曲率面成形中的固有應(yīng)變事實(shí)上是不能可能的。不通過(guò)前述已有的方法，為了分析在大曲率面的成形中產(chǎn)生的固有應(yīng)變，消除面 向自動(dòng)化的阻礙，作為其前階段，首選需要推測(cè)利用1根線狀加熱的熱周期(溫度分布曲 線)。如果能夠推測(cè)熱周期，則基于其能夠進(jìn)行固有應(yīng)變的確定。但是，現(xiàn)在沒(méi)有進(jìn)行利用 線狀加熱的熱周期的推測(cè)。本發(fā)明是鑒于前述情況而作出的發(fā)明，其目的在于提供一種在通過(guò)高頻感應(yīng)對(duì)板 形鋼進(jìn)行線狀加熱時(shí)高精度且有效地推測(cè)溫度分布曲線(熱周期)的方法。在本發(fā)明所述的溫度分布曲線推測(cè)方法中，為解決前述課題采用以下方法。本發(fā)明所述的熱分布曲線推測(cè)方法具有以下工序第一工序，測(cè)定通過(guò)高頻感應(yīng) 對(duì)板形鋼試驗(yàn)片進(jìn)行點(diǎn)加熱時(shí)產(chǎn)生的溫度分布曲線；第二工序，通過(guò)有限元分析求出通過(guò) 高頻感應(yīng)對(duì)板形鋼進(jìn)行點(diǎn)加熱時(shí)產(chǎn)生的感應(yīng)電流分布；第三工序，以初始溫度下的初始感 應(yīng)電流分布和前述初始感應(yīng)電流分布的溫度依賴校正系數(shù)(溫度依存修正係數(shù))的近似式 表示前述感應(yīng)電流分布，并基于在第一工序得到的溫度分布曲線和在第二工序求出的感應(yīng) 電流分布確定前述初始感應(yīng)電流分布和前述溫度依賴校正系數(shù)；第四工序，由在第三工序 求出的初始感應(yīng)電流分布和溫度依賴校正系數(shù)以及前述板形鋼的電阻率的溫度依賴性，通 過(guò)有限元分析求出內(nèi)部發(fā)熱；第五工序，對(duì)于前述板形鋼，邊使其移動(dòng)邊給予在第四工序得 到的內(nèi)部發(fā)熱并通過(guò)有限元分析求出在線狀加熱時(shí)產(chǎn)生的溫度分布曲線。另外，在前述第五工序中，相對(duì)于前述板形鋼的主面邊直線狀或曲線狀移動(dòng)邊給 予前述內(nèi)部發(fā)熱。另外，在第五工序中，通過(guò)相對(duì)于前述板形鋼恒定速度移動(dòng)或邊變化速度邊移動(dòng) 而給予前述內(nèi)部發(fā)熱。另外，在前述第一工序中，前述板形鋼通過(guò)高頻介電線圈進(jìn)行點(diǎn)加熱。根據(jù)本發(fā)明，可以得到以下的效果。通過(guò)使用本發(fā)明的溫度分布曲線推測(cè)方法，可以高精度地分析(推測(cè))在對(duì)板形 鋼進(jìn)行線狀加熱時(shí)產(chǎn)生的溫度分布曲線(熱周期)。特別是，在第五工序，即線狀加熱的分析工序中，由于只使用通過(guò)熱傳導(dǎo)分析求出 的內(nèi)部發(fā)熱，因此不需要進(jìn)行費(fèi)功夫的電磁分析，即可以在短時(shí)間高精度地分析(推測(cè))熱 分布曲線(熱周期)。即，通過(guò)預(yù)先求出內(nèi)部發(fā)熱，在線狀加熱的分析工序中，即使在使高頻 感應(yīng)線圈的移動(dòng)速度變化，或使高頻感應(yīng)線圈非直線移動(dòng)的情況下，也可以不進(jìn)行電磁場(chǎng) 分析，而高精度且有效地求出對(duì)板形鋼進(jìn)行線狀加熱時(shí)的溫度分布曲線(熱周期)。


圖1為表示用于感應(yīng)加熱的感應(yīng)電流產(chǎn)生的機(jī)制的圖。圖2為表示對(duì)平板形鋼材進(jìn)行點(diǎn)加熱時(shí)的溫度測(cè)定點(diǎn)的圖。圖3為表示平板形鋼材的電磁物性的圖。圖4為表示平板形鋼材的熱物性的圖。圖5為表示平板形鋼材在各溫度測(cè)定點(diǎn)的實(shí)測(cè)值和分析結(jié)果的圖。圖6為表示平板形鋼材(0. 2mm深度)中的感應(yīng)電流的分析結(jié)果的圖。
圖7為表示平板形鋼材(0. Olmm深度)中的感應(yīng)電流的分析結(jié)果的圖。圖8為表示初始感應(yīng)電流分布的確定結(jié)果的圖。圖9為表示溫度依賴校正系數(shù)的確定結(jié)果的圖。圖10為表示適用式(2)求出的內(nèi)部發(fā)熱的圖。圖11為表示對(duì)平板形鋼材進(jìn)行線狀加熱時(shí)產(chǎn)生的溫度分布曲線的圖(高頻感應(yīng) 線圈的移動(dòng)速度1000(mm/min))。圖12為表示對(duì)平板形鋼材進(jìn)行線狀加熱時(shí)產(chǎn)生的溫度分布曲線的圖(高頻感應(yīng) 線圈的移動(dòng)速度300 (mm/min))。
符號(hào)說(shuō)明A...平板形鋼材(板形鋼)C...高頻感應(yīng)線圈10，20···實(shí)驗(yàn)裝置
具體實(shí)施例方式以下，參照附圖對(duì)本發(fā)明所述的溫度分布曲線推測(cè)方法的實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。圖1為說(shuō)明本發(fā)明的實(shí)施方式所述的溫度分布曲線推測(cè)方法的圖，表示用于感應(yīng) 加熱的感應(yīng)電流產(chǎn)生的機(jī)制的圖。圖2為表示對(duì)平板形鋼材進(jìn)行點(diǎn)加熱時(shí)的溫度測(cè)定點(diǎn)的 圖。圖3為表示平板形鋼材的電磁物性的圖。圖4為表示平板形鋼材的熱物性的圖。本發(fā)明的實(shí)施方式所述的溫度分布曲線(熱周期)的推測(cè)方法為，利用通過(guò)高頻 感應(yīng)線圈C對(duì)平板形鋼材A進(jìn)行點(diǎn)加熱時(shí)的結(jié)果，推測(cè)通過(guò)高頻感應(yīng)線圈C對(duì)平板形鋼材 A進(jìn)行線狀加熱時(shí)，在平板形鋼材A產(chǎn)生的溫度分布曲線。在本實(shí)施方式所述的溫度分布曲線推測(cè)方法中，包括以下工序第一工序，測(cè)定通 過(guò)高頻感應(yīng)線圈C對(duì)平板形鋼材A進(jìn)行點(diǎn)加熱時(shí)產(chǎn)生的溫度分布曲線；第二工序，通過(guò)有限 元分析求出通過(guò)高頻感應(yīng)線圈C對(duì)平板形鋼材A進(jìn)行點(diǎn)加熱時(shí)產(chǎn)生的感應(yīng)電流分布I (r， ζ, Τ)；第三工序，以位置和溫度的近似式表示感應(yīng)電流分布I (r，ζ, Τ)，并基于在第一工序 得到的溫度分布曲線和在第二工序求出的感應(yīng)電流分布I (r，z，T)確定近似式；第四工序， 由在第三工序求出的初始感應(yīng)電流分布和溫度依賴校正系數(shù)w(T)以及平板形鋼材A的電 阻率的溫度依賴性R(T)，通過(guò)有限元分析求出內(nèi)部發(fā)熱；第五工序，對(duì)平板形鋼材A，邊使 其移動(dòng)邊給予在第四工序得到的內(nèi)部發(fā)熱并通過(guò)有限元分析求出在線狀加熱時(shí)產(chǎn)生的溫 度分布曲線。如圖1所示，準(zhǔn)備包括平板形鋼材A和高頻感應(yīng)線圈C的實(shí)驗(yàn)裝置。作為實(shí)驗(yàn)裝 置，準(zhǔn)備通過(guò)高頻感應(yīng)線圈C對(duì)平板形鋼材A進(jìn)行點(diǎn)加熱的實(shí)驗(yàn)裝置10和線狀加熱的實(shí)驗(yàn) 裝置20兩種。在對(duì)平板形鋼材A進(jìn)行點(diǎn)加熱的實(shí)驗(yàn)裝置10中，在足夠大的平板形鋼材A的中央 配置高頻感應(yīng)線圈C。另外，如圖2所示，在平板形鋼材A上配置多個(gè)熱電偶，測(cè)定感應(yīng)加熱中的溫度時(shí) 間序列。并且，作為溫度分布曲線推測(cè)方法的第一工序，測(cè)定通過(guò)高頻感應(yīng)線圈C對(duì)平板 形鋼材A進(jìn)行點(diǎn)加熱時(shí)的溫度分布曲線(熱周期)。
圖5為表示平板形鋼材在各溫度測(cè)定點(diǎn)的實(shí)測(cè)值和分析結(jié)果的圖。應(yīng)予說(shuō)明，圖 5的實(shí)線和虛線都是分析結(jié)果(計(jì)算值)。在現(xiàn)有的溫度分布曲線推測(cè)方法中，例如使用ANSYS (注冊(cè)商標(biāo))等的常用有限元 分析(FEM)代碼，通過(guò)電磁場(chǎng)熱傳導(dǎo)耦合分析求出由高頻感應(yīng)線圈C產(chǎn)生的電磁場(chǎng)、在平板 形鋼材A產(chǎn)生的感應(yīng)電流或溫度分布曲線。 此時(shí)，制作用于常用有限元分析(FEM)代碼的平板形鋼材A和高頻感應(yīng)線圈C的 三元模型。三元模型可以是以X周對(duì)稱的軸對(duì)稱模型。在電磁場(chǎng)分析中，必須將至無(wú)限遠(yuǎn)方的空氣層也模型化。在平板鋼材A和高頻感 應(yīng)線圈C之間配置實(shí)驗(yàn)裝置和同樣的空氣層。而且，作為第二工序，求出平板形鋼材在各溫度測(cè)定點(diǎn)產(chǎn)生的感應(yīng)電流分布在每 時(shí)刻的曲線。圖6、圖7為平板形鋼材A中的感應(yīng)電流的分析結(jié)果，圖6表示0. 2mm的深度(面) 中的分析結(jié)果，圖7表示表層(0.01mm深度)中的分析結(jié)果。由作為發(fā)熱層的表層在板厚方向(ζ方向)在0.2mm深度(面)上，感應(yīng)電流I隨 時(shí)間變化小(參照?qǐng)D6)。另一方面可知，在作為發(fā)熱層的表層上，隨著溫度上升，感應(yīng)電流 急劇地減少(參照?qǐng)D7)。由該結(jié)果可知，感應(yīng)電流I可能近似為平板形鋼材A的位置(r，ζ)和溫度T的函數(shù)。如上所述，認(rèn)為感應(yīng)電流I可能近似為平板形鋼材A的位置(r，ζ)和溫度T的函 數(shù)。其函數(shù)式近似如下式(1)。I(r, ζ, Τ) = Io (r, z)w(T). . . (1)應(yīng)予說(shuō)明，Io(r，z)為初始溫度To時(shí)的感應(yīng)電流I的分布(初始感應(yīng)電流分布)， w(T)為初始感應(yīng)電流分布Io (r，z)的溫度依賴校正系數(shù)。由此，作為第三工序，用式(1)近似表示感應(yīng)電流I，而且基于在第一工序得到的 溫度分布曲線和在第二工序求出的感應(yīng)電流分布I(r，z，T)，確定式(1)的初始感應(yīng)電流分 布Io (r，ζ)和溫度依賴校正系數(shù)w(T)。由此，如圖8、圖9所示，確定初始感應(yīng)電流分布Io(r，ζ)和溫度依賴校正系數(shù) W(T)0應(yīng)予說(shuō)明，圖8為表示初始感應(yīng)電流分布的確定結(jié)果的圖。圖9為表示穩(wěn)定依賴 校正系數(shù)的確定結(jié)果的圖。這樣，如果用式(1)近似表示感應(yīng)電流I，則利用感應(yīng)電流I的內(nèi)部發(fā)熱W如下式 (2)表示。W = I(r, z, T)2R(T) = Io (r, ζ) 2w(T) 2R(T). . . (2)應(yīng)予說(shuō)明，R(T)為平板形鋼材A的電阻率的溫度依賴性。并且，如果只通過(guò)位置(r，ζ)和溫度T可以求出在平板形鋼材A產(chǎn)生的內(nèi)部發(fā)熱 W，則在平板形鋼材A產(chǎn)生的溫度分布曲線(熱周期)的計(jì)算只通過(guò)熱傳導(dǎo)分析即可求出。因此，可以不需要以下工序必須將至無(wú)限遠(yuǎn)方的空氣層模型化，需要龐大的模型 化工夫和計(jì)算自由度的電磁場(chǎng)分析。作為第四工序，將在第三工序求出的初始感應(yīng)電流分布Io(r，ζ)和溫度依賴校正系數(shù)w(T)代入式(2)，通過(guò)熱傳導(dǎo)分析，求出在平板形鋼材A產(chǎn)生的溫度分布曲線(熱周期)。圖10為表示將確定的初始感應(yīng)電流分布Io(r，z)和溫度依賴校正系數(shù)w(T)代入 式(2)求出的內(nèi)部發(fā)熱的圖。應(yīng)予說(shuō)明，圖中的實(shí)現(xiàn)和虛線都為分析結(jié)果(計(jì)算值)。另外，在圖10中還表示出 通過(guò)其它途徑進(jìn)行的確認(rèn)試驗(yàn)得到的溫度分布曲線的實(shí)測(cè)結(jié)果。通過(guò)分析推測(cè)的結(jié)果可知，與在第一工序得到的實(shí)測(cè)結(jié)果良好地一致。由該比較 結(jié)果可以確認(rèn)，通過(guò)式(1)良好地近似表示出感應(yīng)電流分布I，另外，以高精度確定初始感 應(yīng)電流分布Io (r，ζ)和溫度依賴校正系數(shù)W(T)。并且，作為第五工序，通過(guò)熱傳導(dǎo)分析求出在對(duì)平板形鋼材A進(jìn)行線狀加熱時(shí)產(chǎn) 生的溫度分布曲線(熱周期)。根據(jù)圖6、圖7的分析結(jié)果，在遠(yuǎn)離發(fā)熱區(qū)域的低溫區(qū)域，緊接加熱開(kāi)始后的感應(yīng) 電流的過(guò)渡變化大部分收斂于1秒以內(nèi)。在線狀加熱試驗(yàn)中，該過(guò)渡期間中的高頻感應(yīng)線 圈C的移動(dòng)量為16mm左右以下，大幅小于高頻感應(yīng)線圈C。因此，對(duì)應(yīng)于通過(guò)式(1)求出的感應(yīng)電流I的內(nèi)部發(fā)熱W通過(guò)式(2)求出，對(duì)于平 板形鋼材A，反復(fù)進(jìn)行邊以任意速度使其移動(dòng)邊給予內(nèi)部發(fā)熱W的熱傳導(dǎo)分析。由此，可以 求出對(duì)平板形鋼材A進(jìn)行線狀加熱時(shí)產(chǎn)生的溫度分布曲線(熱循環(huán))。圖11、圖12為表示對(duì)平板形鋼材A進(jìn)行線狀加熱時(shí)產(chǎn)生的溫度分布曲線(熱循 環(huán))。圖11表示高頻感應(yīng)線圈C的移動(dòng)速度為100 (mm/min)的情況，圖12表示高頻感應(yīng)線 圈C的移動(dòng)速度為300 (mm/min)的情況。應(yīng)予說(shuō)明，圖中的實(shí)線和虛線都為分析結(jié)果(計(jì)算值)。另外，在圖11、圖12中還 表示出通過(guò)其它途徑進(jìn)行的確認(rèn)試驗(yàn)得到的溫度分布曲線的實(shí)測(cè)結(jié)果。如圖11、圖12所示，可知本實(shí)施方式所述的溫度分布曲線推測(cè)方法的結(jié)果和溫度 分布曲線的實(shí)測(cè)結(jié)果良好地一致。如上說(shuō)明，通過(guò)使用本實(shí)施方式所述的溫度分布曲線推測(cè)方法，可以高精度地分 析(推測(cè))對(duì)平板形鋼材A進(jìn)行線狀加熱時(shí)產(chǎn)生的溫度分布曲線(熱周期)。特別是，在第五工序，即線狀加熱的分析工序中，由于只使用通過(guò)熱傳導(dǎo)分析求出 的內(nèi)部發(fā)熱W，因此可以不需要進(jìn)行費(fèi)功夫的電磁場(chǎng)分析，短時(shí)間且高精度地分析(推測(cè)) 平板形鋼材A進(jìn)行線狀加熱時(shí)的溫度分布曲線(熱周期)。S卩，通過(guò)使用由第一工序經(jīng)第四工序求出的內(nèi)部發(fā)熱W，在線狀加熱的分析工序 (第五工序)中，即使在使高頻感應(yīng)線圈C的移動(dòng)速度變化，或者使高頻感應(yīng)線圈C非直線 地移動(dòng)的情況下，也可以不進(jìn)行電磁場(chǎng)分析，而高精度且有效地求出對(duì)平板形鋼材A進(jìn)行 線狀加熱時(shí)的溫度分布曲線(熱周期)。應(yīng)予說(shuō)明，在前述實(shí)施方式中所示的操作順序或者各構(gòu)成構(gòu)件的各形狀或組合等 是一個(gè)實(shí)例，可以在不脫離本發(fā)明主旨的范圍內(nèi)進(jìn)行各種變化。產(chǎn)業(yè)實(shí)用性如上所述，根據(jù)本發(fā)明，可以提供高精度且有效地推測(cè)通過(guò)高頻感應(yīng)對(duì)平板形鋼 材進(jìn)行線狀加熱時(shí)的溫度分布曲線的方法。
權(quán)利要求
溫度分布曲線推測(cè)方法，其具有以下工序第一工序，測(cè)定通過(guò)高頻感應(yīng)對(duì)板形鋼試驗(yàn)片進(jìn)行點(diǎn)加熱時(shí)產(chǎn)生的溫度分布曲線；第二工序，通過(guò)有限元分析求出通過(guò)高頻感應(yīng)對(duì)板形鋼進(jìn)行點(diǎn)加熱時(shí)產(chǎn)生的感應(yīng)電流分布；第三工序，以初始溫度下的初始感應(yīng)電流分布和前述初始感應(yīng)電流分布的溫度依賴校正系數(shù)的近似式表示前述感應(yīng)電流分布，并基于在第一工序得到的溫度分布曲線和在第二工序求出的感應(yīng)電流分布確定前述初始感應(yīng)電流分布和前述溫度依賴校正系數(shù)；第四工序，由在第三工序求出的初始感應(yīng)電流分布和溫度依賴校正系數(shù)以及前述板形鋼的電阻率的溫度依賴性通過(guò)有限元分析求出內(nèi)部發(fā)熱；第五工序，對(duì)于前述板形鋼，邊使其移動(dòng)邊給予在第四工序得到的內(nèi)部發(fā)熱并通過(guò)有限元分析求出在線狀加熱時(shí)產(chǎn)生的溫度分布曲線。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的溫度分布曲線推測(cè)方法，其中在第五工序中，相對(duì)于前述板 形鋼的主面邊直線狀或曲線狀移動(dòng)邊給予前述內(nèi)部發(fā)熱。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的溫度分布曲線推測(cè)方法，其中在第五工序中，通過(guò)相對(duì)于 前述板形鋼恒定速度移動(dòng)或邊變化速度邊移動(dòng)而給予前述內(nèi)部發(fā)熱。
4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的溫度分布曲線推測(cè)方法，其特征在于，在前述第一工序 中，前述板形鋼通過(guò)高頻介電線圈進(jìn)行點(diǎn)加熱。
全文摘要
本發(fā)明涉及推測(cè)通過(guò)高頻感應(yīng)對(duì)板形鋼進(jìn)行線狀加熱時(shí)的溫度分布曲線的方法。該方法具有以下工序第一工序，測(cè)定對(duì)板形鋼的試驗(yàn)片進(jìn)行點(diǎn)加熱時(shí)產(chǎn)生的溫度分布曲線；第二工序，分析對(duì)板形鋼進(jìn)行點(diǎn)加熱時(shí)產(chǎn)生的感應(yīng)電流分布；第三工序，以初始溫度下的初始感應(yīng)電流分布和初始感應(yīng)電流分布的溫度依賴校正系數(shù)的近似式表示感應(yīng)電流分布，并基于溫度分布曲線和感應(yīng)電流分布確定初始感應(yīng)電流分布和溫度依賴校正系數(shù)；第四工序，由初始感應(yīng)電流分布和溫度依賴校正系數(shù)以及板形鋼的電阻率的溫度依賴性分析內(nèi)部發(fā)熱；第五工序，對(duì)于板形鋼，邊使其移動(dòng)邊給予內(nèi)部發(fā)熱并分析在線狀加熱時(shí)產(chǎn)生的溫度分布曲線。根據(jù)該方法，可以高精度且有效地推測(cè)通過(guò)高頻感應(yīng)對(duì)平板形鋼材進(jìn)行線狀加熱時(shí)的溫度分布曲線。
文檔編號(hào)H05B6/10GK101868308SQ20088011731
公開(kāi)日2010年10月20日 申請(qǐng)日期2008年11月21日 優(yōu)先權(quán)日2007年11月21日
發(fā)明者丹后義彥, 大澤直樹(shù), 橋本圣史, 澤村淳司, 石山隆庸 申請(qǐng)人:Ihi海洋聯(lián)合株式會(huì)社;國(guó)立大學(xué)法人大阪大學(xué)