確定多饋入交直流系統(tǒng)逆變站間相互影響的風(fēng)險(xiǎn)度的方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種確定多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站間相互影響的風(fēng)險(xiǎn)度的方法，包括以下步驟：(1)構(gòu)建對(duì)應(yīng)于多饋入交直流系統(tǒng)的模型；(2)在該模型中對(duì)某一逆變站i施加擾動(dòng)，使得該逆變站i的換流母線i的電壓Ui下降1％；(3)基于該多饋入交直流系統(tǒng)中其他逆變站j的電壓變化量△Uj，計(jì)算該逆變站i和逆變站j之間的三相多饋入交互因子MIIFij(4)基于該多饋入交互因子MIIF分值，計(jì)算某一逆變站k的第一風(fēng)險(xiǎn)度Ra和/或第二風(fēng)險(xiǎn)度Rb；(5)將該第一風(fēng)險(xiǎn)度Ra和/或Rb與參考值(或標(biāo)準(zhǔn)值)進(jìn)行比較，從而確定該多饋入交直流系統(tǒng)中一個(gè)或多個(gè)逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度。本發(fā)明的方法對(duì)發(fā)現(xiàn)直流站換相失敗的潛在風(fēng)險(xiǎn)及制定相應(yīng)的預(yù)防措施具有指導(dǎo)作用，也可為直流站址選擇提供參考指標(biāo)。
【專利說明】
確定多饋入交直流系統(tǒng)逆變站間相互影響的風(fēng)險(xiǎn)度的方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明涉及電力系統(tǒng)領(lǐng)域，具體涉及一種確定多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站間相互 影響的風(fēng)險(xiǎn)度的方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 隨著"西電東送、南北互供、全國(guó)聯(lián)網(wǎng)"戰(zhàn)略的全面實(shí)施，我國(guó)正逐步建成世界上罕 見的跨區(qū)域和遠(yuǎn)距離傳輸巨大功率的特高壓交、直流混合輸電系統(tǒng)，其運(yùn)行的復(fù)雜性和難 度在國(guó)際上也是罕見的。對(duì)于多饋入交直流混合受電系統(tǒng)，由于電網(wǎng)結(jié)構(gòu)的加強(qiáng)和系統(tǒng)容 量的增大，電網(wǎng)安全穩(wěn)定特性發(fā)生了一定的變化，多直流落點(diǎn)地區(qū)不易直接發(fā)生攻角失穩(wěn) 的穩(wěn)定破壞事故，但在缺少足夠的動(dòng)態(tài)無功電源支撐及其他措施的情況下，擾動(dòng)發(fā)生時(shí)可 能導(dǎo)致電壓惡性下降，引發(fā)直流換相失敗，嚴(yán)重情況下最終導(dǎo)致系統(tǒng)失穩(wěn)。
[0003] 在大規(guī)模多饋入交直流受電系統(tǒng)中，由于直流逆變站之間電氣距離近，直流系統(tǒng) 相互耦合，其直流與直流、直流與交流之間的相互作用更強(qiáng)，使得直流系統(tǒng)的響應(yīng)惡化。一 個(gè)換流站的換相失敗故障，可能會(huì)導(dǎo)致其他換流站換相失?。辉诮涣飨到y(tǒng)故障下，各直流換 流站有可能同時(shí)或相繼發(fā)生換相失敗，若各直流系統(tǒng)不能得以順利恢復(fù)，將造成大范圍停 電。因而，通過分析直流換流站間的耦合關(guān)系和交直流系統(tǒng)間的相互影響關(guān)系，找出多饋入 換相失敗的基本規(guī)律，發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)中的薄弱環(huán)節(jié)，并研究改善薄弱環(huán)節(jié)的技術(shù)措施，對(duì)于保證 電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行是十分重要的。
[0004] 現(xiàn)有技術(shù)中有通過單相多饋入交互作用因子SMIIF來判斷各直流換流站之間的 相互作用強(qiáng)弱關(guān)系，試圖通過該單相多饋入交互作用因子SMIIF來找出換相失敗的規(guī)律， 然而由于單相多饋入交互作用因子SMIIF只考慮了不同直流落點(diǎn)之間的單相電壓的相互 作用強(qiáng)弱關(guān)系，不能滿足實(shí)際工程中的需要，此外，根據(jù)《電力工程電氣設(shè)計(jì)手冊(cè)》，電力系 統(tǒng)短路電流計(jì)算中：導(dǎo)體和電器的動(dòng)穩(wěn)定，熱穩(wěn)定以及電器的開斷電流，一般按三相短路驗(yàn) 算。同時(shí)，在直流輸電系統(tǒng)準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)模型的仿真分析中，假定三相電壓對(duì)稱，為工頻正弦波。所 以對(duì)于有多直流落點(diǎn)的電網(wǎng)中，一般只考慮三相故障仿真分析。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005] 本發(fā)明的目的是提供一種確定多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站間相互影響的風(fēng)險(xiǎn)度 的方法，以保證電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。
[0006] 為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供了一種確定多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站間相互影響 的風(fēng)險(xiǎn)度的方法，包括以下步驟：
[0007] (1)構(gòu)建對(duì)應(yīng)于所述多饋入交直流系統(tǒng)的模型，其中所述多饋入交直流系統(tǒng)包括 相互電連接的η個(gè)逆變站，并且η為多3的正整數(shù)；
[0008] (2)在所述多饋入交直流系統(tǒng)的模型中，對(duì)某一逆變站i施加擾動(dòng)，i = 1, 2, 3, 4,......n，使得該逆變站i的換流母線i的電壓Ui下降1% ;
[0009] (3)基于所述多饋入交直流系統(tǒng)中其他逆變站j的電壓變化量Λ U,，計(jì)算所述逆 變站i和逆變站j之間的三相多饋入交互因子MIIFlj，其中j = 1，2,3, "·，η，并且j乒i ;
[0010] ⑷基于所述多饋入交互因子MIIF分值（score)，計(jì)算某一逆變站k的第一風(fēng)險(xiǎn) 度Ra和/或第二風(fēng)險(xiǎn)度Rb，其中第一風(fēng)險(xiǎn)度Ra為所述逆變站受其他逆變站擾動(dòng)干擾而發(fā) 生故障的風(fēng)險(xiǎn)度；而第二風(fēng)險(xiǎn)度Rb為所述逆變站發(fā)生擾動(dòng)時(shí)導(dǎo)致其他逆變站發(fā)生故障的 風(fēng)險(xiǎn)度，其中k = 1，2,3，···，!!；和
[0011] (5)將所述的第一風(fēng)險(xiǎn)度Ra和/或Rb與參考值（或標(biāo)準(zhǔn)值）進(jìn)行比較，從而確定 所述多饋入交直流系統(tǒng)中一個(gè)或多個(gè)逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度，
[0012] 其中當(dāng)所述Ra大于或等于所述參考值Rastand"d，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一 般逆變站；或。
[0013] 其中當(dāng)所述Rb大于或等于所述參考值Rbstand"d，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一 般逆變站。
[0014] 在另一優(yōu)選例中，對(duì)于所述逆變站i和逆變站j之間的三相多饋入交互因子MIIFlj 按以下公式進(jìn)行計(jì)算，其中以i = 1和j = 2為例：
[0015]
[0016]
[0017]
[0018] 式中，Λ E2表示換流母線2的交流系統(tǒng)等效電動(dòng)勢(shì)，Λ U JPA U 3分別表示換流母 線1、3的電壓，Xn2表示換流母線2對(duì)應(yīng)的交流系統(tǒng)的等效阻抗，X 12S換流站1、2之間的耦 合阻抗，&3為換流站2、3之間的耦合阻抗。
[0019] 在另一優(yōu)選例中，所述的η彡5，彡10,彡20,更佳地η為5-100或10-50。
[0020] 在另一優(yōu)選例中，對(duì)于某一逆變站k而言，所述的第一風(fēng)險(xiǎn)度Ra按下式I或II進(jìn) 行計(jì)算和判斷：
[0021] Ra =Σ MIIFlk，其中1為小于等于η的正整數(shù)，且1乒k。
[0022] 在另一優(yōu)選例中，I = n，或1 = 5或1 = 10。
[0023] 在另一優(yōu)選例中，所述的Σ MIIFlk為對(duì)于所述逆變站k而言所有MIIF的分值中最 高前ml位的多饋入交互因子分值，其中ml為3-10的任一正整數(shù)。
[0024] 在另一優(yōu)選例中，ml為3、5、10。
[0025] 在另一優(yōu)選例中，所述的參考值Rastandal^J 0. 6、1. 0、或1. 5。
[0026] 在另一優(yōu)選例中，當(dāng)ml為2，Rastan^為0.3;或當(dāng)ml為5, Ra stan^為0. 5 ;當(dāng)ml 為 10，RastandardA L 0。
[0027] 在另一優(yōu)選例中，對(duì)于一逆變站k而言，所述的第二風(fēng)險(xiǎn)度Rb按下式I或II進(jìn)行 計(jì)算和判斷：
[0028] Rb =Σ MIIFkl，其中1為小于或等于η的正整數(shù)，且1乒k。
[0029] 在另一優(yōu)選例中，I = n，或1 = 5或110。
[0030] 在另一優(yōu)選例中，所述的Σ MIIFkl為對(duì)于所述逆變站k而言所有MIIF的分值中最 高前m2位的多饋入交互因子分值，其中m2為3-15的任一正整數(shù)。
[0031] 在另一優(yōu)選例中，m2為5、10、或15。
[0032] 在另一優(yōu)選例中，所述的參考值Rbstandal^J 0. 3、0. 5、或1. 0。
[0033] 在另一優(yōu)選例中，當(dāng)m2為2, Rbstan^為0. 3 ;或當(dāng)m2為5, Rb stan^為0. 5 ;當(dāng)m2 為 10, Rbstandard為 L 0。
[0034] 在另一優(yōu)選例中，在步驟（5)中，還包括以下步驟：對(duì)于所述逆變站k，將單個(gè) MIIFkjP /或單個(gè)MIIF lk與多饋入交互因子參考值MIIF standaJi行比較，
[0035] 其中當(dāng)所述單個(gè)MIIFkJP /或單個(gè)MIIF 114大于或等于所述參考值MIIF stand"d，則表 示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般逆變站。
[0036] 在另一優(yōu)選例中，所述的參考值MIIFstandardS 0. 4。
[0037] 在另一優(yōu)選例中，對(duì)于所述逆變站k，有2-5個(gè)MIIFkJP /或2-5個(gè)MIIF lk大于或 等于所述參考值MIIFstandalJt，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度為極高風(fēng)險(xiǎn)。
[0038] 在另一優(yōu)選例中，所述的故障包括換相失敗，所述的風(fēng)險(xiǎn)度包括所述逆變站發(fā)生 換相失敗的風(fēng)險(xiǎn)。
[0039] 本發(fā)明提出的采用多饋入交互因子指標(biāo)（MIIF)確定多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站 間相互影響的風(fēng)險(xiǎn)度的方法，基于實(shí)際電網(wǎng)模型，采用時(shí)域仿真計(jì)算，較好地考慮了系統(tǒng)動(dòng) 態(tài)特性，其所表現(xiàn)出來的電壓耦合實(shí)質(zhì)上綜合考慮了逆變站間電氣距離、各換流母線的有 效短路比、實(shí)際直流傳輸功率等影響換相失敗的因素，通過量化指標(biāo)，能直觀地得出各直流 站之間的交互作用大小關(guān)系，判斷系統(tǒng)各逆變站發(fā)生同時(shí)/相繼換相失敗的幾率大小及可 能存在的組合，對(duì)發(fā)現(xiàn)直流站換相失敗的潛在風(fēng)險(xiǎn)及制定相應(yīng)的預(yù)防措施具有一定的指導(dǎo) 作用，也可為直流站址選擇提供一個(gè)參考指標(biāo)。
【附圖說明】
[0040] 圖1是二饋入直流輸電系統(tǒng)簡(jiǎn)化不意圖。
【具體實(shí)施方式】
[0041] 以下將結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的較佳實(shí)施例進(jìn)行詳細(xì)說明，以便更清楚理解本發(fā)明的 目的、特點(diǎn)和優(yōu)點(diǎn)。應(yīng)理解的是，附圖所示的實(shí)施例并不是對(duì)本發(fā)明范圍的限制，而只是為 了說明本發(fā)明技術(shù)方案的實(shí)質(zhì)精神。
[0042] 術(shù)語(yǔ)：
[0043] 一般風(fēng)險(xiǎn)：換相失敗概率為20%。
[0044] 極高風(fēng)險(xiǎn)：換相失敗概率為80%。
[0045] 換相失敗：是直流輸電系統(tǒng)常見故障。換相電壓下降及其導(dǎo)致的逆變側(cè)直流電壓 下降和直流電流升高、不對(duì)稱故障時(shí)換流電壓過零點(diǎn)漂移都會(huì)影響到換相失敗的發(fā)生，其 中換相電壓下降是導(dǎo)致?lián)Q相失敗的主要原因。若一旦某個(gè)換流站發(fā)生換相失敗，將會(huì)導(dǎo)致 直流輸電短時(shí)中斷，連續(xù)換相失敗時(shí)還會(huì)發(fā)生直流系統(tǒng)閉鎖等后果，在嚴(yán)重的情況下可能 會(huì)出現(xiàn)多個(gè)換流站同時(shí)發(fā)生連續(xù)換相失敗，甚至導(dǎo)致電網(wǎng)崩潰。因此判斷和避免換相失敗 的發(fā)生是非常重要的。
[0046] 多饋入交互因子MIIF是由CIGRE WG B4工作組提出的工程規(guī)劃階段用于衡量多 饋入直流系統(tǒng)中換流站之間電壓交互作用的指標(biāo)，其定義如下：
[0047] 即假設(shè)系統(tǒng)中存在編號(hào)分別為1和2的兩個(gè)直流換流站，當(dāng)換流母線1投入對(duì)稱 三相電抗器伸得該母線卜的電壓隆恰好為〗％時(shí)，換流母線2的電壓變化。即：
[0048]
[0049] 多饋入直流系統(tǒng)落點(diǎn)集中于同一個(gè)交流網(wǎng)絡(luò)，對(duì)某一個(gè)換流站施加擾動(dòng)后，另一 換流站的動(dòng)態(tài)響應(yīng)必然包含了此間交流系統(tǒng)與其他換流站對(duì)它的共同作用。以圖1的三饋 入直流輸電系統(tǒng)為例來說明多饋入交互因子MIIF在多饋入交直流系統(tǒng)中的應(yīng)用。
[0050] 如圖1所示：
[0051]
[0052] 其中，1^~U 3分別為換流母線1~3的電壓；E E3分別為與換流母線1~3對(duì) 應(yīng)的交流系統(tǒng)等效電動(dòng)勢(shì)；XN1~Xn3分別為與換流母線1~3對(duì)應(yīng)的交流系統(tǒng)等效阻抗；X 12 為換流站1、2之間的耦合阻抗，X13S換流站1、3之間的耦合阻抗，X 23為換流站2、3之間的 耦合阻抗；Idl~I d3分別為3條直流輸電線路對(duì)應(yīng)的直流電流。
[0053] 在電網(wǎng)結(jié)構(gòu)及運(yùn)行方式確定的情況下，換流站之間耦合阻抗和交流系統(tǒng)戴維南等 效阻抗是一定的，BP
[0054]
[0055] 因此可改寫如下：
[0056]
[0057] 工程上判斷換相失敗一般是采用經(jīng)驗(yàn)電壓判據(jù)，即當(dāng)換相電壓降落到某閾值就認(rèn) 為發(fā)生換相失敗。假設(shè)換相電壓剛好跌落到換相失敗閾值，對(duì)應(yīng)的電壓跌落幅值為Λ U2,利 用疊加定理可有：
[0058]
[0059] -般直流電流在換相失敗發(fā)生后才會(huì)顯著上升，因此這里忽略了直流電流的變 化。由該式可見，逆變站的換相失敗除了受直接與之相連的交流系統(tǒng)等效電勢(shì)源影響外，還 受與之耦合的逆變站電壓的影響，而它們之間的耦合系數(shù)從公式上看取決于各換流站之 間的耦合阻抗及X e。
[0060] MIIF作為衡量?jī)蓚€(gè)逆變站之間的電壓交互作用的指標(biāo)，它基于實(shí)際電網(wǎng)模型，綜 合考慮了逆變站間電氣距離、各換流母線的有效短路比、實(shí)際直流傳輸功率等因素，采用時(shí) 域仿真計(jì)算，所得到的結(jié)果較單獨(dú)由交流戴維南等效阻擾和逆變站間耦合阻抗決定的電壓 耦合系數(shù)更為合理。
[0061] 本發(fā)明創(chuàng)造性的運(yùn)用了 MIIF指標(biāo)來衡量多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站出現(xiàn)故障的 風(fēng)險(xiǎn)度，該故障包括換相失敗等，該風(fēng)險(xiǎn)度包括逆變站發(fā)生換相失敗的風(fēng)險(xiǎn)。
[0062] 下面詳細(xì)介紹使用多饋入交互因子MIIF來衡量多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站出現(xiàn) 故障的風(fēng)險(xiǎn)度的方法。
[0063] 采用多饋入交互因子MIIF來判斷交直流系統(tǒng)各逆變站之間交互作用強(qiáng)弱的方法 包括以下步驟：
[0064] (1)構(gòu)建對(duì)應(yīng)于所述多饋入交直流系統(tǒng)的模型，其中所述多饋入交直流系統(tǒng)包括 相互電連接的η個(gè)逆變站，并且η為多3的正整數(shù)；
[0065] (2)在所述多饋入交直流系統(tǒng)的模型中，對(duì)某一逆變站i施加擾動(dòng)，i = 1, 2, 3, 4,......n，使得該逆變站i的換流母線i的電壓Ui下降1% ;
[0066] (3)基于所述多饋入交直流系統(tǒng)中其他逆變站j的電壓變化量Λ U,，計(jì)算所述逆 變站i和逆變站j之間的三相多饋入交互因子MIIFlj，其中j = 1，2,3, "·，η，并且j乒i ;
[0067] (4)基于所述多饋入交互因子MIIF分值（score)，計(jì)算某一逆變站k的第一風(fēng)險(xiǎn) 度Ra和/或第二風(fēng)險(xiǎn)度Rb，其中第一風(fēng)險(xiǎn)度Ra為所述逆變站受其他逆變站擾動(dòng)干擾而發(fā) 生故障的風(fēng)險(xiǎn)度；而第二風(fēng)險(xiǎn)度Rb為所述逆變站發(fā)生擾動(dòng)時(shí)導(dǎo)致其他逆變站發(fā)生故障的 風(fēng)險(xiǎn)度，其中k = 1，2,3，···，!!；和
[0068] (5)將所述的第一風(fēng)險(xiǎn)度Ra和/或Rb與參考值（或標(biāo)準(zhǔn)值）進(jìn)行比較，從而確定 所述多饋入交直流系統(tǒng)中一個(gè)或多個(gè)逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度，
[0069] 其中當(dāng)所述Ra大于或等于所述參考值Rastand"d，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一 般逆變站；或。
[0070] 其中當(dāng)所述Rb大于或等于所述參考值Rbstand"d，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一 般逆變站。
[0071] 其中，對(duì)于某一逆變站k而言，第一風(fēng)險(xiǎn)度Ra按下式進(jìn)行計(jì)算和判斷：
[0072] Ra =Σ MIIFlk，其中1為小于等于η的正整數(shù)，且1乒k。
[0073] 較佳地，I = n，或 1 = 5 或 1 = 10。
[0074] 當(dāng) I = η 時(shí)，Ra =Σ MIIFlk= MIIFlk+MIIF2k+MIIF3k+…+MIIFnko
[0075] 當(dāng)1 = 1或1 = 5或1 = 10時(shí)，與上述計(jì)算方法相同。
[0076] 較佳地，Σ MIIFlk為對(duì)于逆變站k而言所有MIIF的分值中最高前ml位的多饋入 交互因子分值，其中ml為3-10的任一正整數(shù)。
[0077] 其中，當(dāng) ml 為 2, Rastandal^jO. 4 ;或當(dāng) ml 為 5, Rastandal^jO. 5 ;當(dāng) ml 為 10, Rastandani 為 1. 0〇
[0078] 對(duì)于一逆變站k而言，第二風(fēng)險(xiǎn)度Rb按下式進(jìn)行計(jì)算和判斷：
[0079] Rb =Σ MIIFkl，其中1為小于等于η的正整數(shù)，且1辛k。
[0080] 在另一優(yōu)選例中，I = n，或1為5或10。
[0081] 當(dāng) I = η 時(shí)，Ra =Σ MIIFkl= MIIFkl+MIIFk2+MIIFk3+…+MIIFkn。
[0082] 當(dāng)1 = 1或1 = 5或1 = 10時(shí)，與上述計(jì)算方法相同。
[0083] 較佳地，Σ MIIFkl為對(duì)于所述逆變站k而言所有MIIF的分值中最高前m2位的多 饋入交互因子分值，其中m2為3-15的任一正整數(shù)。
[0084] 較佳地，m2 為 5、10、或 15。
[0085] 當(dāng) m2 為 2, Rbstandard為 0· 3 ;或當(dāng) m2 為 5, Rb standard為 0· 5 ;當(dāng) m2 為 10, Rb standard為 1. 0〇
[0086] 在本實(shí)施例中，在步驟（5)中，還包括以下步驟：對(duì)于所述逆變站k，將單個(gè)MIIFkl 和/或單個(gè)MIIFlk與多饋入交互因子參考值MIIF stanfcd進(jìn)行比較，
[0087] 其中當(dāng)所述單個(gè)MIIFkJP /或單個(gè)MIIF 114大于或等于所述參考值MIIF stand"d，則表 示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般逆變站。
[0088] 較佳地，對(duì)于逆變站k，有2-5個(gè)MIIFk^ /或2-5個(gè)MIIF lk大于或等于所述參考 值MIIFstandalJt，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度為極高風(fēng)險(xiǎn)。
[0089] 較佳地，所述的參考值MIIFstandardS 0· 4〇
[0090] 通過MIIF可以了解一個(gè)換流站（或其他交流樞紐站）母線電壓下降時(shí)其他換流 站電壓對(duì)它的參與度；當(dāng)某換流站（或其他交流樞紐站）電壓遭受大擾動(dòng)時(shí)，通過MIIF可 以估計(jì)其他換流站電壓受擾程度，可以得出多個(gè)逆變站同時(shí)或相繼經(jīng)歷換相失敗的可能的 組合及風(fēng)險(xiǎn)大小，MIIF越大，發(fā)生同時(shí)換相失敗的風(fēng)險(xiǎn)性越高。
[0091] 下面以江蘇電網(wǎng)多饋入交直流系統(tǒng)的逆變站為例，來說明使用多饋入交互因子 MIIF衡量多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站出現(xiàn)故障的風(fēng)險(xiǎn)度的方法。
[0092] (1)構(gòu)建對(duì)應(yīng)于江蘇電網(wǎng)多饋入交直流系統(tǒng)的多饋入交直流系統(tǒng)模型，包括10個(gè) 逆變站；
[0093] (2)對(duì)某一逆變站i施加擾動(dòng)，i = 1，2, 3, 4,……10,使得該逆變站i的換流母線 i的電壓U1下降1% ;
[0094] (3)基于其他逆變站j的電壓變化量Λ Uj，計(jì)算逆變站i和逆變站j之間的三相 多饋入交互因子MIIFlj，其中j = 1，2, 3，·.·，!!，并且j乒i ;
[0095] (4)基于多饋入交互因子MIIF分值（score)，計(jì)算某一逆變站k的第一風(fēng)險(xiǎn)度Ra 和/或第二風(fēng)險(xiǎn)度Rb，其中第一風(fēng)險(xiǎn)度Ra為逆變站受其他逆變站擾動(dòng)干擾而發(fā)生故障的風(fēng) 險(xiǎn)度；而第二風(fēng)險(xiǎn)度Rb為逆變站發(fā)生擾動(dòng)時(shí)導(dǎo)致其他逆變站發(fā)生故障的風(fēng)險(xiǎn)度，其中k = 1，2,3，…10 ;和
[0096] (5)將第一風(fēng)險(xiǎn)度Ra和/或Rb與參考值（或標(biāo)準(zhǔn)值）進(jìn)行比較，從而確定逆變 站i的風(fēng)險(xiǎn)度，其中當(dāng)Ra大于或等于參考值Ra stand"d，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般逆 變站；或其中當(dāng)Rb大于或等于參考值Rb stand"d，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般逆變站。 在該實(shí)施例中，參考值 Rastandard= 2. 5, Rb standard= 2. 5。
[0097] 表1為江蘇電網(wǎng)多饋入交直流系統(tǒng)的多饋入交直流系統(tǒng)模型中的各逆變站之間 的MIIF值，其中，第一列表示施加擾動(dòng)的逆變站，第一行表示受到擾動(dòng)的各逆變站。
[0098] 表 1
[0099]
[0100] 由表1可以看出，南橋、華新、滬西逆變站的第一風(fēng)險(xiǎn)度Ra高于一般逆變站，泰州 1000、華新、滬西、奉賢的第二風(fēng)險(xiǎn)度Rb高于一般逆變站。
[0101] 在步驟（5)中，還包括以下步驟：對(duì)于逆變站k，將單個(gè)MIIFkjP/或單個(gè)MIIF lk 與多饋入交互因子參考值MIIFstandaJi行比較，其中當(dāng)所述單個(gè)MIIF /或單個(gè)MIIF lk 大于或等于所述參考值MIIFstand"d，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般逆變站。此外，對(duì)于 逆變站k，有2-5個(gè)MIIFk^ /或2-5個(gè)MIIF 114大于或等于所述參考值MIIF standal#t，則表 示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度為極高風(fēng)險(xiǎn)。在本實(shí)施例中，交互因子參考值MIIFstandaJ^ 0. 4。
[0102] 由表1可以看出：
[0103] 泰州500、南京的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般逆變站，存在一般風(fēng)險(xiǎn)；
[0104] 泰州1000、南橋、華新、滬西、奉賢存在極高風(fēng)險(xiǎn)。
[0105] 以上已詳細(xì)描述了本發(fā)明的較佳實(shí)施例，但應(yīng)理解到，在閱讀了本發(fā)明的上述講 授內(nèi)容之后，本領(lǐng)域技術(shù)人員可以對(duì)本發(fā)明作各種改動(dòng)或修改。這些等價(jià)形式同樣落于本 申請(qǐng)所附權(quán)利要求書所限定的范圍。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種確定多饋入交直流系統(tǒng)中逆變站間相互影響的風(fēng)險(xiǎn)度的方法，其特征在于，包 括W下步驟： (1) 構(gòu)建對(duì)應(yīng)于所述多饋入交直流系統(tǒng)的模型，其中所述多饋入交直流系統(tǒng)包括相互 電連接的n個(gè)逆變站，并且n為> 3的正整數(shù)； (2) 在所述多饋入交直流系統(tǒng)的模型中，對(duì)某一逆變站i施加擾動(dòng)，i = 1，2, 3, 4,…… n，使得該逆變站i的換流母線i的電壓Ui下降1% ; (3) 基于所述多饋入交直流系統(tǒng)中其他逆變站j的電壓變化量A U，，計(jì)算所述逆變站i 和逆變站j之間的S相多饋入交互因子MIIFw其中J = 1，2, 3，…，n，并且j聲i; (4) 基于所述多饋入交互因子MIIF分值（score)，計(jì)算某一逆變站k的第一風(fēng)險(xiǎn)度Ra 和/或第二風(fēng)險(xiǎn)度化，其中第一風(fēng)險(xiǎn)度Ra為所述逆變站受其他逆變站擾動(dòng)干擾而發(fā)生故障 的風(fēng)險(xiǎn)度；而第二風(fēng)險(xiǎn)度化為所述逆變站發(fā)生擾動(dòng)時(shí)導(dǎo)致其他逆變站發(fā)生故障的風(fēng)險(xiǎn)度， 其中k = 1，2,3，…，n ;和 (5) 將所述的第一風(fēng)險(xiǎn)度Ra和/或化與參考值（或標(biāo)準(zhǔn)值）進(jìn)行比較，從而確定所述 多饋入交直流系統(tǒng)中一個(gè)或多個(gè)逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度， 其中當(dāng)所述Ra大于或等于所述參考值Rastecdefd,則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般逆 變站；或 其中當(dāng)所述化大于或等于所述參考值化51。。4。^4，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般逆 變站。2. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，對(duì)于所述逆變站i和逆變站j之間的=相多 饋入交互因子MIIFi,按W下公式進(jìn)行計(jì)算，其中W i = 1和j = 2為例：式中，A Ez表示換流母線2的交流系統(tǒng)等效電動(dòng)勢(shì)，A Ui和A Us分別表示換流母線1、 3的電壓，\康示換流母線2對(duì)應(yīng)的交流系統(tǒng)的等效阻抗，X 12為換流站1、2之間的禪合阻 抗，X23為換流站2、3之間的禪合阻抗。3. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，對(duì)于某一逆變站k而言，所述的第一風(fēng)險(xiǎn)度 Ra按下式進(jìn)行計(jì)算和判斷： Ra = E MIIFik,其中1為小于等于n的正整數(shù)，且1聲k。4. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述的Ra為對(duì)于所述逆變站k而言所有 MIIF的分值中最高前ml位的多饋入交互因子分值，其中ml為3-10的任一正整數(shù)。5. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，對(duì)于一逆變站k而言，所述的第二風(fēng)險(xiǎn)度化 按下式進(jìn)行計(jì)算和判斷： 化=E MHFki,其中1為小于等于n的正整數(shù)，且1聲k。6. 如權(quán)利要求5所述的方法，其特征在于，所述的化為對(duì)于所述逆變站k而言所有 MIIF的分值中最高前m2位的多饋入交互因子分值，其中m2為3-10的任一正整數(shù)。7. 如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，在步驟巧）中，還包括W下步驟：對(duì)于所述 逆變站k，將單個(gè)MHFk郝/或單個(gè)MIIF Ik與多饋入交互因子參考值MIIF Standar進(jìn)行比較， 其中當(dāng)所述單個(gè)MIIFki和/或單個(gè)MIIF Ik大于或等于所述參考值MIIF 則表示該 逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度高于一般逆變站。8. 如權(quán)利要求7所述的方法，其特征在于，所述的參考值MIIF ,為0. 4。9. 如權(quán)利要求7所述的方法，其特征在于，對(duì)于所述逆變站k，有2-5個(gè)MIIF ki和/或 2-5個(gè)MHFik大于或等于所述參考值MIIF ,tandard時(shí)，則表示該逆變站的風(fēng)險(xiǎn)度為極高風(fēng)險(xiǎn)。10. 如權(quán)利要求7所述的方法，其特征在于，所述的故障包括換相失敗，所述的風(fēng)險(xiǎn)度 包括所述逆變站發(fā)生換相失敗的風(fēng)險(xiǎn)。
【文檔編號(hào)】H02J3/00GK106033889SQ201510126330
【公開日】2016年10月19日
【申請(qǐng)日】2015年3月20日
【發(fā)明人】楊林, 曹敏敏, 汪惟源, 史慧杰, 高斌, 史大軍, 祁萬春
【申請(qǐng)人】國(guó)家電網(wǎng)公司, 江蘇省電力公司, 江蘇省電力公司電力經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院, 中國(guó)電力工程顧問集團(tuán)華東電力設(shè)計(jì)院有限公司