專利名稱：超導(dǎo)體線材、超導(dǎo)體導(dǎo)體及超導(dǎo)體電纜的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種超導(dǎo)體線材、超導(dǎo)體導(dǎo)體及超導(dǎo)體電纜，特別是涉 及一種能避免在制造時由于不可避免地產(chǎn)生妨礙因素而導(dǎo)致性能降低 的、交流損失低的、加工而成的超導(dǎo)體線材、超導(dǎo)體導(dǎo)體及超導(dǎo)體電纜。
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背景技術(shù)：
一般來說，作為高溫超導(dǎo)體電纜的線材，公知有Bi (鉍)系銀包 套(sheath)超導(dǎo)體線材和RE系薄膜超導(dǎo)體線材。Bi系銀包套超導(dǎo)體 線材，在施加外部磁場后，有臨界電流密度急劇降低的問題。在特開平 9一190727號公報中，記載了在使用Bi系銀包套超導(dǎo)體線材的超導(dǎo)體 15電纜中，通過在圓柱狀的模子(former)的外周將相同截面尺寸的多條 帶狀的Bi系銀包套超導(dǎo)體線材，以所有的層中的相鄰的超導(dǎo)體線材之 間的圓周方向無間隙的方式進(jìn)行多層纏繞，從而減小對于超導(dǎo)體線材的 寬幅面在垂直方向上施加的磁場成分，并減少臨界電流的惡化和交流損 失。
20 另一方面，由于RE系薄膜超導(dǎo)體線材有很強(qiáng)的抗外部磁場能力，
即使在強(qiáng)磁場內(nèi)也能維持高的電流密度，因而可期待其在超導(dǎo)體電纜等 的交流電設(shè)備上的應(yīng)用。另外，因為RE系薄膜超導(dǎo)體線材中，Y超導(dǎo) 體線材是在金屬基板上蒸鍍YBCO的薄膜而形成的，且該薄膜具有高 的電流密度，因此能期待在裸線級別下也比Bi系銀包套超導(dǎo)體線材在
25交流時產(chǎn)生的損失(交流損失)更為降低。
由于RE系薄膜超導(dǎo)體線材的超導(dǎo)體材料的厚度非常薄，可知在帶 線材的寬幅面上幾乎不產(chǎn)生對于平行磁場成分的交流損失。因此，基于 RE系薄膜超導(dǎo)體線材的理想的超導(dǎo)體電纜，為無間隙地配置RE系薄 膜超導(dǎo)體線材的構(gòu)造，在這種情況下，自身磁場只有導(dǎo)體周向成分，能
30 夠急劇地降低交流損失。最終，優(yōu)選如圖IO所示為截面圓形(圓柱形)。
4但是，在圓柱狀的基材上形成中間層、超導(dǎo)體層的超導(dǎo)體裸線，用在特
開2000—106043號公報記載的線材的上側(cè)與下側(cè)的兩方配置各層的耙 (target)的制造方法，即使形成了如圖10所示的截面圓形的超導(dǎo)體層， 也很難使其都朝向結(jié)晶軸方向。 5 如上所述，基于RE系超導(dǎo)體線材的理想的電纜，為無間隙配置RE
系超導(dǎo)體線材的構(gòu)造，最終為圓柱(截面圓形)形狀。判明為了接近這 種形狀，可將具備有限寬度的超導(dǎo)體線材更為細(xì)線化、且構(gòu)成頂點數(shù)更 多的多角形。但是，基于該方法實際制作時產(chǎn)生的問題點。例如，在切 開超導(dǎo)體線材時需要有設(shè)備、制造時的設(shè)備過大、很難固定設(shè)定制造時 io 的間隙(gap)長等。另一方面，雖然希望通過無間隙來減低交流損失， 但因為在超導(dǎo)體電纜的制造中或配置時、以及出貨時會彎曲，因此這時 需要有線材間隙，要控制線材之間的間隙長。
另外，在RE系薄膜超導(dǎo)體線材的電流輸送特性中，由于顯著受到 以結(jié)晶界面中的弱結(jié)合或結(jié)晶缺陷為代表的電流妨礙因素的影響，因此 15可知電流通路(pass)不均一、有浸透性電流。特別是，由于對電流的 流動方向在垂直方向上存在妨礙因素，因此有由于局部電壓的生成而產(chǎn) 生交流損失的問題。
在這里，為了將超導(dǎo)體特性提高一層，需要避免由于在現(xiàn)有的薄膜 超導(dǎo)體線材的制造方法中所包含的不可避免的妨礙因素而引起的性能 20 降低。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的課題，是提供一種能避免由于在制造時產(chǎn)生的不可避免的 妨礙因素而引起的性能降低、且交流損失低的、加工而成的超導(dǎo)體線材、
25超導(dǎo)體導(dǎo)體及超導(dǎo)體電纜。
本發(fā)明者，為了解決上述現(xiàn)有的問題點，反復(fù)專心研究。其結(jié)果， 可知在基板上，在至少依次形成超導(dǎo)體薄膜、穩(wěn)定性膜的超導(dǎo)體線材上， 沿著其縱向，形成相互平行的多條切痕，若在切痕中，沿著圓柱形的外 周面，在寬度方向上形成能彎曲的超導(dǎo)體線材的話，則自身磁場成為只
30 沿著外周面的方向成分，并能使交流損失急劇地降低。還可知，由以在
5制造時產(chǎn)生的不可避免的弱結(jié)合或結(jié)晶缺陷為代表的妨礙因素而引起 的性能降低，能通過進(jìn)行特定的切痕(即，殘存部的長度、切開部的長 度、切痕的寬度方向的間隔等)來避免。即，可知通過使切痕的尺寸恰 當(dāng)，電流在通過上述妨礙因素之前進(jìn)行分流，在通過上述妨礙因素之后 5 進(jìn)行合流，能避免由于妨礙因素而引起的性能降低。本發(fā)明是不是根據(jù) 上述研究成果的發(fā)明。
本發(fā)明的超導(dǎo)體線材的第1方式為一種超導(dǎo)體線材，其在具有給定 寬度以及給定長度的基板上，依次形成由絕緣材料或者電阻值高的材料 構(gòu)成的中間層、超導(dǎo)體薄膜、穩(wěn)定性膜，具備沿著該超導(dǎo)體線材的縱向 10 形成的、相互平行的多條切痕，以使能避免在上述超導(dǎo)體薄膜內(nèi)存在的 妨礙因素。并不是將1條超導(dǎo)體線材完全切割開，而是通過嵌入切痕使 其能夠彎曲，從而能容易地配置超導(dǎo)體線材。再有，切痕具有能避免由 于妨礙因素而引起的性能降低的效果。
另外，所謂絕緣材料或者電阻值高的材料，是指電阻值為106Qm
15以上的材料。
本發(fā)明的超導(dǎo)體線材的第2方式為一種超導(dǎo)體線材，其特征在于，
上述切痕是由以在上述超導(dǎo)體薄膜上流動的電流在上述妨礙因素之前 進(jìn)行分流的方式形成了切縫的切開部、和以在通過上述妨礙因素之后進(jìn) 行合流的方式而未形成切縫的殘存部所構(gòu)成，在縱向上周期性地形成上
2.0 述殘存部和上述切開部。
本發(fā)明的超導(dǎo)體線材的第3方式為一種超導(dǎo)體線材，其特征在于， 上述超導(dǎo)體薄膜是由RE系超導(dǎo)體材料形成的，在寬度方向上以等間隔 從lmm到2mm的范圍內(nèi)形成多條上述切痕。在這里，RE是稀土類元 素，RE系超導(dǎo)體材料是由從Y、 Nd、 Sm、 Eu、 Gd、 Dy、 Ho、 Er、 Tm、 25Yb、 Lu選出的l種或者2種以上的元素形成的超導(dǎo)體材料。
本發(fā)明的超導(dǎo)體線材的第4方式為一種超導(dǎo)體線材，其特征在于， 上述切開部的長度為從100mm到200mm的范圍內(nèi)，以及上述殘存部的 長度為從2mm到5mm的范圍內(nèi)。
本發(fā)明的超導(dǎo)體線材的第5方式為一種超導(dǎo)體線材，其特征在于， 30在上述多條切痕中，上述殘存部是在該超導(dǎo)體線材的寬度方向上以在相同位置上相鄰接的方式而形成的。
本發(fā)明的超導(dǎo)體導(dǎo)體的第1方式為一種超導(dǎo)體導(dǎo)體，使上述超導(dǎo)體 線材，在上述切痕上，在寬度方向上被彎曲，并沿著圓柱形狀物的外周 面進(jìn)行配置。
5 本發(fā)明的超導(dǎo)體導(dǎo)體的第2方式為一種超導(dǎo)體導(dǎo)體，將權(quán)利要求1
至6中的任一項所述的上述超導(dǎo)體線材，在上述切痕上，在寬度方向上 被彎曲，并沿著圓柱形狀物的外周面進(jìn)行多條配置，相鄰接的上述超導(dǎo) 體線材，在上述圓柱形狀物的圓周方向上具有給定間隔。
本發(fā)明的超導(dǎo)體導(dǎo)體的第3方式為一種超導(dǎo)體導(dǎo)體，其特征在于， 10 在上述超導(dǎo)體線材之間，至少具備1條以與上述切痕的寬度方向的間隔 相同的寬度進(jìn)行了細(xì)線化的另外的超導(dǎo)體線材。
本發(fā)明的超導(dǎo)體電纜的第1方式為一種超導(dǎo)體電纜，在上述超導(dǎo)體 導(dǎo)體的外周，具有電絕緣層、保護(hù)層以及絕熱管。
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圖1是說明本發(fā)明的超導(dǎo)體線材的圖。
圖2是說明形成切痕的本發(fā)明的超導(dǎo)體線材的俯視圖。
圖3是說明針對妨礙因素的切痕的作用的圖。
圖4是說明切開部的長度、殘存部的長度、切痕的寬度方向的間 20隔對Ic (臨界電流)的影響的曲線圖。
圖5是說明本發(fā)明的超導(dǎo)體導(dǎo)體的截面的圖。
圖6是說明本發(fā)明的給定間隔(間隙長)的圖。
圖7是表示本發(fā)明的其它的方式的超導(dǎo)體導(dǎo)體的截面的圖。
圖8是說明本發(fā)明的超導(dǎo)體電纜的圖。 25 圖9是表示本發(fā)明的超導(dǎo)體電纜(3相)的構(gòu)造的一個例子的圖。
圖IO是表示理想的Y系的超導(dǎo)體的圖。
圖11是表示作為理論模型而使用Norris的strip模型、所考慮的模 型的概念圖。
圖12是表示模型的交流損失的曲線圖。 30 圖13是模型1、即對現(xiàn)有的超導(dǎo)體線材沿著直徑20mm的圓柱形
7狀物的長軸在外周面上等間隔地進(jìn)行配置的剖面圖。
圖14是模型2、即對切開的超導(dǎo)體線材沿著直徑25mm的圓柱形 狀物的長軸在外周面上等間隔地進(jìn)行配置的剖面圖。
圖15是模型3、即對形成切痕的超導(dǎo)體線材沿著直徑21mm的圓 5 柱形狀物的長軸在外周面上等間隔地進(jìn)行配置的剖面圖。
圖16是模型4、即對形成切痕的超導(dǎo)體線材沿著直徑20mm的圓 柱形狀物的長軸在外周面上等間隔地進(jìn)行配置的剖面圖。
圖17是模型5、即對形成切痕的超導(dǎo)體線材沿著直徑19mm的圓 柱形狀物的長軸在外周面上等間隔地進(jìn)行配置的剖面圖。 io 圖18是表示從模型1 5的特性的曲線圖。
圖19是說明使用現(xiàn)有的超導(dǎo)體線材時的圖。
具體實施例方式
以下，參照附圖的同時詳細(xì)說明本發(fā)明的超導(dǎo)體線材、超導(dǎo)體導(dǎo)體
15 及超導(dǎo)體電纜。
切痕6由切開部7、殘存部8形成，并以切開部7與殘存部8在縱 向上周期性地出現(xiàn)的方式而形成，而且，多條切痕6在寬度方向上以等 間隔而形成。
切痕6通過例如YAG (Yittrium Aluminium Garnet)激光處理、或 20 者通過具備無刃部分的旋轉(zhuǎn)刀所進(jìn)行的處理而形成。激光除了 YAG激 光之外，其它也可以使用光纖激光、C02激光等。另外，作為激光的切 痕方法，有基于激光的ON/OFF的方法。在該方法中，激光從穩(wěn)定性膜 5側(cè)入射，在ON時將穩(wěn)定性膜5、超導(dǎo)體薄膜4、中間層3、基板2全 部切開，而形成切開部7，在OFF時完全不將切痕6嵌入，而形成殘存 25 部8。切開部7、殘存部8的長度，例如，切開部7為145mm，殘存部 8為5mm。
圖2 (a)為平行的2條切痕6的切開部7與殘存部8分別以相同 排列的方式而形成的圖，(b)為平行的2條切痕6的切開部7與殘存 部8以相互不同排列的方式而形成的圖。如圖2 (b)所示，多個的切 30痕6的殘存部8的位置不一定要一致，圖2所示的切痕6為一個例子，
8切開部7以及殘存部8都能通過以下說明的妨礙因素的出現(xiàn)概率來決定
長度。總之，通過形成周期性地出現(xiàn)切開部7、殘存部8的切痕6，能 沿著圓柱形狀物11的外周面部在寬度方向上進(jìn)行彎曲。
參照附圖的同時說明基于切痕來避免由于在制造時不可避免地產(chǎn)
5生的弱結(jié)合以及結(jié)晶缺陷為代表的妨礙因素而引起的性能降低。弱結(jié)合
是在結(jié)晶成長時遭受變化而由結(jié)晶方位朝向不同的方向所產(chǎn)生的，結(jié)晶 缺陷是由于化合物的濃度的不同等在制造時不可避免地產(chǎn)生的。另外， 因為可知在制造時不可避免地產(chǎn)生的妨礙因素是以某一概率(每l
10m的長度1處左右)出現(xiàn)的，因此基本上希望切開的長度比妨礙因素
io 的出現(xiàn)概率長度更短。
圖3是說明針對妨礙因素的切痕的作用的圖。圖3 (a)是說明不 實施切開時的妨礙因素部近旁的電流的流動的圖。圖3 (b)是說明實 施了切開時的妨礙因素部近旁的電流的流動的圖。圖3 (c)是說明實 施了特定的切開時的妨礙因素部近旁的電流的流動的圖。
15 在制造時不可避免地產(chǎn)生的妨礙因素A，如果非常細(xì)微的話就幾乎
不會影響到性能，但大約從500pm至lj lmm左右的尺寸(直徑)的妨礙 因素A就會產(chǎn)生使性能、特別是Ic (臨界電流)降低的影響。
如圖3 (a)所示，在未實施切痕6、且未形成切痕的超導(dǎo)體線材 100的情況下，就會影響到妨礙因素A部的周圍很廣的部分的電流的流
20 動B (實線箭頭)，在超導(dǎo)體薄膜內(nèi)產(chǎn)生電流的電流分布。在不實施切 開時，因為在超導(dǎo)體薄膜內(nèi)電流流動，因此不會產(chǎn)生Ic的降低，但在 將圓柱狀的線材巻起時，就會產(chǎn)生不能彎曲的問題。對于此，如圖3 (b) 所示，只實施切縫，在完全切開的狀態(tài)下將線材細(xì)線化成5份而切開的 超導(dǎo)體線材101的情況下，妨礙因素A部的周圍受到影響的部分變窄
25了，但在妨礙因素A部存在的細(xì)線化部分所流動的電流受到了影響， 電流完全不能流動了。為此，在全部的線材中流動的Ic的大約20X的 電流不能流動了，產(chǎn)生了作為材料整體的性能降低。另外，在這樣完全 切開的狀態(tài)下進(jìn)行了細(xì)線化時，只要中間層為非絕緣性的材料，即使在 超導(dǎo)體薄膜中電流不能流動了，電流也能向下面的中間層在厚度方向上
30移動，但因為薄膜超導(dǎo)體線材的中間層大多為絕緣性的中間層，因此如圖3 (b)所示，在完全切開狀態(tài)下進(jìn)行細(xì)線化的話就會招致如上所述
的Ic特性的降低。
對此，如圖3 (c)所示，本發(fā)明中的超導(dǎo)體線材l，通過將切開部 7的長度、殘存部8的長度、切痕6間的寬度的大小以特定的范圍進(jìn)行 5 規(guī)定，從而妨礙因素A存在的部分雖然不能流動電流，當(dāng)能以在妨礙 因素A部的緊接之前的殘存部8—1產(chǎn)生分流而繞過妨礙因素A后、在 妨礙因素A部的緊接之后的殘存部8—2將分流后的電流進(jìn)行合流的方 式來進(jìn)行控制。其結(jié)果，在超導(dǎo)體線材1中流動的電流就能實際上避免 妨礙因素A部的影響，使得Ic (臨界電流)的降低幾乎不產(chǎn)生。另外，
io在超導(dǎo)體線材1中形成了良導(dǎo)體時，即使避開妨礙因素A部而在良導(dǎo) 體中流入電流，但若未形成本發(fā)明的切痕6，則因為良導(dǎo)體的電阻比超 導(dǎo)體薄膜4高得多，因此作為超導(dǎo)體線材1的超導(dǎo)體特性就會惡化。
如上所述，對能以在妨礙因素A部緊接之前產(chǎn)生分流、并在繞過 妨礙因素A后合流的方式進(jìn)行控制的切痕6的大小進(jìn)行了研究。其結(jié)
15 果如下所述。
圖4是說明切開部7的長度、殘存部8的長度、切痕6的寬度方 向的間隔對Ic (臨界電流)的影響的曲線圖。使用超導(dǎo)體線材l，使切 開部7的長度、殘存部8的長度、切痕6的寬度方向的間隔分別變化， 來測定Ic (臨界電流)。
20 圖4 (a)是表示切開部7的長度與Ic (臨界電流)的關(guān)系的曲線
圖。如圖4 (a)所示，切開部7的長度超過300mm后，Ic (臨界電流) 就會急劇降低。因此，切開部7的長度為300mm以下，優(yōu)選從100mm 到200mm的范圍內(nèi)(分別包含界限值)。
上述切開部7的長度的最小值需要考慮以下的情況。g卩，在模子中
25將線材巻起時，線材需要以某一程度自由地移動。在將超導(dǎo)體導(dǎo)體進(jìn)行 了彎曲時，彎曲外側(cè)的線材要拉開，內(nèi)側(cè)相反要變窄。在切開部7的長 度短時，會約束這些線材的橫方向的移動，在帶的寬度方向上發(fā)生翹曲 或極度的拉伸，而使得線材惡化。因此，切開部7的長度為螺旋間距的 1/4以上，優(yōu)選1/2以上，優(yōu)選100mm以上。
30 圖4 (b)是表示殘存部8的長度與Ic (臨界電流)的關(guān)系的曲線
10圖。如圖4 (b)所示，殘存部8的長度低于lmm后，Ic (臨界電流) 就會急劇降低。因此，殘存部8的長度為lmm以上，優(yōu)選從2mm到 5mm的范圍內(nèi)(分別包含界限值)。另外，在比5mm長的情況下，當(dāng) 施加了機(jī)械彎曲時，殘存部8不會彎曲，如果強(qiáng)行彎曲的話，旁邊的切 5 開部7就會折斷。
圖4 (c)是表示切痕6的寬度方向上的間隔與Ic (臨界電流)的 關(guān)系的曲線圖。如圖4(c)所示，切痕6的寬度方向上的間隔低于lmm 后，Ic (臨界電流)就會急劇降低。因此，切痕6的寬度方向上的間隔 為lmm以上，優(yōu)選從lmm到2mm的范圍內(nèi)(分別包含界限值)。另 io夕卜，在比2mm長的情況下，因為交流損失變大了，因此不優(yōu)選。另外， 作為2mm時的交流損失為0.1W/m左右，因此作為交流損失優(yōu)選為該 值以下。
另外，如圖2 (a)所示，在切痕6內(nèi)，如果平行的切痕6的切開 部7與殘存部8分別以相同排列的方式來形成，使得殘存部8在超導(dǎo)體
15線材1的寬度方向上的相同位置上鄰接的話，就能在如上所述妨礙因素 A部緊接之前的殘存部8 — l產(chǎn)生均一的分流，使得各自的電流通路中 的分擔(dān)變得均一。因此，優(yōu)選如圖2 (a)所示地形成切痕6。
本發(fā)明的超導(dǎo)體導(dǎo)體10的一個方式為該超導(dǎo)體導(dǎo)體10具備由圓 柱形狀物11和超導(dǎo)體線材1形成的導(dǎo)體構(gòu)造，其中，超導(dǎo)體線材1是
20在具有給定寬度以及給定長度的基板2上，至少依次形成超導(dǎo)體薄膜4、 穩(wěn)定性膜5，并沿著線材的縱向，形成相互平行的多條切痕6，且在上 述切痕6上，在寬度方向上進(jìn)行彎曲，沿著上述圓柱形狀物11的外周 面而配置的。形成切痕6、并能在寬度方向上彎曲的超導(dǎo)體線材1是由 多條形成的，且多條超導(dǎo)體線材1沿著上述圓柱形狀物11的外周面，
25在寬度方向上以給定間隔進(jìn)行鄰接配置。給定間隔也稱為超導(dǎo)體線料1 之間的間隙長，正確的是指相鄰接的超導(dǎo)體薄膜4之間的距離。另外， 這里的間隙長(給定間隔)為超導(dǎo)體薄膜4的間隔的平均值。
圖5是說明本發(fā)明的超導(dǎo)體導(dǎo)體10的截面的圖。如圖5所示，在 作為良導(dǎo)體的例如直徑20mm的銅的圓柱形狀物11的外周面上，形成
30切痕6、并在寬度方向上彎曲的多條(在圖5中為6條，寬度為10mm)
ii超導(dǎo)體線材1沿著圓柱形狀物11的縱向，在其外周面上以大致等間隔
被平行配置。超導(dǎo)體線材1之間的間隙長為0.61mm。在本說明書中， 所謂間隙長(給定間隔)，就是如圖6所示的相鄰接的超導(dǎo)體線材1的 超導(dǎo)體薄膜4之間的距離，圓柱形狀物ll的直徑、基板2以及中間層
53的厚度能通過控制切痕6的寬度來進(jìn)行控制。在各超導(dǎo)體線材1中， 如圖2所示以等間隔形成2條切痕6。切痕6為周期性地出現(xiàn)切開部7、 殘存部8的虛線狀的切痕6。這樣形成了切痕6的超導(dǎo)體線材1分別以 0.61mm的間隙長在圓柱形狀物11的外周面上被并列配置。被彎曲的超 導(dǎo)體線材1的基板2，以圓柱形狀物11的外周面與基板2的面的一部
io 分相接觸的方式進(jìn)行配置。
本發(fā)明的超導(dǎo)體導(dǎo)體10的另一個方式為:該超導(dǎo)體導(dǎo)體10在超導(dǎo) 體線材l之間至少具備了 l個已細(xì)線化的其它超導(dǎo)體線材9。即，為了 使多條超導(dǎo)體線材1的給定間隔極小，除了形成切痕6的超導(dǎo)體線材1 之外，還準(zhǔn)備了在超導(dǎo)體線材1之間所配置的其它的已細(xì)線化的超導(dǎo)體
15線材9，來調(diào)整超導(dǎo)體線材l之間的間隙長。
圖7是表示本發(fā)明的其它的方式的超導(dǎo)體導(dǎo)體10的截面的圖。如 圖7所示，在作為良導(dǎo)體的例如直徑21mm的銅的圓柱形狀物11的外 周面上，在形成切痕6的寬度方向上進(jìn)行了彎曲的多條(在圖7中為6 條，寬度為10mm)超導(dǎo)體線材1,沿著圓柱形狀物11的縱向，在其外
20周面上被平行配置。在該方式中，為了將超導(dǎo)體線材1之間的間隙長設(shè) 為0.54mm，將寬度3.33mm的已細(xì)線化的其它超導(dǎo)體線材9插入到超 導(dǎo)體線材1之間。在該方式中，在各超導(dǎo)體線材1上，如圖2所示,也 以等間隔形成2條切痕6。切痕6,為周期性地出現(xiàn)切開部7、殘存部8 的虛線狀的切痕。
25 如此形成切痕6的超導(dǎo)體線材1，按照分別以0.54mm的間隙長在
圓柱形狀物11的外周面上進(jìn)行并列配置的方式，在剩下的間隙部分上 插入上述寬度3.33mm的已細(xì)線化的其它的超導(dǎo)體線材9來配置。在該 方式中，己彎曲的超導(dǎo)體線材1與其它的超導(dǎo)體線材9的基板2，也以 圓柱形狀物11的外周面與其整面相接觸的方式來配置。上述已細(xì)線化
30的其它的超導(dǎo)體線材9，參照圖1、圖2，說明了在基板2上至少依次形
12成超導(dǎo)體薄膜4、穩(wěn)定性膜5，且具備與形成切痕6的超導(dǎo)體線材1相
同的超導(dǎo)體構(gòu)造。這樣以成為給定的間隙長的方式，使用已細(xì)線化的其
它的超導(dǎo)體線材9，就能進(jìn)行調(diào)整。詳細(xì)內(nèi)容通過實施例在后面敘述。 圖8是說明本發(fā)明的超導(dǎo)體電纜的圖。超導(dǎo)體電纜20是在金屬制 5的(例如銅制的)圓柱形狀物11的周圍螺旋狀地纏繞超導(dǎo)體線材1， 在其上是電絕緣層21 (材質(zhì)為紙或者半合成紙)，接著是將由保護(hù)層 22 (例如，由導(dǎo)電性的紙或者銅的編織線組成)形成的電纜芯線(cable core)放入有可繞性的金屬制的(例如，不銹鋼制的或者鋁制的)雙層 絕熱管中、即由在內(nèi)管23與外管25、以及在內(nèi)管23與外管25之間配
io置的絕熱材料24形成的雙層絕熱管中。
圖9是表示本發(fā)明的超導(dǎo)體電纜(3相)的構(gòu)造的一個例子的圖。 如圖9所示，超導(dǎo)體電纜20的構(gòu)造是在金屬制的(例如銅制的)圓柱 形狀物11的周圍螺旋狀地纏繞超導(dǎo)體線材1，在其上是電絕緣層21 (材 質(zhì)為紙或者半合成紙)，接著是超導(dǎo)體屏蔽層26，再其上是將形成保
15護(hù)層22 (例如，由導(dǎo)電性的紙或者銅的編織線組成)形成的電纜芯線 放入有可繞性的金屬制的(例如，不銹鋼制的或者鋁制的)雙層絕熱管 中。雙層絕熱管由內(nèi)管23與外管25、以及在內(nèi)管23與外管25之間配 置的絕熱材料24形成。另外，也可以在該雙層絕熱管的外側(cè)再設(shè)置防 蝕層。在這里，并不特別限定形成超導(dǎo)體保護(hù)層26的導(dǎo)體，但希望優(yōu)
20選使用與超導(dǎo)體線材1相同的超導(dǎo)體線材。在圖8中沒有超導(dǎo)體屏蔽層， 但希望與圖9相同地具有超導(dǎo)體屏蔽層26。通過具有超導(dǎo)體屏蔽層26， 就能形成泄漏磁場非常小的超導(dǎo)體電纜20。
以下，通過實施例以及比較例更加詳細(xì)地說明本發(fā)明的超導(dǎo)體線材 以及超導(dǎo)體導(dǎo)體。
25 本發(fā)明的超導(dǎo)體線材1，例如10mm寬度的超導(dǎo)體帶，并不是完全
地切開，如圖2所示通過虛線狀地形成切痕來設(shè)置切開部和殘存部。如 此加工的超導(dǎo)體線材1在寬度方向上能彎曲。切痕6能通過例如激光的 ON/OFF以及在旋轉(zhuǎn)刀的一部分上設(shè)置沒有刃的部分來形成。因為這樣， 超導(dǎo)體線材1沒有被切開，因此送出與巻入的線軸(spool)可以是1
30比1 。
13如果將這樣的超導(dǎo)體線材1如圖5所示纏繞在圓柱形狀物11上的 話，由圓柱形狀物11與超導(dǎo)體線材1形成的超導(dǎo)體導(dǎo)體10的截面就成 為接近圓形的形狀，能減小超導(dǎo)體線材1的垂直磁場的影響。在這里，
圖10表示理想的RE系的超導(dǎo)體的形狀。另外，交流損失根據(jù)在1條 5超導(dǎo)體線材1上形成的切痕6的數(shù)量而降低。目卩，所形成的切痕6的數(shù) 量越多，交流損失越低。
另外，由于超導(dǎo)體導(dǎo)體10的截面形狀接近圓形，因此超導(dǎo)體線材 1之間的間隙長也變小。在使用了現(xiàn)有的超導(dǎo)體線材時，如圖19所示 超導(dǎo)體線材100之間的間隙長為1.44mm，但如果使用形成了本發(fā)明的
io 切痕6的超導(dǎo)體線材1的話，就能使超導(dǎo)體線材1之間的間隙長減少到 0.61mm。在本發(fā)明中的圓柱形狀物11的周圍纏繞超導(dǎo)體線材1所需要 的設(shè)備，與沒有形成切痕6的現(xiàn)有的超導(dǎo)體線材100的情況所使用的設(shè) 備完全相同，超導(dǎo)體線材1之間的間隙長也能簡單地決定。
因為超導(dǎo)體線材1之間的間隙的大小在不足2mm時會產(chǎn)生降低交
15流損失的效果，因此優(yōu)選不足2mm。為了降低交流損失，超導(dǎo)體線材l 之間的間隙長越小越好，間隙長也可以成為Omm。例如，在0.5mm的 間隙長時，相對于間隙長無限大時，能大約將交流損失降低至1/2，在 O.lmm的間隙長時，相對于間隙長無限大時，能期待大約將交流損失降 低至1/10。
20 另外，在上述超導(dǎo)體線材l中形成的寬度方向的切痕6的數(shù)量越多，
對交流損失的降低越有效。但是，因為如果如上所述的切痕6的寬度方 向的間隔低于lmm的話，Ic (臨界電流)就會急劇下降，因此切痕6 的數(shù)量的上限是基于線材寬度。例如如果寬度為lOmm的線材，切痕6 的數(shù)量的上限就為9。再有，通過將超導(dǎo)體線材l之間的間隙長變小，
25根據(jù)切痕6與間隙長的相乘效果，就能極大地降低交流損失。
以下，通過模型試制和理論，對于本發(fā)明的超導(dǎo)體線材1的交流損 失的效果進(jìn)行了確認(rèn)。
作為理論模型，使用了如圖ll所示的Norris的strip模型。在圖9 中，各模型的間隙長為有限長，但在Norris的strip模型的計算上，間
30隙長為無限大，可以忽視基于鄰接的超導(dǎo)體線材之間的影響。圖12表示它們的交流損失。在圖12中，縱軸表示以臨界電流(IC)的平方進(jìn) 行了標(biāo)準(zhǔn)化的通電損失，橫軸表示以臨界電流(IC)進(jìn)行了標(biāo)準(zhǔn)化的通 電電流(It)。為了使圖12的橫軸與縱軸失去對Ic (臨界電流)的依賴 性，對其分別進(jìn)行了標(biāo)準(zhǔn)化。橫軸將通電電流(Arms)的峰值除以Ic， 5縱軸除以Ic的平方。這是為了將理論模型的交流損失除以Ic的平方。 根據(jù)圖12，對于交流損失，與1 strip相比，6 strip為1/6， 18strip 為1/18。但是，最終的圓柱形的理論式，如果用mono-block model來提 供，并假設(shè)直徑20mm、厚度l微米的超導(dǎo)體的圓柱模型，則為6 strip 的大約1/1000。這種背離是因為Norris的strip模型將帶間的間隙長設(shè) io 為無限大。
為了與上述理論進(jìn)行比較，實際制作了模型。 作為超導(dǎo)體線材1使用了 6條10mm寬的超導(dǎo)體線材1，分別如下 所示制作了模型1到模型5。另外，在這里模型1為現(xiàn)有例，模型2為 比較例，模型3 5為本發(fā)明的實施例。 15 模型1 ，如圖13所示，為將未形成切痕6的現(xiàn)有的超導(dǎo)體線材100，
沿著直徑20mm的圓柱形狀物110的長軸，在外周面上以等間隔配置的 模型。這時的超導(dǎo)體線材1之間的間隙長為1.44mm。
模型2將各超導(dǎo)體線材100，通過2道的激光處理，完全切開進(jìn)行 3分割。其結(jié)果，得到共計18條的切開了的超導(dǎo)體線材101。如圖14 20所示，將這些己切開的超導(dǎo)體線材101沿著直徑25mm的圓柱形狀物 U0的長軸，在外周面上以等間隔進(jìn)行了配置。這時的已切開的超導(dǎo)體 線材101之間的間隙長為1.09mm。
模型3，對于各超導(dǎo)體線材1，形成了 2條虛線狀的切痕6。該切 痕6的形成，是使用YAG激光ON/OFF，并周期性地形成145mm長度 25 的切開部7和5mm的殘存部8來進(jìn)行的。這時的激光直徑為100微米。 將如此形成由切開部7和殘存部8構(gòu)成的切痕6的超導(dǎo)體線材1,如圖 15所示，沿著直徑21mm的圓柱形狀物ll的長軸，在外周面上以等間 隔進(jìn)行了配置。這時的超導(dǎo)體線材1之間的間隙長為1.13mm。
模型4，對于各超導(dǎo)體線材l，形成了2條虛線狀的切痕6。切痕6 30的形成與模型3相同。將如此形成切痕6的超導(dǎo)體線材1，如圖16所
15示，沿著直徑20mm的圓柱形狀物11的長軸，在外周面上以等間隔進(jìn) 行了配置。這時的超導(dǎo)體線材1之間的間隙長為0.61mm。
模型5，對于各超導(dǎo)體線材l，形成了2條虛線狀的切痕6。切痕6 的形成與模型3相同。將如此形成切痕6的超導(dǎo)體線材1，如圖17所 5示，沿著直徑19mm的圓柱形狀物11的長軸，在外周面上以等間隔進(jìn) 行了配置。這時的超導(dǎo)體線材1之間的間隙長為0.09mm。
圖18表示從模型1到5的特性。在圖18中，縱軸表示以臨界電流 (Ic)的平方進(jìn)行了標(biāo)準(zhǔn)化的通電損失，橫軸表示以臨界電流(Ic)進(jìn) 行了標(biāo)準(zhǔn)化的通電電流(It)。從圖18可知，超導(dǎo)體線材的間隙長越小， io標(biāo)準(zhǔn)化通電損失就越小。即，因為模型1到3的結(jié)果與分割的理論模型 非常一致，且模型2和模型3表示了幾乎相等的特性，因此表示了在超 導(dǎo)體線材上形成虛線狀的切痕6的情況與將超導(dǎo)體線材完全切開的情 況取得相同的效果。但是，因為在模型2中，18條超導(dǎo)體線材被完全 切開(也分別稱為巻軸(reel))，因此很難使切開的超導(dǎo)體線材101 15 之間的間隙長保持固定。
相對于此，模型3是使用了形成切痕6的超導(dǎo)體線材1的模型，因 為超導(dǎo)體線材1沒有完全被切幵，因此巻軸的數(shù)量為原先的超導(dǎo)體線材 的數(shù)量、即6條，能容易地進(jìn)行超導(dǎo)體線材l之間的間隙長的調(diào)整。 另外，模型3、 4、 5顯現(xiàn)了間隙長的效果(即，間隙越小，交流損 20失越低)，間隙長為0.61mm的模型4與間隙長為1.13mm的模型3相 比降低到2/3 1/2，間隙長為0.09mm的模型5與間隙長為1.13mm的 模型3相比降低到1/5 1/10。能確認(rèn)出模型5的交流損失最小。 再有，說明降低交流損失的方法。
一般來說，因為將超導(dǎo)體線材的寬度設(shè)定成固定值(這時為10mm)， 25 因此，超導(dǎo)體線材之間的間隙長(間隙的大小)取決于纏繞超導(dǎo)體線材 的圓柱形狀物11的直徑。例如，在間隙長為1.13mm的模型3和間隙 長為0.61mm的模型4中，交流損失有2/3 1/2左右的不同，但在模型 3中，因為不能再增加1條超導(dǎo)體線材，因此不能再減小間隙長，而無 法期待降低交流損失。 30 為了增加電流容量，將超導(dǎo)體線材在直徑方向上制作成多層，經(jīng)常
16發(fā)生如上所述纏繞超導(dǎo)體線材的直徑進(jìn)行變動的情況。在這里，在超導(dǎo) 體線材1上除了形成切痕6以外，還預(yù)先準(zhǔn)備了已完全切開的細(xì)線的超
導(dǎo)體線材9。當(dāng)然，該超導(dǎo)體線材9不是基于妨礙因素A而降低Ic的
線材。該完全切開能通過激光處理簡單地獲得。例如，通過激光將超導(dǎo)
5體線材1完全切開的話，就得到3條3.33mm寬度的超導(dǎo)體線材9。
在模型3中，若追加l條寬度3.33mm的超導(dǎo)體線材9的話，超導(dǎo) 體線材1彼此之間以及超導(dǎo)體線材1與另外的超導(dǎo)體線材9之間的間隙 長就變成0.54mm，能實現(xiàn)與間隙長為0.61mm的模型4同等的交流損 失的降低。
io 如上所述，圖7是表示在細(xì)線的超導(dǎo)體線材上形成切痕6的超導(dǎo)體
線材1之間插入了超導(dǎo)體線材9的狀態(tài)的圖。如圖7所示，在形成切痕 6的6條超導(dǎo)體線材1之間插入了 1條寬度3.33mm的另外的超導(dǎo)體線 材9。圖7所示的黑色的部分為新插入的寬度3.33mm的另外的超導(dǎo)體 線材9。通過插入該細(xì)線，能將超導(dǎo)體線材1、 9之間的間隙長變成
150.54mm。這樣，即使纏繞超導(dǎo)體線材的圓柱形狀物11的直徑變化了 ， 只要插入超導(dǎo)體線材9,使得超導(dǎo)體線材之間的間隙長變小，也能降低 交流損失。
再有，在螺旋纏繞超導(dǎo)體線材來制作導(dǎo)體時，不能簡單決定間隙長。 這是因為，即使基于螺旋間距所纏繞的線材數(shù)量也不同。通常，進(jìn)行這
20樣的螺旋纏繞，是為了對彎曲等提高機(jī)械強(qiáng)度。在這里，作為參考，與 圖14的模型2相同地在表1中表示將3.33mm寬度的已切開的超導(dǎo)體 線材101纏繞在圓柱形狀物110上時的間隙長與纏繞間距的關(guān)系。但是， 與模型2不同，圓柱形狀物110為20mm的模子。若將表1所示的螺旋 間距增大到200 300mm以上的話，則能纏繞的線材的條數(shù)與螺旋間距
25為無限大、即與不進(jìn)行螺旋纏繞時的條數(shù)相同，且關(guān)于間隙長也一樣與 不進(jìn)行螺旋纏繞時程度相同。相反，若將螺旋間距縮短的話，則能纏繞 的線材的條數(shù)減少，間隙長就會變寬。即使將本發(fā)明的超導(dǎo)體線材1對 圓柱形狀物一樣螺旋狀地進(jìn)行纏繞時，該傾向也相同。 表1
17模子直 徑(mm)20202020202020
線材寬 度Cmm)3.333.333.333.333.333.333.33
螺旋間 距(mm)100150200300400500
能纏繞 的線材 條數(shù)15171818181818
間隙長1.010.400.170.160.160.160.16
但是，從使電流容量增加的這一點而言， 一般是將超導(dǎo)體線材制作
成多層(參照圖9)。為此，在將超導(dǎo)體線材進(jìn)行螺旋纏繞時，通過調(diào) 整超導(dǎo)體線材的各層的電感，來決定螺旋間距。通過電感的調(diào)整，間隙 長不能唯一確定，但為了降低交流損失，盡可能地減小間隙長是很有效 的。
但是，如圖14所示，在使用了切開的超導(dǎo)體線材101螺旋纏繞的 超導(dǎo)體電纜中，如果將間隙長設(shè)為最小限的話，所切開的超導(dǎo)體線材 101之間會相互碰撞，使超導(dǎo)體線材101發(fā)生形變，有可能會喪失超導(dǎo) 體性能，或者，線材之間發(fā)生碰撞，有可能使線材重疊在一起。但是，
io通過使用圖5所示的本發(fā)明的超導(dǎo)體線材1，即使基于切開部7鄰接的 切開的超導(dǎo)體線材之間發(fā)生了碰撞，因為那只是超導(dǎo)體線材1的基板2， 超導(dǎo)體薄膜4沒有發(fā)生直接的變形，因此不會喪失超導(dǎo)體線材l自身的 超導(dǎo)體性能。另外，因為本發(fā)明的超導(dǎo)體線材1是一體化狀態(tài)的線材， 因此超導(dǎo)體線材之間的重疊的可能性幾乎沒有，但在間隙長不足
15 0.09mm時，將超導(dǎo)體線材1在螺旋狀態(tài)下纏繞時，相鄰接的超導(dǎo)體線 材l之間有可能發(fā)生碰撞，有超導(dǎo)體特性惡化的可能性。另外，作為間 隙長，如實施例所示，只要具有0.09 1.13mm的給定間隔，就能進(jìn)一 步降低交流損失。
在如圖16所示的直徑20mm的導(dǎo)體(圓柱形狀物11)上以300mm
18間距螺旋纏繞了 6條線材時，間隙長與對圓柱形狀物11沒有螺旋狀地 纏繞時大致相同。如圖8所示，即使將在導(dǎo)體(圓柱形狀物11)上螺
旋纏繞了本發(fā)明的超導(dǎo)體線材1的超導(dǎo)體電纜20的彎曲直徑設(shè)為lm， 臨界電流也未見惡化，因此能確認(rèn)，作為實用的超導(dǎo)體電纜具有充分的
5性能。
另外，在超導(dǎo)體線材1上形成切痕6的上述的加工處理，對超導(dǎo)體 薄膜4的厚度為0.1 5|im左右的薄膜超導(dǎo)體線材是有效的。如Bi系銀 包套超導(dǎo)體線材那樣，對于具有多條細(xì)絲的超導(dǎo)體線材而言，作為降低 交流損失，不能說是有效的。Bi系銀包套超導(dǎo)體線材，通過PIT(Powder
io In Tube)法，將超導(dǎo)體細(xì)絲(filament)放到多條包套材中，通過壓制 得到。根據(jù)PIT法得到的個別的超導(dǎo)體細(xì)絲的厚度為10pm左右，但因 為是與其他的超導(dǎo)體細(xì)絲電磁結(jié)合在一起的狀態(tài)，因此大致被看作為一 體。為此，如果以作為超導(dǎo)體的領(lǐng)域整體來考慮的話，作為超導(dǎo)體層的 厚度為0.1 0.2mm左右，若與薄膜超導(dǎo)體線材相比的話，則交流損失
15 變高。因此，即使如本發(fā)明所述在Bi系銀包套超導(dǎo)體線材中形成了切 痕，也不會導(dǎo)致交流損失的降低。另外，在Bi系銀包套超導(dǎo)體線材中， 若形成切痕的話，就會使已疊層的超導(dǎo)體細(xì)絲由于切痕而產(chǎn)生損傷，而 極大降低Ic。
同樣，在Bi系銀包套超導(dǎo)體線材的情況下，無法得到如下效果 20即使在超導(dǎo)體細(xì)絲部分有缺陷，細(xì)絲構(gòu)造為多層構(gòu)造，且即使這樣在切 痕上沒有殘存部，也能在厚度方向上進(jìn)行分流，并通過應(yīng)用本發(fā)明的切 痕，來避免缺陷部分的性能降低。
另外，作為本發(fā)明向薄膜系超導(dǎo)體線材的應(yīng)用，對于在其上面、下 面的兩面、或在任何一面上，進(jìn)一步形成了銅等的良導(dǎo)體的超導(dǎo)體線材
25 也是有效的。
如上所述，根據(jù)本發(fā)明，因為在基板上，將依次形成了由絕緣材料 或者電阻值高的材料構(gòu)成的中間層、超導(dǎo)體薄膜、穩(wěn)定性膜的超導(dǎo)體線 材，沿著其縱向形成相互平行的多條切痕，以便能避免在上述超導(dǎo)體薄 膜內(nèi)存在的妨礙因素，在切痕中，沿著圓柱形的外周面，形成能在寬度
30 方向上彎曲的超導(dǎo)體線材，因此其自身磁場為只沿著外周面的方向成分，能使交流損失急劇地降低。其結(jié)果，是基于RE系超導(dǎo)體線材的理 想的電纜，能接近無間隙配置RE系超導(dǎo)體線材的構(gòu)造。
本發(fā)明的超導(dǎo)體線材，基于超導(dǎo)體導(dǎo)體以及超導(dǎo)體電纜，通過加工 超導(dǎo)體線材，不會使制造時的設(shè)備過大，間隙長也能簡單地決定，能夠
5得到與己細(xì)線化時相同的效果。
根據(jù)本發(fā)明，因為將超導(dǎo)體線材沿著其縱向，形成了特定的尺寸(切 開部的長度、殘存部的長度、切痕的寬度方向的間隔)的、相互平行的 多條的切痕，且因為通過切痕的殘存部，使在該超導(dǎo)體線材中流動的電 流向妨礙因素部的兩側(cè)分流流動，以避免在制造時產(chǎn)生的不可避免的妨
10礙因素，因此能基本避免Ic (臨界電流)的降低。
20
權(quán)利要求
1.一種超導(dǎo)體線材，其在具有給定寬度以及給定長度的基板上，依次形成由絕緣材料或者電阻值高的材料構(gòu)成的中間層、超導(dǎo)體薄膜、穩(wěn)定性膜，具備沿著該超導(dǎo)體線材的縱向形成的、相互平行的多條切痕，以使能避免在上述超導(dǎo)體薄膜內(nèi)存在的妨礙因素。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的超導(dǎo)體線材，其特征在于， 上述切痕是由以在上述超導(dǎo)體薄膜上流動的電流在上述妨礙因素之前進(jìn)行分流的方式形成了切縫的切開部、和以通過上述妨礙因素之后 10 進(jìn)行合流的方式而未形成切縫的殘存部所構(gòu)成，在縱向上周期性地形成 上述殘存部和上述切開部。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的超導(dǎo)體線材，其特征在于， 上述超導(dǎo)體薄膜是由RE系超導(dǎo)體材料形成的，在寬度方向上以等間隔從lmm到2mm的范圍內(nèi)形成多條上述切痕。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的超導(dǎo)體線材，其特征在于，上述切開部的長度為從100mm到200mm的范圍內(nèi)，以及上述殘存 部的長度為從2mm到5mm的范圍內(nèi)。
5. 根據(jù)權(quán)利要求2至4中的任一項所述的超導(dǎo)體線材，其特征在 于，在上述多條切痕中，上述殘存部是在該超導(dǎo)體線材的寬度方向上以在相同位置上相鄰接的方式而形成的。
6. 根據(jù)權(quán)利要求1至5中的任一項所述的超導(dǎo)體線材，其特征在 于，在上述超導(dǎo)體線材的上面、下面的任何一個面、或者兩個面上形成 良導(dǎo)體，并在上述良導(dǎo)體上也形成上述多條切痕。
7. —種超導(dǎo)體導(dǎo)體，將權(quán)利要求1至6中的任一項所述的上述超導(dǎo)體線材，在上述切痕上，在寬度方向上被彎曲，并沿著圓柱形狀物的外周面進(jìn)行配置。
8. —種超導(dǎo)體導(dǎo)體，將權(quán)利要求1至6中的任一項所述的上述超導(dǎo)體線材，在上述切痕 上，在寬度方向上被彎曲，并沿著圓柱形狀物的外周面進(jìn)行多條配置， 30相鄰接的上述超導(dǎo)體線材，在上述圓柱形狀物的圓周方向上具有給定間隔。
9. 根據(jù)權(quán)利要求8所述的超導(dǎo)體導(dǎo)體，其特征在于， 在上述超導(dǎo)體線材之間，至少具備1條以與上述切痕的寬度方向的間隔相同的寬度進(jìn)行了細(xì)線化的另外的超導(dǎo)體線材。
10. —種超導(dǎo)體電纜，在權(quán)利要求8或9所述的上述超導(dǎo)體導(dǎo)體的外周，具有電絕緣層、 保護(hù)層以及絕熱管。
全文摘要
本發(fā)明提供一種能避免由于在制造時產(chǎn)生的不可避免的妨礙因素而引起的性能降低、且交流損失低的、加工而成的超導(dǎo)體線材、超導(dǎo)體導(dǎo)體及超導(dǎo)體電纜。該超導(dǎo)體線材為依次形成由絕緣材料或者電阻值高的材料構(gòu)成的中間層、超導(dǎo)體薄膜、穩(wěn)定性膜的超導(dǎo)體線材，具備沿著上述超導(dǎo)體線材的縱向形成的、避免所包含妨礙因素的性能降低的、相互平行的多條切痕，且為在上述切痕處可向?qū)挾确较驈澢某瑢?dǎo)體線材。
文檔編號H01B12/06GK101494104SQ200910001900
公開日2009年7月29日 申請日期2009年1月14日 優(yōu)先權(quán)日2008年1月23日
發(fā)明者八木正史, 向山晉一, 和泉輝郎, 鹽原融, 雨宮尚之 申請人:古河電氣工業(yè)株式會社;財團(tuán)法人國際超電導(dǎo)產(chǎn)業(yè)技術(shù)研究中心;國立大學(xué)法人橫濱國立大學(xué)