專利名稱：感應(yīng)濾波整流變壓器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及一種供電整流變壓器，特別是涉及一種兼有整流、換流與 補(bǔ)償、濾波功能的感應(yīng)濾波整流變壓器。
背景技術(shù)：
現(xiàn)代電力系統(tǒng)非線性負(fù)荷比重逐步增多，較突出的是整流負(fù)荷和電弧爐負(fù) 荷，后者包括交流或直流煉鋼，無論哪種煉鋼，其電流脈動(dòng)如同整流供電一樣, 也是間隙性導(dǎo)通和開斷，迫使供電網(wǎng)的電流波形發(fā)生畸變，除工頻基波外，還 有多種高次諧波含量，諧波電流從變壓器輸出側(cè)注入，形成諧波電流源，經(jīng)供 電變壓器繞組向原方系統(tǒng)電網(wǎng)流竄，對通過回路及相鄰設(shè)備帶來多方面的不良影響。傳統(tǒng)的治理諧波的方法是無源濾波，常用CL元件構(gòu)成的濾波器，把后者 接在電源母線上，利用調(diào)諧方法降低其阻抗值，使之對注入的n次諧波電流予 以分流，如濾波支路的等值阻抗Z^L-Xc/n，則在該次諧波頻率下，其感抗與 串接的容抗相抵消，并聯(lián)支路的零阻抗把該次諧波電流全吸引分流掉，濾波效 果最好。但為避免諧振過電壓和諧波放大，實(shí)際選用的XL-KsXc/n2， Ks為大于 1的安全系數(shù)，通常要求該系數(shù)取值不宜太小，這樣便明顯削弱了濾波效果。有 源濾波器是以電力電子元器件組成的換流裝置，將備有的直流源提供的直流按 跟蹤檢測與自動(dòng)控制方式，實(shí)時(shí)逆變?yōu)橄嗤诨儾ㄐ蔚较蛳喾吹难a(bǔ)償電流。 該技術(shù)在工業(yè)發(fā)達(dá)國家早有應(yīng)用，但其技術(shù)實(shí)施難度大，配套設(shè)備復(fù)雜，成本 費(fèi)用高，至今未能得到廣泛應(yīng)用。實(shí)用新型內(nèi)容本實(shí)用新型的目的在于克服現(xiàn)有技術(shù)存在的上述缺陷，提供一種既能避免無 源濾波器發(fā)生諧振過電壓和諧波放大，又能達(dá)到有源濾波器對畸變電流作出實(shí) 時(shí)補(bǔ)償與消除而無需備有諧波發(fā)生源與復(fù)雜控制設(shè)備的感應(yīng)濾波整流變壓器。本實(shí)用新型所采用的技術(shù)方案是其包括原方繞組和副方輸出繞組，其 特征在于，副方還設(shè)有對諧波即時(shí)清除的屏蔽繞組，所述原方繞組和副方輸出
繞組及屏蔽繞組在鐵芯圓柱體上同心布置，輸出繞組套裝在鐵芯圓柱體的內(nèi)層， 原方繞組布置在鐵芯圓柱體的最外層，屏蔽繞組排列在原方繞組和輸出繞組之間的中間層；所述屏蔽繞組與輸出繞組串接，與容感調(diào)諧支路相連接。所述屏蔽繞組布置在原方繞組和輸出繞組之間，目的在于加強(qiáng)屏蔽繞組與輸 出繞組的磁路耦合，并加大內(nèi)層輸出繞組與外層原方繞組之間的距離，削弱輸 出繞組與原方繞組的聯(lián)系，使屏蔽繞組的等值阻抗為零，以利實(shí)現(xiàn)感應(yīng)濾波與 諧波屏蔽的作用效果。濾波的技術(shù)性能主要決定于屏蔽繞組，也與容感支路的阻抗調(diào)諧匹配相關(guān)。 本實(shí)用新型工作原理設(shè)濾除諧波次數(shù)為n，在對應(yīng)的n倍頻率下， nXL-Xc/n=0，該零阻抗支路使屏蔽繞組形成短路，在輸出繞組含有諧波電流時(shí)， 其磁耦作用使屏蔽繞組感生反向電流，而該電流環(huán)路的內(nèi)接繞組與外接支路的 阻抗均為零，通過電流無降壓，因而無需相應(yīng)的電勢來維持，則該兩繞組的磁 勢相反迫使諧波磁通全抵消，故無剩余諧波磁通穿鏈外層的同相原方繞組，實(shí) 現(xiàn)了對原方繞組的諧波屏蔽亦即磁耦的解耦作用，使諧波電流不能越過氣隙竄 到原方電網(wǎng)。本實(shí)用新型是利用供電變壓器繞組的安匝平衡關(guān)系實(shí)現(xiàn)濾波，故稱為感應(yīng) 濾波，配合零阻抗電路的設(shè)計(jì)與應(yīng)用，可把變壓、換流與濾波的電磁關(guān)系全面 協(xié)調(diào)起來，改善了產(chǎn)品性能，促進(jìn)了多功能集成。本實(shí)用新型與現(xiàn)有技術(shù)相比，具有以下優(yōu)點(diǎn)(1)本實(shí)用新型是抓住諧波源頭進(jìn)行治理，在靠近整流變壓器的閥側(cè)和諧 波電流入口處，利用副方引出套管連接的容感支路對諧波頻率構(gòu)成的低阻抗作 用，疏導(dǎo)諧波電流就近返回負(fù)荷，而輸出繞組通過諧波電流產(chǎn)生的諧波磁通， 又隨即被屏蔽繞組感生的反向磁通所抵消，阻止了諧波電流向原繞組傳送。這 相當(dāng)于在諧波注入處設(shè)置了一座屏障，從源頭對諧波進(jìn)行堵截，但對基波電流 可照常通過。(2)本實(shí)用新型開發(fā)了變壓器的潛能，利用了變壓器安匝平衡具有的濾 波作用。雖抽頭引出連接的C一L元件與無源濾波的支路相似，但該電路的電流 和電壓受到抽頭兩端耦合繞組的電磁關(guān)系的制約，沒有諧振過電壓和諧波放大
的顧慮，故可選用Xl=Xc/ii2，而不必避開諧振點(diǎn)，取得無源濾波達(dá)不到的濾波 效果。本實(shí)用新型還利用屏蔽繞組的等值阻抗為零的條件，在感生電流通過環(huán) 路時(shí)無壓降，無需諧波磁通產(chǎn)生的電勢來維持，使串聯(lián)繞組產(chǎn)生的諧波磁通全 部被屏蔽繞組感生的反向磁通所抵消，后者相似于有源濾波的諧波補(bǔ)償作用， 它是利用耦合繞組的磁耦感應(yīng)來完成，無需有源濾波的諧波發(fā)生源和控制系統(tǒng) 來實(shí)現(xiàn)，取得同樣效果，其技術(shù)難度和成本費(fèi)用低廉得多。(3) 本實(shí)用新型是在治理電網(wǎng)諧波的同時(shí)，也制止了諧波在變壓器繞組中 的傳送，使諧波對變壓器的損害大為縮小，從而改善了整流變換的總體效益。 正常工頻電壓下，補(bǔ)償支路的容抗Xc較感抗XL大得多，對負(fù)荷無功起著補(bǔ)償 作用。把無功補(bǔ)償安排在引出抽頭的低壓側(cè)，這不僅降低了補(bǔ)償裝置及其開關(guān) 設(shè)備的電壓等級，減少了通過變壓器繞組的電流數(shù)值，并避免了網(wǎng)側(cè)接入補(bǔ)償 要防止容性回路與電網(wǎng)感抗可能發(fā)生諧振的不安全影響，如整流變壓器的副方 繞組沒有中問抽頭引接無功補(bǔ)償和濾波設(shè)備時(shí)，便要在原方網(wǎng)側(cè)高壓母線上安 裝無源或有源濾波器，不論其濾波效果如何，負(fù)荷電流引起的無功和諧波分量 都要通過該變壓器進(jìn)入高壓母線，便要在繞組和鐵芯中增加附加損耗發(fā)熱與噪 音振動(dòng)，導(dǎo)致材料和成本增大，相對比較，本實(shí)用新型排除了這些不良成分帶 來的有害影響。這對電網(wǎng)安全與補(bǔ)償設(shè)備的自身安全都大有好處。(4) 在多相整流器中，本實(shí)用新型彌補(bǔ)了單純增加脈動(dòng)數(shù)P的不足之處。 增加整流器的脈動(dòng)數(shù)P，是削弱諧波的重要方法之一，隨P值的增大，特征諧波 最大的諧波次數(shù)隨之增大，諧波電流含量的相對值則與此成反比減小，這樣做 要增加換流器的數(shù)量及其控制的復(fù)雜性，還要調(diào)整變壓器副方的接線組合及其 鄰相間的位移角度,這不僅要增大材料的消耗和成本費(fèi)，而且很難做到全面消 除諧波電流的效果，特別是存在的非特征諧波，是不能靠增大P值所能治理的。 相對比較，本實(shí)用新型無上述缺點(diǎn)，這不僅改善了濾波效果，也帶來經(jīng)濟(jì)節(jié)約, 在技術(shù)上更勝一籌。(5) 化工與冶金行業(yè)的整流電解，以及鋼鐵企業(yè)的電弧爐煉鋼，給這類負(fù) 荷供電的整流變壓器，通常輸出側(cè)的電壓較低(不到800伏)，而其電流值卻甚 高(超過千安培)，不便在鄰近閥側(cè)對諧波電流作治理，常用接在髙壓線上的無
源濾波器，經(jīng)調(diào)諧低阻抗使之分流。為防諧振過電壓和諧波放大，濾波器的調(diào) 諧阻抗要避開零阻抗，濾波的剩余電流常較大，如諧波電流就近竄入到旋轉(zhuǎn)電 流成回路，在定子三相形成高速的旋轉(zhuǎn)磁場，以高于同步轉(zhuǎn)速數(shù)倍的轉(zhuǎn)速割切 轉(zhuǎn)子，在轉(zhuǎn)子鐵芯表面便要感應(yīng)高頻電勢的附加電流，引起附加發(fā)熱和振動(dòng)與 噪音，在經(jīng)濟(jì)和安全上帶來不必要的損失。采用本專利產(chǎn)品作整流變壓器，在 靠近閥側(cè)裝設(shè)有屏蔽繞組，借耦合繞組的電磁感應(yīng)強(qiáng)化對諧波的清除與修補(bǔ)作 用，不僅有利于整流變壓器自身的節(jié)能降耗，并對相鄰電網(wǎng)及其用電設(shè)備安全 也很有必要。


圖1為本實(shí)用新型之單相感應(yīng)濾波整流變壓器實(shí)施例原理接線圖； 圖2為圖1所示的實(shí)施例的三繞組同心布置示意圖； 圖3為圖1所示的實(shí)施例的單相等值電路圖；圖4為本實(shí)用新型之三相六脈動(dòng)感應(yīng)濾波整流變壓器實(shí)施例的原理接線圖； 圖5為圖4所示的實(shí)施例三相延邊接線電壓相量圖；圖6為本實(shí)用新型的六相十二脈動(dòng)感應(yīng)濾波整流變壓器實(shí)施例的原理接線圖；圖7為本實(shí)用新型的三相三繞組感應(yīng)濾波整流變壓器實(shí)施例原理接線圖。
具體實(shí)施方式
以下結(jié)合附圖積及實(shí)施例對本實(shí)用新型作進(jìn)一步說明。 實(shí)施例1:如圖l-3所示，本實(shí)施例為單相感應(yīng)濾波整流變壓器，包括原方繞組l、副 方繞組和鐵芯圓柱體4,在副方繞組的中間引出自耦抽頭而將該副方繞組分成屏 蔽繞組2和輸出繞組3,原方繞組1和屏蔽繞組2及輸出繞組3共同布置在鐵芯 圓柱體4上，副方輸出繞組3布置在靠近鐵芯圓柱體4的內(nèi)層，原方繞組l排 列在最外層，副方屏蔽繞組2布置在副方輸出繞組3和原方繞組1之間，副方 屏蔽繞組2的兩端與外接容感調(diào)諧支路7相接，原方繞組1的兩端與電網(wǎng)電源 相連，供電負(fù)荷5與串聯(lián)的副方屏蔽繞組2和輸出繞組3并聯(lián)。
本實(shí)施例可為單相的整流負(fù)荷或電弧爐負(fù)荷供電，也可為電氣化鐵路的單相牽引變壓器或兩臺(tái)單相變壓器組合為V形接線的牽引變壓器應(yīng)用，還有其他的特種單相負(fù)荷(包括建筑工地起吊、電焊、索道與大型商場的集中空調(diào)等)，后 者的輸出側(cè)雖不直接與換流器相連接，但供電的負(fù)荷性質(zhì)類似，可利用副方繞 組中間引出抽頭改善無功補(bǔ)償和濾波。按兩繞組間的分別短路測知的短路阻抗并換算成同一電壓的等值阻抗Z12、 Z13、 Z23,圖3中的各等值阻抗可按下式求 得Z「0.5(Z12+ZirZ23)Z2=0.5(Z12+Z13-Z13)Z3=0.5(Z12+Z2rZ12) 兩繞組間的短路阻抗與兩者中間的距離成正比，則Z》Z13、和Z23分別與 其下標(biāo)繞組間的幅向距離a,2、 a23和an成比例，由圖2看出，a12+a23=ai3，則中 間繞組Z2=0.5(Z12+Z2rZ13)，應(yīng)與312+&23-313成比例，按對應(yīng)的距離關(guān)系式，不難 得知Z2=0，故同心布置三繞組的中間繞組等值阻抗必定為零。這樣，處于外層 與內(nèi)層之間的中間層繞組便適宜作屏蔽繞組。圖3中的In為通過輸出繞組3含 有的諧波電流，IF為屏蔽繞組感生的反向?yàn)V波電流。Zp為容感調(diào)諧支路在濾波 頻率下的濾波阻抗，設(shè)繞組2與3的匝數(shù)分別為W2、 W3，按耦合繞組電磁感應(yīng)的安匝平衡原理，IpW2應(yīng)與InW3相等，則穿鏈該兩繞組的諧波磁鏈必大小相等而方向相反被迫抵消，不可能有多余諧波磁通穿鏈同心布置的原方繞組，雖閉 環(huán)電路有電流通過，但該回路的零阻抗無壓降，無需諧波電勢與諧波磁勢來維持，可對負(fù)荷電流中出現(xiàn)的諧波電流In隨即予以清除，使副方繞組通過的電壓 與電流波形得到修補(bǔ)保持正弦形，避免了因In存在引起變壓器銅鐵損耗的增大, 特別是對原方電網(wǎng)起到諧波屏蔽隔離作用。圖中Zs代表系統(tǒng)的等值阻抗，該支路Z汴Zs與Z2并聯(lián)，因ZfO,故原方繞組與系統(tǒng)電網(wǎng)不可能對諧波電流起分流作用，這進(jìn)一步顯示Z2-0的重要性。在諧波電流中，以低次諧波的含量相對較大，按特征諧波考慮，本屏蔽諧波的n值，可取3與5。 實(shí)施例2
參照圖4和圖5，本實(shí)施例為三相感應(yīng)濾波整流變壓器，原方繞組可為星形 或三角形(圖中未畫出)，副方繞組采用延邊接線具有中間引出抽頭的延邊三角 形，如圖4所示，延邊端點(diǎn)u、 v、 w分別與位于閥側(cè)的三相整流設(shè)備6連接， 構(gòu)成六脈動(dòng)的整流輸出并與供電負(fù)荷5相連；延邊三角形的中間引出抽頭a、 b、 c分別與容感調(diào)諧支路7相接，其三角形的相繞組相當(dāng)于實(shí)施例1自耦變壓器的 公共繞組2，在濾波中起著屏蔽作用，延邊繞組相當(dāng)于實(shí)施例l自耦變壓器的串 聯(lián)繞組3;同一相的延邊繞組、三角形的相繞組與的原方繞組在鐵芯圓柱體上同 心布置。通過諧波電流產(chǎn)生磁通，與實(shí)施例1的單相感應(yīng)濾波整流變壓器相似， 要被同相屏蔽繞組感生的反向磁通所抵消。延邊繞組相電壓Ue與同相的三角形 的相繞組相電壓Ud之和、鄰相延邊繞組相電壓Ue和延邊繞組輸出的相電壓U2 構(gòu)成的相量三角形關(guān)系如圖5所示，其中9為相對延邊繞組產(chǎn)生的相位移角度。 對應(yīng)圖4與圖5的幾何關(guān)系，由正弦定理可得Ue/sin 9 =( Ue +Ud)/sin(60。 一 0 )= U2/sinl20° Ue/U2=2sin9/V3上式代表延邊繞組相電壓Ue與延邊繞組輸出相電壓U2及其位移角9的相 應(yīng)關(guān)系，據(jù)此可用以協(xié)調(diào)與相關(guān)接線的相位，屏蔽諧波的n值可選5與7。 實(shí)施例3參照圖6，本實(shí)施例為由副方兩個(gè)延邊三角形組成的6相12脈波的感應(yīng)濾 波整流變壓器。副方繞組的兩組三相輸出分別與各自的三相整流設(shè)備6連接， 并與供電負(fù)荷5相連，兩個(gè)整流設(shè)備6含有可形成12個(gè)脈動(dòng)的晶閘管，相間電 位差為30° ，兩個(gè)延邊三角形繞組中引出的三相抽頭，與外加的容感調(diào)諧支路 7相連；原有整流變壓器按傳統(tǒng)接線常將補(bǔ)償和濾波設(shè)備裝在網(wǎng)側(cè)高壓母線上， 本實(shí)用新型把容感調(diào)諧支路7從網(wǎng)側(cè)移到靠近闊側(cè)，以使進(jìn)入變壓器繞組的無 功和諧波電流可立即得到補(bǔ)償和清除。12脈動(dòng)相位移e的確定12動(dòng)脈相的相間電位差360° /12=30° ;為此，應(yīng)使副方繞組的一個(gè)延邊三角形的延邊繞組輸出的相電壓U2，相對延邊繞組相電壓Ue與三角形的相繞組相電壓Ud之和產(chǎn)生的相位前移，另一個(gè)延邊三角形的延邊 繞組輸出的相電壓U2相對延邊繞組相電壓Ue與三角形相繞組相電壓Ud之和產(chǎn)
生的相位后移，而前移和后移的相位角9均為15° ,按上述關(guān)系知，取9=15° ， 則取得Ue/U產(chǎn)sin15。 /sinl20。 =0.2989， Ud/U2=0.5176， (Ue+Ud) /U2=sin (60° —15° ) /sinl20。 =0.8165，故保持延邊繞組與三角形繞組的匝比為 lVUd=0.2989/0.5176=0.5775，取得相位移為15° ，但要注意角度前移與后移的區(qū) 別，以使兩者間相位差值為30° ，才能取得副方以星形和三角形接線構(gòu)成的12 相脈動(dòng)的同樣的整流效果。副方繞組引出的中間抽頭與外加的補(bǔ)償設(shè)備相連接， 有利于清除負(fù)荷電流中無功和諧波等有害成分對變壓器和電網(wǎng)系統(tǒng)的不良干 擾。如果整流輸出的電流大而電壓較高，可將圖5中的兩個(gè)整流橋改為串聯(lián)向 用戶供電。無論采用并聯(lián)還是串聯(lián)供電， 一個(gè)工頻周期的脈動(dòng)數(shù)均為12。對12 脈動(dòng)相的最大特征諧波次數(shù)按P土1計(jì)，故n值可取為11與13，可采用n產(chǎn)ll與 n2=13的兩個(gè)單調(diào)諧或包含兩個(gè)調(diào)諧功能的雙調(diào)諧組件來實(shí)現(xiàn)。 實(shí)施例4參照圖7，本實(shí)施例為三相三繞組感應(yīng)濾波整流變壓器，原方繞組1為星形 或三角形接線，副方繞組采用兩個(gè)三角形，其中三角形輸出繞組3'接低壓輸出 經(jīng)橋式整流電路6與供電負(fù)荷5相連，而三角形屏蔽繞組2'的三相出線與外接 的容感調(diào)諧支路7連通，后者構(gòu)成對諧波感應(yīng)的電流回路，起到消除諧波的屏 蔽作用。在化工與冶金行業(yè)的整流電解供電中，負(fù)荷的三相電壓較低(不到600 伏)，而其電流卻較高(超過千安培)，對應(yīng)一定的濾波容量安匝值，屏蔽繞組2 不便與輸出繞組相接，但在磁路上緊密耦合，以便在三角形輸出繞組3'通過電 流含有諧波分量時(shí)，屏蔽繞組2'中隨即感應(yīng)產(chǎn)生相應(yīng)的反方向諧波電流，迫使 諧波磁通相抵消，阻止了諧波電流越過氣隙向原方電網(wǎng)傳送，濾波效果與上述 的整流變壓器是一樣的，n值可取為5與7。這樣一來,不僅減少了諧波電流通 過變壓器繞組引起的損耗和噪音，也避免諧波竄入高壓電網(wǎng)造成的危害。
權(quán)利要求1、一種感應(yīng)濾波整流變壓器，包括原方繞組(1)和副方輸出繞組(3)，其特征在于，副方還設(shè)有對諧波即時(shí)清除的屏蔽繞組(2)，所述原方繞組(1)和副方輸出繞組(3)及屏蔽繞組(2)在鐵芯圓柱體(4)上同心布置，輸出繞組(3)套裝在鐵芯圓柱體(4)的內(nèi)層，原方繞組(1)布置在鐵芯圓柱體(4)的最外層，屏蔽繞組(2)排列在原方繞組(1)和輸出繞組(3)之間的中間層；所述屏蔽繞組(2)與輸出繞組(3)串接，并經(jīng)中間抽頭引出后，與容感調(diào)諧支路(7)相連接。
2、 按權(quán)利要求1所述的感應(yīng)濾波整流變壓器，其特征在于原方繞組(1) 為星形或三角形，副方屏蔽繞組(2)與輸出繞組(3)為具有中間引出抽頭(a)、(b)、 (c)的延邊三角形，所述延邊三角形的中間引出抽頭(a)、 (b)、 (c)分 別與延邊三相端點(diǎn)(u)、 (v)、 (w)之間形成延邊繞組(au)、 (bv)、 (cw)，延 邊三端點(diǎn)(u)、 (v)、 (w)分別與閥側(cè)的三相整流設(shè)備(6)連接，并與供電負(fù) 荷(5)相連；延邊三角形的中間引出抽頭(a)、 (b)、 (c)分別與外接的容感調(diào) 諧支路(7)相連接。
3、 根據(jù)權(quán)利要求2所述的感應(yīng)濾波整流變壓器，其特征在于延邊繞組相 電壓Ue、延邊繞組輸出的相電壓U2、三角形的相繞組相電壓Ud,三者的關(guān)系 為Ue/sine= (Ue+Ud)/sin(60。 一 0 )=U2/sinl20。，艮卩Ue/U2=sin e / V 3 ，其 中"9 "為延邊繞組輸出的相電壓U2相對延邊繞組相電壓Ue與三角形的相繞 組相電壓Ud之和產(chǎn)生的相位移角度。
4、 按權(quán)利要求2所述的感應(yīng)濾波整流變壓器，其特征在于副方繞組由兩個(gè)延邊三角形的6相12脈動(dòng)繞組構(gòu)成，副方繞組的兩組三相輸出分別與各自的 三相整流設(shè)備連接，兩個(gè)三相整流設(shè)備含有形成12個(gè)脈動(dòng)相的晶閘管，相間電 位差為30° ，兩個(gè)延邊三角形的相繞組中引出的抽頭，分別與各自的容感調(diào)諧 支路相連。
5、 按權(quán)利要求2所述的感應(yīng)濾波整流變壓器，其特征在于副方繞組的一 個(gè)延邊三角形的延邊繞組輸出的相電壓U2，相對延邊繞組相電壓Ue與三角形 的相繞組相電壓Ud之和產(chǎn)生的相位前移，另一個(gè)延邊三角形的延邊繞組輸出的 相電壓U2相對其延邊繞組相電壓Ue與三角形相繞組相電壓Ud之和產(chǎn)生的相 位后移，而前移和后移的相位角e均為15° ;實(shí)現(xiàn)位移15°的延邊繞組相電壓 Ue相對延邊繞組輸出的相電壓U2的比值Ue/U2為0.2989，該三角形的相繞組 相電壓Ud與延邊繞組輸出的相電壓U2的比值Ud/U2為0.5176,延邊繞組相電 壓Ue與三角形的相繞組相電壓Ud之和與延邊繞組輸出的相電壓U2的比值 Uc+Ud/U2)為0.8165。
6、 按權(quán)利要求1所述的感應(yīng)濾波整流變壓器，其特征在于，所述屏蔽繞組 與輸出繞組僅有磁耦連系，所述屏蔽繞組和輸出繞組與原方繞組同心布置。
專利摘要本實(shí)用新型公開了一種感應(yīng)濾波整流變壓器，其包括原方繞組(1)和副方輸出繞組(3)，副方設(shè)有對諧波即時(shí)清除的屏蔽繞組(2)，所述原方繞組(1)和副方輸出繞組(3)及屏蔽繞組(2)在鐵芯圓柱體(4)上同心布置，輸出繞組(3)套裝在鐵芯圓柱體(4)的內(nèi)層，原方繞組(1)布置在鐵芯圓柱體(4)的最外層，屏蔽繞組(2)排列在原方繞組(1)和輸出繞組(3)之間的中間層；所述屏蔽繞組(2)與輸出繞組(3)串接，與容感調(diào)諧支路(7)相連接。本實(shí)用新型既能避免無源濾波器發(fā)生諧振過電壓和諧波放大，又能達(dá)到有源濾波器對畸變電流作出實(shí)時(shí)補(bǔ)償與消除而無需備有諧波發(fā)生源與復(fù)雜的控制設(shè)備。
文檔編號H01F27/28GK201036134SQ20072006311
公開日2008年3月12日 申請日期2007年4月30日 優(yōu)先權(quán)日2007年4月30日
發(fā)明者劉福生 申請人:劉福生