專利名稱：：鋁捻線用壓接端子及連接有所述壓接端子的鋁捻線的終端結構的制作方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及適于使用鋁捻線的機動車用電束線或蓄電池電纜等的電連接的壓接端子及使用所述壓接端子的電連接性良好的鋁4念線的終端結構。
背景技術：
：具有由鋁類材料構成的導線的鋁捻線作為電纜使用。在將這種電纜連接在各種電氣裝置等上時或者將電纜彼此連接時，在鋁4念線終端部分設置有連接端子，作為這樣的連接端子，往往使用壓接端子型的連接端子。如圖5所示，該壓接端子包括剖面U字狀的壓接部IO和螺栓連結部13，在壓接部10內面設置有由用于防止鋁捻線脫出的多個凹槽11構成的梳槽部12，在連結部13設置有用于穿通螺栓等的孔14。將剝掉鋁電纜終端外皮而露出的鋁捻線(無圖示)插入到壓接部10，從外側按壓壓接部10的側壁15進行壓接。構成所述鋁捻線的鋁股線通過所述壓接而嵌入梳槽部12的槽11中而防止脫出，并且，使得構成鋁捻線的鋁股線的氧化表皮被破壞而使金屬露出，從而獲得良好的電連接。對于鋁捻線與壓接端子的連接性的改善，已提出了各種方案。例如，將比鋁捻線軟質的金屬粉末分散在壓接部內面，使壓接部內面和鋁捻線凝接在一起；將比鋁捻線硬質的粉末分散，破壞鋁股線表面的氧化表皮；分散硬質和軟質的粉末；使梳槽部(槽)的嵌入深度不同；將梳槽部(槽)形成為螺旋狀；以及在壓接部內面設置凸起等。然而存在如下等等問題，即，在使金屬粉末分散或附著時，需要花費成本和工時，此外，所述槽的結構以及設置突起的梳槽部的形狀，無法充分防止接觸電阻的長年劣化。
發(fā)明內容本發(fā)明的課題在于，提供一種不需要花費成本及工時且能夠防止電連接性的長年劣化的鋁掄線用壓接端子及壓接所述壓接端子的電連接性及機械連接性良好的鋁捻線的終端結構。根據(jù)本發(fā)明，可提供以下技術方案，(1)一種鋁搶線用壓接端子，其在壓接部內面設置有梳槽部，其特征在于，構成所述梳槽部的槽深度d與構成所述鋁捻線的鋁股線的直徑e之比(d/e)為0.33以上，所述槽數(shù)為3以上。(2)如(1)所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，所述壓接部由銅或銅合金構成，所述壓接部的應力松弛率為70%以下。(3)如(1)或(2)所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，所述鋁捻線用壓接端子為晶粒5(Him以下的黃銅。(4)如(1)~(3)中任一項所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，所述鋁捻線用壓接端子的導電率為25%IACS以上。(5)如(1)~(4)中任一項所述的鋁捻線用壓4妄端子，其特征在于，所述鋁捻線用壓接端子的抗拉強度為400MPa以上、維氏硬度為90N/mm2以上。(6)如(1)~(5)中任一項所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，所述鋁捻線用壓接端子的抗拉強度是構成鋁捻線的股線的抗拉強度的2倍以上，且維氏硬度是構成鋁捻線的股線硬度的2倍以上。(7)如(1)~(6)中任一項所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，在所述鋁捻線用壓接端子的表面施以lpm以上、20jim以下厚度的鍍Sn層或鍍焊層。(8)如(7)所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，所述鍍Sn層具有0.2pm以上厚度的純Sn層。(9)如(7)或(8)所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，作為所述鋁捻線用壓接端子的鍍Sn層或鍍焊層的底鍍層實施鍍Cu層或鍍Ni層。(10)如(7)~(9)中任一項所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，作為所述鋁捻線用壓接端子的鍍Sn層的底鍍層實施鍍Cu層，進而，作為其底鍍層實施鍍Ni層。(11)一種鋁捻線的終端結構，其是壓接有(1)~(10)中任一項所述的鋁捻線用壓接端子的鋁捻線的終端結構，其特征在于，所述鋁捻線壓接后的截面積p與壓接前的截面積q之比(p/q)為0.7~0.95。(12)如(11)所述的鋁搶線的終端結構，其特征在于，構成所述鋁捻線的鋁股線的氧化膜厚度為20nm以下。本發(fā)明的所述及其它特征及優(yōu)點，通過參照附圖的下述的說明可以看出。圖1(a)~圖1(c)是表示本發(fā)明的鋁捻線用壓接端子的一種實施方式的說明圖，圖1(a)為壓接端子的立體圖，圖1(b)為去除終端部的外皮的鋁電纜的立體圖，圖1(c)是梳槽部的說明圖2是表示本發(fā)明的鋁捻線用壓接端子的另一種實施方式的正面圖3(a)及圖3(b)是表示本發(fā)明的鋁捻線終端結構的一種實施方式的剖面圖，圖3(a)表示截面積比為0.7的結構，圖3(b)表示截面積比為0.95的結構；圖4(a)及圖4(b)是表示本發(fā)明的鋁捻線終端結構的另一種實施方式的剖面圖，圖4(a)表示截面積比為0.7的結構，圖4(b)表示截面積比為0.95的結構；圖5是現(xiàn)有的鋁捻線用壓接端子的立體圖。具體實施例方式下面，對本發(fā)明的鋁捻線用壓接端子的優(yōu)選的實施方式，參照附圖進行具體說明。如圖1(a)所示，本發(fā)明的壓接端子具備剖面U字狀(開放筒形)的壓接部1和設置有螺栓孔2的連結部3,在壓接部1內面^:置有由三條并列槽4構成的梳槽部5。而且，如圖l(b)所示，去除例如鋁電纜9終端部的外皮8，將露出的鋁捻線6插入壓接部1,從外側按壓壓接部1的側壁la,而形成鋁捻線的終端結構。另外，在圖1(a)中，C為自螺栓孔2的中心到壓接部l后端的距離，F(xiàn)為自螺栓孔中心到壓接部1前端的距離，C一F表示壓接部1的長度。在本發(fā)明中，設槽4的深度d(參照圖1(c))和構成鋁捻線6的鋁股線7的直徑e(參照圖1(b))之比(d/e)為0.33以上，設槽數(shù)為3以上。在本發(fā)明中，將梳槽部5的槽4的深度d和構成鋁捻線6的鋁股線7的直徑e之比(d/e)規(guī)定為0.33以上，且將槽4的槽數(shù)M^定為3以上，是因為當比(d/e)小于0.33、梳槽部5的槽4數(shù)量小于3時，無法穩(wěn)定得到良好的6電連接性。優(yōu)選的是梳槽部5的槽4數(shù)量為5以上，上限優(yōu)選為10。另外，當過多時，恐怕在加工精度、模具磨損這點成為問題。優(yōu)選的是比(d/e)為0.5以上，上限優(yōu)選為10。如果過大，可能會因氧化膜破裂不充分而擔心初始"l姿觸電阻及熱沖擊的穩(wěn)定性。所謂梳槽部5的槽4的深度，就是從壓接部1的內面lb到槽4的底面4a的長度d(參照圖1(c))。在本發(fā)明中，壓接部內面的梳槽部的槽長度方向通常與鋁電纜9的長度方向正交，但是，通過根據(jù)鋁捻線相對鋁電纜的長度方向(圖1(b)中的箭頭)的捻轉角度b(參照圖1(b))變化，可提高連接強度等。圖2所示的壓接端子為與蓄電池端子連接的壓接端子，連結部3的孔2的直徑比蓄電池端子的直徑稍大。該壓接端子的壓接部1的開口方向和連結部3的孔2的朝向方向正交。圖1(a)所示的壓接端子所述兩方向為平^t。本發(fā)明的壓接端子可用銅、銅合金、鋁、鋁合金等導電性金屬板制作，但是，優(yōu)選用導電性及機械強度良好的銅或銅合金制作。此外，為了防止因使用中的冷熱循環(huán)造成的壓接部和鋁捻線間的電阻增大，壓接部的應力松弛率優(yōu)選為70%以下。其中，作為壓接端子的材質，當使用晶粒為5(Vm以下的黃銅時，能夠提高壓接端子和鋁股線的連接強度，因此是優(yōu)選的，更優(yōu)選的是晶粒為30jim以下，進一步優(yōu)選的是20pm以下。壓接端子可將所述導電性金屬板一體成型而制作，但也可以將導電性金屬毛坯切削加工來制作。進而，該壓接端子的導電率為25。/。IACS以上，從導電性方面來看是優(yōu)選的。另外，當壓接端子的抗拉強度為400Mpa以上，維氏硬度為90N/mm2以上時，由于能夠提高壓接端子和鋁股線的連接強度，因此是優(yōu)選的。當所述壓接部的抗拉強度為鋁捻線的股線的抗拉強度的2倍以上以及硬度為鋁捻線的股線硬度的2倍以上時，由于在壓接時容易產生新生面，使端子和鋁股線間的電阻低而穩(wěn)定，因此是優(yōu)選的。在本發(fā)明中，優(yōu)選的是在壓接端子的至少梳槽部分的表面實施鍍Sn層或鍍焊層，其厚度優(yōu)選為l!am以上。通過實施鍍Sn層或鍍焊層，能夠增加壓接時與鋁股線的密接性，使電阻低且穩(wěn)定。此外，如果過厚，就將造成壓接時鋁股線向^f危槽部的嵌入少，因此，優(yōu)選為20pm以下。進而，為了防止因使用中的冷熱循環(huán)而使壓接部和鋁捻線間的電阻增大，作為鍍Sn層或鍍焊層的底鍍層，實施鍍Cu層或鍍Ni層，更優(yōu)選將它們交替地配置一層以上。進而，在鍍Sn層時，為了保持耐腐蝕性，優(yōu)選將純Sn層的厚度做成0.2pm以上。作為本發(fā)明的另一方式，優(yōu)選的是作為對鋁捻線用壓接端子表面實施的鍍Sn層的底鍍層實施鍍Cu層，進而作為其底鍍層優(yōu)選實施鍍Ni層。下面，對本發(fā)明的鋁捻線的終端結構進行說明。該終端結構如下，即，將去除圖1(b)所示的鋁電纜9終端的外皮8而露出的鋁捻線6插入圖1(a)所示的壓接端子的壓接部1,從外側按壓壓接部1的側壁la，將鋁捻線6壓接在壓接部1。將該終端結構的剖面示于圖3(a)及圖3(b),圖3(a)表示鋁捻線6壓接前后的截面積比(p/q)為0.7的情況，圖3(b)表示鋁捻線6壓接前后的截面積比(p/q)為0.95的情況。其中，p為鋁搶線壓接后的截面積，q為鋁捻線壓接前的截面積。圖4(a)及圖4(b)所示的終端結構，使壓接部1的側壁前端部lc埋入鋁捻線6，使鋁4念線6和壓接部1的接觸面積增大，進而由側壁前端部lc破壞鋁搶線6(鋁股線7)的氧化表皮，而使電連接性提高，圖4(a)為表示截面積比0.7的結構，圖4(b)為表示截面積比0.95的結構。在本發(fā)明中，將鋁捻線壓接后的截面積p和壓接前的截面積q之比(p/q)頭見定為0.7-0.95的理由是，若p/q比過小，則捻線(股線)容易斷線或變細，無法充分獲得壓接端子和捻線間的連接強度，另外，使掄線加工硬化，由于使用中的冷熱循環(huán)造成的應力松馳增大，接觸電阻增大。另一方面，若p/q比過大，則當壓接力過弱，不能使鋁捻線的氧化表皮破壞，從而使初始接觸電阻增加，另外，有時會使捻線脫出。另外，當構成鋁捻線的鋁股線7表面的氧化膜厚度做成20nm以下時，壓縮率為0.7-0.95的范圍內，能夠提高壓接端子和捻線的連接強度，這是優(yōu)選的。本發(fā)明的壓接端子，除由圖1(a)及圖2所示的一個壓接部1和連結部3構成的結構之外，還可包括具備多個壓接部的中繼用壓接端子及分支用壓接端子。并且，本發(fā)明的壓接端子即使用于鋁捻線以外的鋁單股線等，也能獲得與鋁捻線的情況同樣的效果。本發(fā)明的壓接鋁捻線用壓接端子的鋁捻線的終端結構，優(yōu)選的是，將防水套管或防水性模塑實施于外部，使鋁捻線和端子的連接部分及鋁捻線的股線的間隙不滯留水分，以達到防止不同種金屬腐蝕的目的及鋁捻線間隙腐蝕的目的。本發(fā)明不限于所述實施方式，在不脫離本發(fā)明的宗旨的范圍內都可實施。本發(fā)明的壓接端子，由于將其壓接部內面的梳槽部的槽深度根據(jù)構成進行壓接的鋁掄線的鋁股線的直徑進行特定，因此，在壓接時，能夠通過所述槽充分破壞鋁股線表面的氧化表皮，可獲得良好的電連接性。另外，能夠防止鋁搶線從壓接部脫出，機械連接性也良好。將壓接部用銅或銅合金構成，可將壓接部的應力松弛率設在特定的范圍，通過實施鍍覆，能夠進一步提高電連接性。進而，本發(fā)明規(guī)定壓接端子的抗拉強度及維氏硬度，進一步顯示良好的電連接性。本發(fā)明的鋁捻線的終端結構，由于將鋁捻線壓接后的截面積p和壓接前的截面積q之比(p/q)規(guī)定在特定的范圍內，因此可獲得良好的電連接性。另外，鋁捻線的損傷也小，可獲得充分的連接強度。下面，4艮據(jù)實施例對本發(fā)明進行更詳細地說明，4旦本發(fā)明不局限于此。實施例(實施例1)將厚度2.0mm的Cu-30質量。/。Zn的合金條(0型材)進行沖壓加工制作圖1(a)所示形狀的壓接端子。將去除圖1(b)所示的鋁電纜9終端外皮8而露出的鋁捻線6插入其壓接部1，然后，從外側按壓壓接部1的兩側壁la，壓接鋁捻線6，作為鋁捻線的終端結構。壓接部1的長度(圖1(a)的(C-F))為13mm。鋁捻線6使用這樣的捻線，即，將350。C下兩個小時退火的直徑0.32mm的Al-0.1質量。/。Mg-0.2質量。/。Cu的合金線進行繩捻(19根/17根)(將17根合金線捻合成集束的子捻線，將該子捻線捻合成19根同心捻線)的截面積為25mn^的捻線。如表1所示，用各種試料使壓接部1內面lb的槽4的數(shù)量、槽4的d與鋁股線7的直徑e之比(d/e)、鋁捻線6壓接前后的截面積比(p/q)進行各種變化。對所獲得的鋁捻線的終端結構部，檢查鋁捻線和壓接部間的連接強度(拉伸負荷)及電阻。所述壓接端子的連接強度，是通過夾持連結部和鋁電纜進行拉伸試驗，求出將鋁捻線從壓接部拔出時的負荷，將所述負荷為1.7kN以上的試料判定為機械連接性良好。所述鋁搶線終端結構部的電阻在冷熱沖擊試驗前后進行測定，所述試驗前(初期)壓接部的電阻r在1.OmQ以下，試驗后(終期)的電阻s在1.5mQ以下，將所述試驗前后的電阻之比(s/r)在10以下的試料判定為電連接性良好。所述冷熱沖擊試驗是使壓接部交替處于-4(TC的低溫環(huán)境下和+120。C的高溫環(huán)境下，交替重復進行1000次。電阻通過四探針法進行測定。通電電流為O.lmA以上。電源裝置使用具有電壓在0.1V以下、電流在0.01A以下的精度的電源。電壓表用具有O.OlmV以下精度的電壓表。壓接部的應力松弛率在由日本伸銅協(xié)會JCBAT312:2001規(guī)定的表面最大應力500N/mm2、120°C、100小時的條件下進行測定。該壓接端子的壓接部的應力松弛率為50%。將這些試驗及測定結果示于下述的表1。(實施例2)除使用厚度2.3mm的Cu-30質量。/。Zn的合金條(H型材)制作壓接端子之外，利用與實施例1相同的方法，形成鋁^線的終端結構部，進行與實施例l相同的試驗及測定。將其結果示于下述的表l。(實施例3)除使用厚度1.7mm的C5210合金條(H型材)制作壓接端子之外，利用與實施例l相同的方法，形成鋁捻線的終端結構部，進行與實施例l相同的試驗及測定。將其結果示于下述的表l。(實施例4)除使用厚度2.0mm的C1020銅合金條(H型材)制作壓接端子、并設壓接部的應力松弛率為所述(2)項的規(guī)定值以外的情況之外，利用與實施例1相同的方法，形成鋁掄線的終端結構部，進行與實施例1相同的試驗及測定。將其結果示于下述的表1。(實施例5)除設鋁捻線的壓接前后的截面積比(p/q)為所述(11)項的規(guī)定值以外的情況之外，利用與實施例1相同的方法，形成鋁捻線的終端結構部，進行與實施例1相同的試驗及測定。將其結果示于下述的表1。(比4交例1)除設梳槽部的槽數(shù)、或者槽深d與鋁股線直徑e之比(d/e)為所述(1)項的規(guī)定值以外的情況之外，利用與實施例1相同的方法，形成鋁捻線的終端結構部，進行與實施例1相同的試驗及測定。將其結果示于下述的表l。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>(注)*p:鋁4念線壓4^后的截面積q:壓4妄前的截面積極好〇良好x:劣200680044155.9轉溢齒被9/12:K從表l可以看出，本發(fā)明例(試料No.112)的鋁捻線的終端結構部都提高了拉伸負荷，降低了電阻。即，機械連接性及電連接性良好。特別是滿足壓接部的應力松弛率在70%以下、鋁捻線壓接前后的截面積比(p/q)為0.7~0.95條件的試料(試料No.l~9)所述連接性極好。與此相對，比較例1的試料No.13的槽數(shù)少，試料No.14的槽深與鋁股線直徑之比(d/e)小，因此，機械連接性及電連接性都低劣。(實施例6)除使用實施有厚度0.5fim、1.2|um、18|um、24(am的鍍Sn層的合金條之外，利用與實施例1相同的材料、方法制作鋁壓接端子，與實施例l同樣形成鋁捻線的終端結構部(試料No.15~18)，進行與實施例1相同的試驗及測定。另外，在梳槽部的槽數(shù)為3、槽深為0.11mm、槽寬為lmm時，設壓接前后的截面積比為0.95。另外，將平行光管直徑0.1mm的熒光X線的強度進行5點測定，由其平均值求出鍍Sn層厚度。將所得的結果示于下述表2。另外，作為參考，將壓接前后的截面積比為0.95的實施例1的試料No.5記入表2。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>從表2可以看出，鍍Sn層在1.0以上、20pm以下范圍的鋁捻線的終端結構部，其電阻都低。另外，試料No.1518的抗拉強度都為2.4kN,與無鍍層的情況(試料No.5)相同。即，機械連接性及電連接性良好。(實施例7)除了使壓接端子的抗拉強度(TS)及維氏硬度(Hv)進行各種變化之夕卜，利用與實施例1相同的方法，形成鋁捻線的終端結構部(試料No.1920),進行與實施例1相同的試驗及測定。在梳槽部的槽數(shù)為3、槽深為O.llmm、槽寬為lmm時，設壓接前后的截面積比為0.95。另外，壓接端子的抗拉強度由沖壓加工前的條材做成JISZ2201所規(guī)定的試驗片，按照JISZ2241所規(guī)定的試驗方法。此外，維氏硬度試驗按照JISZ2244。將所得的結果示于下述表3。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>從表3可以看出，所有試料(No.19、20)都滿足優(yōu)選的規(guī)定電阻，在端子材料的抗拉強度在400MPa以上、維氏硬度在卯以上、抗拉強度比及維氏硬度比(端子/鋁股線)在2倍以上的情況下，鋁捻線的終端結構部電阻低，劣化試驗后也穩(wěn)定。另外，試料No.19、20的抗拉強度都為2.4kN。(實施例8)除了將構成壓接的鋁捻線的鋁股線的氧化膜厚度做成厚度5nm、20nm、25nm之外，利用與實施例1相同的方法，形成鋁搶線的終端結構部(試料No.21~23)，進行與實施例1相同的試驗及調查。在梳槽部的槽數(shù)為3、槽深為0.11mm、槽寬為lmm時，設壓接前后的截面積比為0.95。氧化膜的厚度通過鋁捻線在大氣中的加熱處理進行控制。另外，對于鋁股線表面的氧化膜，是對10)im的四方區(qū)域用俄歇電子分光法進行測定。用氬離子槍從鋁掄線表面在十分鐘內濺射厚度100nm的Si02，并每次進行光譜分析，沖艮據(jù)氧的質量％達到最表面的二分之一所花費的濺射時間，使用Al203的濺射速度4nm/分，通過計算求出氧化膜的厚度。將所得的結果示于下述表4。表4<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>從表4可以看出，所有試料(試料No.21~22)都滿足優(yōu)選的規(guī)定電阻，在鋁股線的氧化膜為20nm以下的情況下，鋁捻線的終端結構部電阻低，劣化試驗后也穩(wěn)定。另外，所有試料(試料No.21~22)的抗拉強度都為2.4kN。本發(fā)明的鋁搶線用壓接端子的電連接性及機械連接性良好，可適于用于電連接使用鋁捻線的機動車用電束線及蓄電池電纜等的壓接端子等。雖然對本發(fā)明與其實施方式一起進行了說明，但在沒有特別指定的情況下，以上說明的任何細節(jié)都不限定本發(fā)明，在不脫離技術方案范圍所表達的發(fā)明宗旨和范圍內，應該能作廣泛地解釋。本申請根據(jù)2005年11月24日在日本國進行專利申請的特愿2005-338604及2006年10月27日在日本國進行專利申請的特愿2006-293215主張優(yōu)先權，這些都在此參照并將其內容作為本說明書記載的一部分而收入。權利要求1、一種鋁捻線用壓接端子，其在壓接部內面設置有梳槽部，其特征在于，構成所述梳槽部的槽深度d與構成所述鋁捻線的鋁股線的直徑e之比(d/e)為0.33以上，所述槽數(shù)為3以上。2、如權利要求1所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，所述壓接部由銅或銅合金構成，所述壓接部的應力+>弛率為70%以下。3、如權利要求1或2所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，所述鋁捻線用壓接端子為晶粒50nm以下的黃銅。4、如權利要求1~3中任一項所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，所述鋁捻線用壓接端子的導電率為25%IACS以上。5、如權利要求1~4中任一項所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，所述鋁捻線用壓接端子的抗拉強度為400MPa以上、維氏硬度為90N/mm2以上。6、如權利要求1-5中任一項所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，所述鋁捻線用壓接端子的抗拉強度是構成鋁捻線的股線的抗拉強度的2倍以上，且維氏硬度是構成鋁捻線的股線硬度的2倍以上。7、如權利要求1~6中任一項所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，在所述鋁捻線用壓接端子的表面施以lpm以上、20nm以下厚度的4度Sn層或鍍焊層。8、如權利要求7所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，所述鍍Sn層具有0.2pm以上厚度的純Sn層。9、如權利要求7或8所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，作為所述鋁捻線用壓接端子的鍍Sn層或鍍焊層的底鍍層實施鍍Cu層或鍍Ni層。10、如權利要求7-9中任一項所述的鋁捻線用壓接端子，其特征在于，作為所述鋁捻線用壓接端子的鍍Sn層的底鍍層實施鍍Cu層，進而，作為其底鍍層實施鍍Ni層。11、一種鋁捻線的終端結構，其是壓接有權利要求1~10中任一項所述的鋁捻線用壓接端子的鋁捻線的終端結構，其特征在于，所述鋁捻線壓接后的截面積p與壓接前的截面積q之比(p/q)為0.7~0.95。12、如權利要求11所述的鋁捻線的終端結構，其特征在于，構成所述鋁捻線的鋁股線的氧化膜厚度為20nm以下。全文摘要一種鋁捻線用壓接端子和鋁捻線的終端結構，在所述鋁捻線用壓接端子中，將梳槽部(5)設置在壓接部內面(1b)，構成所述梳槽部(5)的槽(4)的深度d與構成所述鋁捻線(6)的鋁股線(7)的直徑e之比(d/e)為0.33以上，所述槽(4)的數(shù)量為3以上，在所述鋁捻線的終端結構中，壓接有所述鋁捻線用壓接端子，鋁捻線(6)壓接后的截面積與壓接前的截面積之比為0.7～0.95。文檔編號H01R4/58GK101317301SQ20068004415公開日2008年12月3日申請日期2006年11月21日優(yōu)先權日2005年11月24日發(fā)明者橋本利行,須齋京太申請人:古河電氣工業(yè)株式會社