本發(fā)明涉及汽車制造，尤其涉及一種gdi高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法。

背景技術(shù)：

1、汽油直接噴射(gasoline?direct?injection)發(fā)動機(jī)簡稱gdi發(fā)動機(jī)，是近年來國外內(nèi)燃機(jī)研究與開發(fā)的熱點(diǎn)，汽油機(jī)直噴技術(shù)的出現(xiàn)，使汽車發(fā)動機(jī)技術(shù)進(jìn)入了一個嶄新的時(shí)代，它在21世紀(jì)有取代傳統(tǒng)的汽油機(jī)和柴油機(jī)的趨勢，成為轎車最理想的動力裝置。

2、gdi高壓噴油器電源通過車載電瓶電源及升壓電路產(chǎn)生，以滿足gdi噴油器的升壓階段的要求，在升壓電路中選擇合適的電感以及標(biāo)定合適的升壓電流，用于滿足gdi噴油器在極限工況下持續(xù)運(yùn)行且mos管溫度保持在合理范圍內(nèi)。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)思路

1、針對上述問題，現(xiàn)提供一種gdi高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法，旨在解決現(xiàn)有技術(shù)中存在的問題。

2、具體技術(shù)方案如下：

3、一種gdi高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法，所述方法包括以下步驟：

4、s1、計(jì)算電感電流充電斜率、計(jì)算電感放電斜率；

5、s2、基于電感電流和電感放電斜率計(jì)算mos管的開關(guān)周期；

6、s3、預(yù)設(shè)gdi噴油器在升壓階段消耗能量為ec，計(jì)算升壓電源位于異步階段的時(shí)間tsw；

7、s4、基于tsw計(jì)算mos管的損耗；

8、s5、基于mos管的開關(guān)損耗計(jì)算選擇電感的具體參數(shù)。

9、上述的gdi高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法，還具有這樣的特征，所述步驟s1還包括以下步驟：

10、s11、電感電流充電斜率的具體計(jì)算方法為，

11、

12、式中，l：電感；

13、di：改變的電流；

14、dt：改變的時(shí)間；

15、vbatt：電源電壓；

16、電感電流充電斜率，

17、s12、電感放電斜率的具體計(jì)算方法為，

18、

19、式中，l：電感；

20、di：改變的電流；

21、dt：改變的時(shí)間；

22、vbatt：電源電壓；

23、vc：電解電容電壓；

24、vd：二極管壓降；

25、電感放電斜率。

26、上述的gdi高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法，還具有這樣的特征，所述步驟s2中的具體計(jì)算方法為：

27、

28、式中，t：mos管的開關(guān)周期；

29、iboosth：電感電流上限值；

30、iboostl：電感電流下限值。

31、上述的gdi高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法，還具有這樣的特征，所述步驟s3中的具體計(jì)算方法為：

32、

33、式中，tsw：升壓電源處于異步階段的時(shí)間。

34、ec：每次噴射時(shí)電容供應(yīng)的能量

35、c：儲能電容

36、v1:噴油boost階段前vboost電壓

37、v2:噴射boost階段后vboost電壓。

38、上述的gdi高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法，還具有這樣的特征，所述步驟s4還包括以下步驟：

39、s41、計(jì)算mos管的平均損耗：

40、

41、式中，p：mos管的平均損耗；

42、k：比例系數(shù)；

43、s42、計(jì)算mos管的損耗：

44、

45、式中，pm：mos管的損耗。

46、上述的gdi高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法，還具有這樣的特征，所述步驟s5中還包括以下步驟：

47、s51、由于僅在異步階段升壓，需要滿足tsw<tinj-tboost?phase,代入可得異步階段的最小均值電流：

48、

49、式中，tinj:平均噴射時(shí)間間隔

50、tboost?phase：空閑狀態(tài)中升壓階段持續(xù)時(shí)間；

51、iasync：異步階段的平均電流

52、s52、在空閑階段mos管不運(yùn)行，電感電流為0，電感電流的均值為：

53、

54、式中，iaverage：電感電流的均值；

55、s53、電感選型其溫升電流需大于iaverage，以防止電感溫升過高。

56、s54、電感選型其飽和電流需大于iboosth，以防止電感磁飽和。

57、s55、依據(jù)mos管的損耗，在iboosth+iboostl固定情況下，iboosth-iboostl越大，或電感l(wèi)越大，則開關(guān)損耗pm越小。

58、綜上所述，該方案的有益效果是：

59、本發(fā)明提供的gdi高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法中，通過計(jì)算升壓電源的開關(guān)周期、同步階段時(shí)間計(jì)算mos管的損耗情況，根據(jù)mos管的損耗反饋計(jì)算電感的最佳選型。本發(fā)明提供的gdi高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法具有根據(jù)溫升、價(jià)格選擇最合適的電感、電感電流標(biāo)定的效果。

技術(shù)特征：

1.一種gdi高壓噴油器電源的電感選型方法，其特征在于，所述方法包括以下步驟：

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種gdi高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法，其特征在于：所述步驟s1還包括以下步驟：

3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的一種gdi高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法，其特征在于：所述步驟s2中的具體計(jì)算方法為：

4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的一種gdi高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法，其特征在于：所述步驟s3中的具體計(jì)算方法為：

5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的一種gdi高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法，其特征在于：所述步驟s4還包括以下步驟：

6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的一種gdi高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法，其特征在于：所述步驟s5中還包括以下步驟：

技術(shù)總結(jié)
本發(fā)明公開了一種GDI高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法，所述方法包括以下步驟：S1、計(jì)算電感電流充電斜率、計(jì)算電感放電斜率；S2、基于電感電流和電感放電斜率計(jì)算MOS管的開關(guān)周期；S3、預(yù)設(shè)GDI噴油器在升壓階段消耗能量為Ec，計(jì)算升壓電源位于異步階段的時(shí)間tsw；S4、基于tsw計(jì)算MOS管的損耗；S5、基于MOS管的開關(guān)損耗計(jì)算選擇電感的具體參數(shù)，通過計(jì)算升壓電源的開關(guān)周期、同步階段時(shí)間計(jì)算MOS管的損耗情況，根據(jù)MOS管的損耗反饋計(jì)算電感的最佳選型。本發(fā)明提供的GDI高壓噴油器電源電流標(biāo)定以及電感選型方法具有根據(jù)溫升、價(jià)格選擇最合適的電感、電感電流標(biāo)定的效果。

技術(shù)研發(fā)人員：王和平
受保護(hù)的技術(shù)使用者：武漢菱電汽車電控系統(tǒng)股份有限公司
技術(shù)研發(fā)日：
技術(shù)公布日：2025/1/9