本發(fā)明屬于橋梁設(shè)計，尤其涉及一種多跨工字鋼組合梁整體橋橋臺頂部縱向溫度變形計算方法。

背景技術(shù)：

1、將設(shè)計工作標(biāo)準(zhǔn)化，是為了提高橋梁設(shè)計和施工的效率。而將橋梁結(jié)構(gòu)不同構(gòu)件按照一定模數(shù)、規(guī)格設(shè)計出一系列圖紙，則可以便于設(shè)計和施工單位參照選用。

2、另一方面，多跨工字鋼組合梁整體橋的標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計過程中，需要重點考慮合理橋長的問題。

3、隨著橋梁長度不斷增加，溫度作用下的橋梁縱橋向變形也將不斷增大，因而需要在對多跨工字鋼組合梁整體橋溫度作用下橋臺頂部縱橋向變形進行計算的基礎(chǔ)上，明確多跨工字鋼組合梁整體橋的合理橋長。

技術(shù)實現(xiàn)思路

1、本發(fā)明提供一種多跨工字鋼組合梁整體橋橋臺頂部縱向溫度變形計算方法，目的是明確多跨工字鋼組合梁整體橋的合理橋長。

2、本發(fā)明解決上述問題采用的技術(shù)方案是：多跨工字鋼組合梁整體橋橋臺頂部縱向溫度變形計算方法，對于奇數(shù)跨整體橋，變形零點位于中間跨的跨中；對于偶數(shù)跨整體橋，變形零點位于1/2橋長位置，多跨整體橋在橋臺處的變形量δln，按照公式(1)確定，

3、

4、其中，es為鋼材的彈性模量，a0為換算主梁截面面積，α采用鋼材線膨脹系數(shù)，δt為溫度變化量，np為樁數(shù)，vp為樁頂?shù)淖畲罂辜裟芰?，k0為靜止土壓力系數(shù)，γ為回填土單位重量，hb為橋臺高度，wb為橋臺寬度，cn為由墩梁連接剛度kn-1、跨徑l、主梁彈性模量e、主梁換算截面積a0確定的變形系數(shù)，kp為被動土壓力系數(shù)。

5、進一步優(yōu)選的技術(shù)方案在于：與變形零點相鄰的第i個墩梁處的縱向變形量δli和與變形零點相鄰的第1個墩梁處的縱向變形量δl1存在線性關(guān)系，按照公式(2)確定，

6、δli＝ciδl1??(2)，

7、其中，ci是由墩梁連接剛度ki-1、跨徑l、主梁彈性模量e、主梁換算截面積a0確定的變形系數(shù)，

8、與變形零點相鄰的第1個墩梁處的縱向變形量δl1，按照公式(3)確定，

9、

10、進一步優(yōu)選的技術(shù)方案在于：跨數(shù)ns為奇數(shù)或偶數(shù)時，所述變形系數(shù)ci分別按照公式(4-1)和(4-2)確定，

11、跨數(shù)ns＝2n-1為奇數(shù)；

12、跨數(shù)ns＝2n為偶數(shù)，

13、其中，ki-1為第i跨相鄰墩的橋墩墩頂?shù)膭偠?，其值可以根?jù)墩梁連接強度確定。

14、進一步優(yōu)選的技術(shù)方案在于：不同墩梁連接方式條件下的墩頂剛度kp，按照公式(5)確定，

15、

16、其中，epip為橋墩抗彎剛度，hp為橋墩高度。

技術(shù)特征：

1.多跨工字鋼組合梁整體橋橋臺頂部縱向溫度變形計算方法，其特征在于：對于奇數(shù)跨整體橋，變形零點位于中間跨的跨中；對于偶數(shù)跨整體橋，變形零點位于1/2橋長位置，

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的多跨工字鋼組合梁整體橋橋臺頂部縱向溫度變形計算方法，其特征在于：與變形零點相鄰的第i個墩梁處的縱向變形量δli和與變形零點相鄰的第1個墩梁處的縱向變形量δl1存在線性關(guān)系，按照公式(2)確定，

3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的多跨工字鋼組合梁整體橋橋臺頂部縱向溫度變形計算方法，其特征在于：跨數(shù)ns為奇數(shù)或偶數(shù)時，所述變形系數(shù)ci分別按照公式(4-1)和(4-2)確定，

4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的多跨工字鋼組合梁整體橋橋臺頂部縱向溫度變形計算方法，其特征在于：不同墩梁連接方式條件下的墩頂剛度kp，按照公式(5)確定，

技術(shù)總結(jié)
本發(fā)明屬于橋梁設(shè)計技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種多跨工字鋼組合梁整體橋橋臺頂部縱向溫度變形計算方法，該計算方法基于理論分析，對比不同跨數(shù)整體橋受力特性，建立多跨整體橋溫度作用下縱向梁理論計算方法并驗證其正確性，得到多跨工字鋼組合梁整體橋溫度作用下橋臺頂部縱向變形計算方法。

技術(shù)研發(fā)人員：吳慶雄,秦志清,黃育凡,黃宛昆,楊益?zhèn)?br/>受保護的技術(shù)使用者：福州大學(xué)
技術(shù)研發(fā)日：
技術(shù)公布日：2025/1/9