本發(fā)明涉及空調領域，尤其涉及一種共氟磁懸浮多機頭制冷空調機組的選型方法及裝置。

背景技術：

隨著材料科學的發(fā)展和磁懸浮技術的不斷完善，磁懸浮技術已經成功應用到制冷空調領域。磁懸浮技術擁有無油、高效、低噪等眾多優(yōu)點，讓它很快在制冷空調領域脫穎而出，成為節(jié)能減排大環(huán)境下的明星產品。磁懸浮制冷壓縮機無油運行的特點，徹底解決了傳統(tǒng)共氟制冷機組多壓縮機間的油平衡問題，和共氟系統(tǒng)機組完美結合。磁懸浮制冷壓縮機變頻控制運行的特點，充分發(fā)揮部分負荷共氟系統(tǒng)優(yōu)勢，大大提高了制冷系統(tǒng)部分負荷性能，其綜合能效系數較傳統(tǒng)機組大大提高。

然而，磁懸浮制冷壓縮機在同一工況下，不同負荷對應的能效差別很大。目前，大多采用等比例分配方案，無法保證部分負荷情況下壓縮機運行在性能最優(yōu)點，直接導致選型方案的性能低下，無法充分顯示磁懸浮機組的眾多優(yōu)勢，影響機組的宣傳推廣。

技術實現要素：

為解決共氟磁懸浮多機頭制冷空調機組選型方案性能低下的問題，本發(fā)明提供了一種共氟磁懸浮多機頭制冷空調機組的選型方法及裝置，對共氟多機頭磁懸浮壓縮機進行優(yōu)化計算，使機組始終運行在最大性能點，充分發(fā)揮磁懸浮機組的優(yōu)勢。

為實現上述目的，本發(fā)明提供了一種共氟磁懸浮多機頭制冷空調機組的選型方法，包括：

步驟1，根據選定機組的機組模型和設計工況，獲取壓縮機總數量N、壓縮機種類數X、設計制冷量Q₀及占優(yōu)制冷量Q_j，假定各類壓縮機COP從1到X依次增大，其中，機組模型包括蒸發(fā)器、冷凝器及壓縮機的類型及數量；

步驟2，獲取空調運行時的實際制冷量Q；

步驟3，根據N、Q₀、Q_j和Q，確定要執(zhí)行的計算邏輯；

步驟4，根據確定的所述計算邏輯，計算得到機組性能系數COP。

本發(fā)明的有益效果是：通過獲取的壓縮機總數量N、壓縮機種類數X、設計制冷量Q₀、占優(yōu)制冷量Q _j及空調運行時的實際制冷量Q，確定要執(zhí)行的計算邏輯，并根據確定的計算邏輯計算得到機組性能系數COP，進而根據得到的機組COP進行選型優(yōu)化，使機組始終運行在最大性能點。

在上述技術方案的基礎上，本發(fā)明還可以做如下改進。

進一步地，步驟3包括：當Q≤Q₀/N時，確定執(zhí)行單機頭計算邏輯。

進一步地，當確定執(zhí)行單機頭計算邏輯時，步驟4具體為：

步驟4.1，預設機組COP_x；

步驟4.2，根據所述機組模型和所述設計工況計算得出機組的蒸發(fā)溫度T_e、冷凝溫度T_c以及出液溫度T_k；

步驟4.3，根據T_e、T_c以及T_k計算得出機組壓比P_c/P_e；

步驟4.4，根據P_c/P_e計算得出機組的最大制冷量Q_max；

步驟4.5，將Q_max與Q₀進行比較，若Q_max≤Q₀，則結束邏輯并報警；若Q_max＞Q₀，則根據Q_max、Q₀、T_e、T_c以及T_k計算得出機組COP_s；

步驟4.6，對COP_s和COP_x進行控制精度判斷，若|COP_s/COP_x-1|＜ξ，則確定COP_x為所述機組COP；若|COP_s/COP_x-1|≥ξ，則重新預設機組COP_x并執(zhí)行步驟4.2-4.6，ξ為控制精度。

采用上述進一步方案的有益效果是：通過單機頭計算邏輯的計算，求出機組在單臺壓縮機運行時的機組COP，選擇得到的機組COP對應的選型方案，使機組始終運行在最大性能點。

進一步地，步驟3還包括：當Q_j≤Q≤Q₀時，確定執(zhí)行滿負荷計算邏輯。

進一步地，當確定執(zhí)行滿負荷計算邏輯時，步驟4具體為：

步驟4.1，預設機組COP_x；

步驟4.2，根據所述機組模型和所述設計工況計算得出機組的蒸發(fā)溫度T_e、冷凝溫度T_c以及出液溫度T_k；

步驟4.3，根據T_e、T_c以及T_k計算得出機組壓比P_c/P_e；

步驟4.4，根據P_c/P_e計算得出各類壓縮機的最大制冷量Q_maxi，i＝1，2，3…X；

步驟4.5，根據Q_maxi與所述各類壓縮機的數量計算得出機組的最大制冷量Q_max；

步驟4.6，根據Q_max與Q₀計算得出冷量分配系數k；

步驟4.7，根據Q_maxi以及k計算得出所述各類壓縮機的分配制冷量Q_i，i＝1，2，3…X；

步驟4.8，根據Q_i、T_e、T_c以及T_k計算得出所述各類壓縮機的COP_i，i＝1，2，3…X；

步驟4.9，根據Q_i、COP_i以及各類壓縮機數量計算得出所述各類壓縮機的功率W_i，i＝1，2，3…X；

步驟4.10，根據Q₀以及W_i計算得出機組的COP_total；

步驟4.11，對COP_total和COP_x進行控制精度判斷，若|COP_total/COP_x-1|＜ξ，則確定COP_x為所述機組COP；若|COP_total/COP_x-1|≥ξ，則重新預設機組COP_x并執(zhí)行步驟4.2-4.11，ξ為控制精度。

采用上述進一步方案的有益效果是：通過滿負荷計算邏輯的計算，求出機組在全部壓縮機運行時的機組COP，選擇得到的機組COP對應的選型方案，使機組始終運行在最大性能點。

進一步地，步驟3還包括：當Q₀/N＜Q＜Q_j時，確定執(zhí)行部分負荷計算邏輯。

進一步地，當確定執(zhí)行部分負荷計算邏輯時，步驟4具體為：

步驟4.1，關閉當前運行壓縮機中負荷最小的一臺壓縮機；

步驟4.2，預設機組COP_x；

步驟4.3，根據所述機組模型和所述設計工況計算得出機組的蒸發(fā)溫度T_e、冷凝溫度T_c以及出液溫度T_k；

步驟4.4，根據T_e、T_c以及T_k計算得出機組壓比P_c/P_e；

步驟4.5，根據P_c/P_e計算得出當前運行的各類壓縮機的最大制冷量Q_maxi，i＝1，2，3…X；

步驟4.6，根據Q_maxi與所述各類壓縮機的數量計算得出機組的最大制冷量Q_max；

步驟4.7，根據Q_max與Q₀計算得出冷量分配系數k；

步驟4.8，根據Q_maxi以及k計算得出當前運行的所述各類壓縮機的分配制冷量Q_i，i＝1，2，3…X；

步驟4.9，根據Q_i、T_e、T_c以及T_k計算得出當前運行的所述各類壓縮機的COP_i，i＝1，2，3…X；

步驟4.10，根據Q_i、COP_i以及當前運行的所述各類壓縮機的數量計算得出各類壓縮機的功率W_i，i＝1，2，3…X；

步驟4.11，根據Q₀以及W_i計算得出機組的COP_total；

步驟4.12，對COP_total和COP_x進行控制精度判斷，若|COP_total/COP_x-1|＜ξ，則獲得機組COP_x；若|COP_total/COP_x-1|≥ξ，則重新預設機組COP_x并執(zhí)行步驟4.3-4.12，ξ為控制精度。

步驟4.13，獲取所述冷量分配系數k以及所述機組COP_x；

步驟4.14，對冷量分配系數k進行判斷，若k＜k_上限，則執(zhí)行步驟4.1-4.14；若k_下限＜k＜k_上限，則保留所述機組COP_x值；若k≥k_上限，則結束邏輯；

步驟4.15，比較步驟4.14得到的所述機組的COP_x值，確定最大的機組COP_x值為機組COP值。

采用上述進一步方案的有益效果是：通過部分負荷計算邏輯的計算，求出機組在部分壓縮機運行時的機組COP，選擇得到的機組COP對應的選型方案，使機組始終運行在最大性能點。

本發(fā)明還提供了一種共氟磁懸浮多機頭制冷空調機組的選型裝置，包括：

獲取模塊，用于根據選定機組的機組模型和設計工況，獲取壓縮機總數量N、設計制冷量Q₀及占優(yōu)制冷量Q_j，并獲取空調運行時的實際制冷量Q；

判斷模塊，用于根據所述獲取模塊獲取的N、Q₀、Q_j和Q，確定要執(zhí)行的計算邏輯；

計算模塊，用于根據所述判斷模塊確定的計算邏輯，計算得到機組COP。

在上述技術方案的基礎上，本發(fā)明還可以做如下改進。

進一步地，所述判斷模塊具體用于：當判斷結果為Q≤Q₀/N時，確定執(zhí)行單機頭計算邏輯，或當判斷結果為Q_j≤Q≤Q₀時，確定執(zhí)行滿負荷計算邏輯，或當判斷結果為Q₀/N＜Q＜Q_j時，確定執(zhí)行部分負荷計算邏輯。

進一步地，當所述判斷模塊確定執(zhí)行單機頭計算邏輯時，計算模塊具體用于：預設機組COP_x，并根據所述機組模型和所述設計工況計算得出機組的蒸發(fā)溫度T_e、冷凝溫度T_c以及出液溫度T_k，并根據T_e、T_c以及T_k計算得出機組壓比P_c/P_e，并根據P_c/P_e計算得出機組的最大制冷量Q_max，并將Q_max與Q₀進行比較，若Q_max≤Q₀，則結束邏輯并報警，若Q_max＞Q₀，則根據Q_max、Q₀、T_e、T_c以及T_k計算得出機組COP_s，并對COP_s和COP_x進行控制精度判斷，若|COP_s/COP_x-1|＜ξ，則確定COP_x為所述機組COP，若|COP_s/COP_x-1|≥ξ，則重新預設機組COP_x并計算機組COP_s，并對COP_s和COP_x進行控制精度判斷，ξ為控制精度。

進一步地，當所述判斷模塊確定執(zhí)行滿負荷計算邏輯時，計算模塊具體用于：預設機組COP_x，并根據所述機組模型和所述設計工況計算得出機組的蒸發(fā)溫度T_e、冷凝溫度T_c以及出液溫度T_k，并根據T_e、T_c以及T_k計算得出機組壓比P_c/P_e，并根據P_c/P_e計算得出各類壓縮機的最大制冷量Q_maxi，i＝1，2，3…X，并根據Q_maxi與所述各類壓縮機的數量計算得出機組的最大制冷量Q_max，并根據Q_max與Q₀計算得出冷量分配系數k，并根據Q_maxi以及k計算得出所述各類壓縮機的分配制冷量Q_i，i＝1，2，3…X，并根據Q_i、T_e、T_c以及T_k計算得出所述各類壓縮機的COP_i，i＝1，2，3…X，并根據Q_i、COP_i以及各類壓縮機數量計算得出所述各類壓縮機的功率W_i，i＝1，2，3…X，并根據Q₀以及W_i計算得出機組的COP_total，并對COP_total和COP_x進行控制精度判斷，若|COP_total/COP_x-1|＜ξ，則確定COP_x為所述機組COP，若|COP_total/COP_x-1|≥ξ，則重新預設機組COP_x并計算機組的COP_total，并對COP_total和COP_x進行控制精度判斷，ξ為控制精度。

進一步地，當所述判斷模塊確定執(zhí)行部分負荷計算邏輯時，計算模塊具體用于：關閉當前運行壓縮機中負荷最小的一臺，并預設機組COP_x，并根據所述機組模型和所述設計工況計算得出機組的蒸發(fā)溫度T_e、冷凝溫度T_c以及出液溫度T_k，并根據T_e、T_c以及T_k計算得出機組壓比P_c/P_e，并根據P_c/P_e計算得出當前運行各類壓縮機的最大制冷量Q_maxi，i＝1，2，3…X，并根據Q_maxi與所述各類壓縮機的數量計算得出機組的最大制冷量Q_max，并根據Q_max與Q₀計算得出冷量分配系數k，并根據Q_maxi以及k計算得出所述各類壓縮機的分配制冷量Q_i，i＝1，2，3…X，并根據Q_i、T_e、T_c以及T_k計算得出所述各類壓縮機的COP_i，i＝1，2，3…X，并根據Q_i、COP_i以及所述各類壓縮機的數量計算得出各類壓縮機的功率W_i，i＝1，2，3…X，并根據Q₀以及W_i計算得出機組的COP_total，并對COP_total和COP_x進行控制精度判斷，若|COP_total/COP_x-1|＜ξ，則獲得機組COP_x，若|COP_total/COP_x-1|≥ξ，則重新預設機組COP_x并計算獲得機組COP_total，并對ξ為控制精度，COP_total和COP_x進行控制精度判斷，并獲取所述冷量分配系數k以及所述機組COP_x，并對冷量分配系數k進行判斷，若k＜k_上限，則繼續(xù)關閉當前運行壓縮機中負荷最小的一臺壓縮機，并重新計算獲取機組COP_x，若k_下限＜k＜k_上限，則保留此COP_x值，若k≥k_上限，則結束邏輯，并比較得到的所有COP_x值，確定最大的機組COP_x值為機組COP值。

本發(fā)明附加的方面的優(yōu)點將在下面的描述中部分給出，部分將從下面的描述中變得明顯，或通過本發(fā)明實踐了解到。

附圖說明

圖1為本發(fā)明實施例提供的一種共氟磁懸浮多機頭制冷空調機組的選型方法的示意性流程圖；

圖2為本發(fā)明另一實施例提供的一種共氟磁懸浮多機頭制冷空調機組的選型方法的的示意性流程圖；

圖3為本發(fā)明另一實施例提供的一種共氟磁懸浮多機頭制冷空調機組的選型方法的示意性流程圖；

圖4為本發(fā)明另一實施例提供的一種共氟磁懸浮多機頭制冷空調機組的選型方法的示意性流程圖；

圖5為本發(fā)明實施例提供的一種共氟磁懸浮多機頭制冷空調機組的選型裝置的裝置結構圖。

具體實施方式

以下結合附圖對本發(fā)明的原理和特征進行描述，所舉實例只用于解釋本發(fā)明，并非用于限定本發(fā)明的范圍。

如圖1給出了本發(fā)明實施例提供的一種共氟磁懸浮多機頭制冷空調機組的選型方法的示意性流程圖。如圖1所示，該選型方法包括：

101，根據選定機組的機組模型和設計工況，獲取壓縮機總數量N、設計制冷量Q₀及占優(yōu)制冷量Q_j。

102，獲取空調運行時的實際制冷量Q。

103，根據N、Q₀、Q_j和Q，確定執(zhí)行單機頭計算邏輯或滿負荷就計算邏輯或部分負荷計算邏輯。

104，根據確定的計算邏輯，計算得到機組性能系數COP。

上述實施例中提供的選型方法，通過獲取的壓縮機總數量N、壓縮機種類數X、設計制冷量Q₀、占優(yōu)制冷量Q _j及空調運行時的實際制冷量Q，確定要執(zhí)行的計算邏輯，并根據確定的計算邏輯計算得到機組性能系數COP，進而能夠根據得到的機組COP進行選型優(yōu)化，使機組始終運行在最大性能點。

可選地，作為本發(fā)明的一個實施例，如圖2所示，圖1中的步驟103具體為當Q≤Q₀/N，確定執(zhí)行單機頭計算邏輯時，圖1中的步驟104可以包括：

201，預設機組COP_x。

202，根據機組模型和設計工況通過換熱器設計計算方法計算得出機組的蒸發(fā)溫度T_e、冷凝溫度T_c以及出液溫度T_k。

203，根據T_e、T_c以及T_k通過制冷劑物性參數計算其冷凝壓力P_c、蒸發(fā)壓力P_e，進而計算得出機組壓比P_c/P_e。

204，根據P_c/P_e通過磁懸浮壓縮機計算邏輯計算得出機組的最大制冷量Q_max。

205，對Q_max與Q₀的大小關系進行比較。

204，若Q_max≤Q₀，則結束邏輯并報警。

207若Q_max＞Q₀，則根據Q_max、Q₀、T_e、T_c以及T_k通過磁懸浮壓縮機計算邏輯計算得出機組COP_s。

208，對COP_s和COP_x進行控制精度判斷，若|COP_s/COP_x-1|≥ξ，則重新預設機組COP_x并執(zhí)行201-208。

209，若|COP_s/COP_x-1|＜ξ，則確定COP_x為機組COP，ξ為控制精度。

上述實施例提供的選型方法，通過單機頭計算邏輯的計算，求出機組在單臺壓縮機運行時的機組COP，選擇得到的機組COP對應的選型方案，使機組始終運行在最大性能點。

應理解，在該實施例中，僅是對圖1中所述的步驟103和步驟104的進一步的描述，而該實施例作為一個完整的技術方案，還需要包括步驟101和步驟102，為了描述的簡潔，在此不再贅述。

下面以四個種類的壓縮機為例，并結合圖3和圖4對本發(fā)明實施例的技術方案做進一步的描述。應理解，這里僅僅是以四個種類的壓縮機為例子來說明本發(fā)明的技術方案，并不對本發(fā)明實施例構成任何限定。

其中，a代表第一類壓縮機，b代表第二類壓縮機，c代表第三類壓縮機，d代表第四類壓縮機，各類壓縮機COP從a到d依次增大，制冷機組壓縮機總數為N，N₁～N₄代表相應種類壓縮機的個數，冷量分配系數為k，設計制冷量為Q₀，占優(yōu)制冷量為Q_j。

在一個實施例中，如圖3所示，當Q_j≤Q≤Q₀時，確定執(zhí)行滿負荷計算邏輯，四類壓縮機全部運行，該選型方法還可以包括：

301，預設機組COP_x。

302，根據機組模型和設計工況通過換熱器設計計算方法得出機組的蒸發(fā)溫度T_e、冷凝溫度T_c以及出液溫度T_k。

303，根據T_e、T_c以及T_k通過制冷劑物性參數計算其冷凝壓力P_c、蒸發(fā)壓力P_e，進而計算得出機組壓比P_c/P_e。

304，根據P_c/P_e通過磁懸浮壓縮機計算邏輯計算得出四類壓縮機的最大制冷量Q_maxa、Q_maxb、Q_maxc、Q_maxd。

305，根據Q_maxa、Q_maxb、Q_maxc、Q_maxd與N₁、N₂、N₃、N₄計算得出機組的最大制冷量Q_max＝Q_maxa*N₁+Q_maxb*N₂+Q_maxc*N₃+Q_maxd*N₄。

306，根據Q_max與Q₀計算得出冷量分配系數k＝Q₀/Q_max。

307，根據Q_maxa、Q_maxb、Q_maxc、Q_maxd以及k計算得出各類壓縮機的分配制冷量Q_a＝Q_maxa*k，Q_b＝Q_maxb*k，Q_c＝Q_maxc*k，Q_d＝Q_maxd*k。

308，根據Q_a、Q_b、Q_c、Q_d、T_e、T_c以及T_k通過本領域常用方法計算得出各類壓縮機的COP_a、COP_b、COP_c、COP_d。

309，根據Q_a、Q_b、Q_c、Q_d、COP_a、COP_b、COP_c、COP_d以及N₁、N₂、N₃、N₄計算得出各類壓縮機的功率W_a＝Q_a*N₁/COP_a，W_b＝Q_b*N₂/COP_b，W_c＝Q_c*N₃/COP_c，W_d＝Q_d*N₄/COP_d。

310，根據Q₀以及W_a、W_b、W_c、W_d計算得出機組的COP_total＝Q₀/(W_a+W_b+W_c+W_d)。

311，對COP_total和COP_x進行控制精度判斷，若|COP_total/COP_x-1|≥ξ，則重新預設機組COP_x，并執(zhí)行步驟301-311。

312，若|COP_total/COP_x-1|＜ξ，則確定COP_x為機組COP，ξ為控制精度。

上述實施例中提供的選型方法，通過滿負荷計算邏輯的計算，求出機組在全部壓縮機運行時的機組COP，選擇得到的機組COP對應的選型方案，使機組始終運行在最大性能點。

應理解，在該實施例中，僅是對圖1中所述的步驟103和步驟104的進一步的描述，而該實施例作為一個完整的技術方案，還需要包括步驟101和步驟102，為了描述的簡潔，在此不再贅述。

在另一實施例中，如圖4所示，當Q₀/N＜Q＜Q_j時，假定有三類壓縮機運行，分別為a、b、c，每類壓縮機各運行一臺，確定執(zhí)行部分負荷計算邏輯，該選型方法還可以包括：

401，關閉壓縮機a。

402，預設機組COP_x。

403，根據機組模型和設計工況換熱器設計計算方法計算得出機組的蒸發(fā)溫度T_e、冷凝溫度T_c以及出液溫度T_k。

404，根據T_e、T_c以及T_k通過制冷劑物性參數計算其冷凝壓力P_c、蒸發(fā)壓力P_e，進而計算得出機組壓比P_c/P_e。

405，根據P_c/P_e通過磁懸浮壓縮機計算邏輯計算得出當前運行的各類壓縮機的最大制冷量Q_maxb、Q_maxc。

406，根據Q_maxb、Q_maxc與各類壓縮機的數量計算得出機組的最大制冷量Q_max＝Q_maxb+Q_maxc。

407，根據Q_max與Q₀計算得出冷量分配系數k＝Q₀/Q_max。

408，根據Q_maxb、Q_maxc以及k計算得出當前運行的各類壓縮機的分配制冷量Q_b＝Q_maxb*k，Q_c＝Q_maxc*k。

409，根據Q_b、Q_c、T_e、T_c以及T_k通過本領域常用方法計算得出當前運行的各類壓縮機的COP_b、COP_c。

410，根據Q_b、Q_c、COP_b、COP_c計算得出各類壓縮機的功率W_b＝Q_b/COP_b、W_c＝Q_c/COP_c。

411，根據Q₀以及W_b、W_c計算得出機組的COP_total＝Q₀/(W_b+W_c)。

412，對COP_total和COP_x進行控制精度判斷，若|COP_total/COP_x-1|＜ξ，則獲得機組COP_x；若|COP_total/COP_x-1|≥ξ，則重新預設機組COP_x并執(zhí)行步驟403-412，ξ為控制精度。

413，獲取冷量分配系數k以及機組COP_x。

414，對冷量分配系數k進行判斷，若k＜k_上限，則執(zhí)行步驟401-414。

415，若k≥k_上限，則結束邏輯。

416，若k_下限＜k＜k_上限，則保留機組COP_x值。

417，比較步驟416得到的機組的COP_x值，對于得到的COP_x值，只有k大于下限值同時小于上限值才會保留，并且經過步驟414判斷，k值小于上限時，則循環(huán)執(zhí)行步驟401-414，直到k大于等于上限值，結束本循環(huán)，同時比較所有的得到的機組COP_x值的大小，將最大的機組COP_x值確定為機組COP值。

上述實施例中提供的選型方法，通過部分負荷計算邏輯的計算，求出機組在部分壓縮機運行時的機組COP，選擇得到的機組COP對應的選型方案，使機組始終運行在最大性能點。

應理解，在該實施例中，僅是對圖1中所述的步驟103和步驟104的進一步的描述，而該實施例作為一個完整的技術方案，還需要包括步驟101和步驟102，為了描述的簡潔，在此不再贅述。

應理解，在本發(fā)明各實施例中，上述各過程的序號的大小并不意味著執(zhí)行順序的先后，各過程的執(zhí)行順序應以其功能和內在邏輯確定，而不應對本發(fā)明實施例的實施過程構成任何限定。

本發(fā)明還提供一種共氟磁懸浮多機頭制冷空調機組的選型裝置，如圖5所示，該選型裝置包括：獲取模塊510、判斷模塊520和計算模塊530。

具體包括：

獲取模塊510用于根據選定機組的機組模型和設計工況，獲取壓縮機總數量N、設計制冷量Q₀及占優(yōu)制冷量Q_j，并獲取空調運行時的實際制冷量Q。

判斷模塊520用于根據獲取模塊510獲取的N、Q₀、Q_j和Q，確定要執(zhí)行的計算邏輯。

計算模塊530用于根據判斷模塊520確定的計算邏輯，計算得到機組COP。

應理解，在本發(fā)明實施例中，根據本發(fā)明實施例的選型裝置可對應于根據本發(fā)明實施例的選型方法的執(zhí)行主體，并且選型裝置中的各個模塊的上述和其它操作和/或功能分別為了實現圖1至圖4中的各個方法的相應流程，為了簡潔，在此不再贅述。

上述實施例中提供的選型裝置，通過獲取的壓縮機總數量N、壓縮機種類數X、設計制冷量Q₀、占優(yōu)制冷量Q _j及空調運行時的實際制冷量Q，確定要執(zhí)行的計算邏輯，并根據確定的計算邏輯計算得到機組性能系數COP，進而能夠根據得到的機組COP進行選型優(yōu)化，使機組始終運行在最大性能點。

可選地，作為本發(fā)明的一個實施例，判斷模塊520具體用于當判斷結果為Q≤Q₀/N時，確定執(zhí)行單機頭計算邏輯?；蛘撸袛嗄K520具體用于當判斷結果為Q_j≤Q≤Q₀時，確定執(zhí)行滿負荷計算邏輯?；蛘?，判斷模塊520具體用于當判斷結果為Q₀/N＜Q＜Q_j時，確定執(zhí)行部分負荷計算邏輯。

具體的，在一個實施例中，當判斷模塊520確定執(zhí)行單機頭計算邏輯時，計算模塊530具體用于：預設機組COP_x，并根據機組模型和設計工況計算得出機組的蒸發(fā)溫度T_e、冷凝溫度T_c以及出液溫度T_k。根據T_e、T_c以及T_k計算得出機組壓比P_c/P_e，并根據P_c/P_e計算得出機組的最大制冷量Q_max，并將Q_max與Q₀進行比較。若Q_max≤Q₀，則結束邏輯并報警，若Q_max＞Q₀，則根據Q_max、Q₀、T_e、T_c以及T_k計算得出機組COP_s，并對COP_s和COP_x進行控制精度判斷。若|COP_s/COP_x-1|＜ξ，則確定COP_x為機組COP，若|COP_s/COP_x-1|≥ξ，則重新預設機組COP_x并計算機組COP_s，并對COP_s和COP_x進行控制精度判斷，ξ為控制精度。

在另一個實施例中，當判斷模塊520確定執(zhí)行滿負荷計算邏輯時，計算模塊530具體用于：預設機組COP_x，并根據機組模型和設計工況計算得出機組的蒸發(fā)溫度T_e、冷凝溫度T_c以及出液溫度T_k。根據T_e、T_c以及T_k計算得出機組壓比P_c/P_e，并根據P_c/P_e計算得出各類壓縮機的最大制冷量Q_maxi，i＝1，2，3…X，并根據Q_maxi與各類壓縮機的數量計算得出機組的最大制冷量Q_max。根據Q_max與Q₀計算得出冷量分配系數k，并根據Q_maxi以及k計算得出各類壓縮機的分配制冷量Q_i，i＝1，2，3…X，并根據Q_i、T_e、T_c以及T_k計算得出各類壓縮機的COP_i，i＝1，2，3…X。根據Q_i、COP_i以及各類壓縮機數量計算得出各類壓縮機的功率W_i，i＝1，2，3…X，并根據Q₀以及W_i計算得出機組的COP_total，并對COP_total和COP_x進行控制精度判斷。若|COP_total/COP_x-1|＜ξ，則確定COP_x為機組COP，若|COP_total/COP_x-1|≥ξ，則重新預設機組COP_x并計算機組的COP_total，并對COP_total和COP_x進行控制精度判斷，ξ為控制精度。

在另一個實施例中，當判斷模塊520確定執(zhí)行部分負荷計算邏輯時，計算模塊530具體用于：關閉當前運行壓縮機中負荷最小的一臺，并預設機組COP_x，并根據機組模型和設計工況計算得出機組的蒸發(fā)溫度T_e、冷凝溫度T_c以及出液溫度T_k。根據T_e、T_c以及T_k計算得出機組壓比P_c/P_e，并根據P_c/P_e計算得出當前運行各類壓縮機的最大制冷量Q_maxi，i＝1，2，3…X，并根據Q_maxi與各類壓縮機的數量計算得出機組的最大制冷量Q_max。根據Q_max與Q₀計算得出冷量分配系數k，并根據Q_maxi以及k計算得出各類壓縮機的分配制冷量Q_i，i＝1，2，3…X，并根據Q_i、T_e、T_c以及T_k計算得出各類壓縮機的COP_i，i＝1，2，3…X。根據Q_i、COP_i以及各類壓縮機的數量計算得出各類壓縮機的功率W_i，i＝1，2，3…X，并根據Q₀以及W_i計算得出機組的COP_total，并對COP_total和COP_x進行控制精度判斷。若|COP_total/COP_x-1|＜ξ，則獲得機組COP_x，若|COP_total/COP_x-1|≥ξ，則重新預設機組COP_x并計算獲得機組COP_total，并對ξ為控制精度。對COP_total和COP_x進行控制精度判斷，并獲取冷量分配系數k以及機組COP_x，并對冷量分配系數k進行判斷。若k＜k_上限，則繼續(xù)關閉當前運行壓縮機中負荷最小的一臺壓縮機，并重新計算獲取機組COP_x，若k_下限＜k＜k_上限，則保留此COP_x值，若k≥k_上限，則結束邏輯，并比較得到的所有COP_x值，確定最大的機組COP_x值為機組COP值。

所屬領域的技術人員可以清楚地了解到，為了描述的方便和簡潔，上述描述的裝置和單元的具體工作過程，可以參考前述方法實施例中的對應過程，在此不再贅述。

在本申請所提供的幾個實施例中，應該理解到，所揭露的裝置和方法，可以通過其它的方式實現。例如，以上所描述的裝置實施例僅僅是示意性的，例如，單元的劃分，僅僅為一種邏輯功能劃分，實際實現時可以有另外的劃分方式，例如多個單元或組件可以結合或者可以集成到另一個系統(tǒng)，或一些特征可以忽略，或不執(zhí)行。另外，所顯示或討論的相互之間的耦合或直接耦合或通信連接可以是通過一些接口、裝置或單元的間接耦合或通信連接，也可以是電的，機械的或其它的形式連接。

另外，在本發(fā)明各個實施例中的各功能單元可以集成在一個處理單元中，也可以是各個單元單獨物理存在，也可以是兩個或兩個以上單元集成在一個單元中。上述集成的單元既可以采用硬件的形式實現，也可以采用軟件功能單元的形式實現。

以上所述僅為本發(fā)明的較佳實施例，并不用以限制本發(fā)明，凡在本發(fā)明的精神和原則之內，所作的任何修改、等同替換、改進等，均應包含在本發(fā)明的保護范圍之內。