一種拉線塔用壓接管及管口設(shè)計(jì)方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種拉線塔用壓接管及管口設(shè)計(jì)方法，該壓接管包括一管本體，所述管本體的管口端面為一平直面，所述管口端面與所述管本體之間通過兩圓弧過渡結(jié)構(gòu)連接以分別形成一外倒角和一內(nèi)倒角，兩所述圓弧過渡結(jié)構(gòu)與所述管本體的內(nèi)、外表面相切，兩所述圓弧過渡結(jié)構(gòu)與所述管口端面相交，并且所述圓弧過渡結(jié)構(gòu)滿足如下的幾何關(guān)系：t=0.5XT;L=(3.5?4.5)Xt;R=(t2+L2)/2t;上式中：T表示拉線與壓接管壓接時(shí)壓接鋼模的壓縮量表示圓弧過渡結(jié)構(gòu)在垂直于管本體1方向上的高度；L表示圓弧過渡結(jié)構(gòu)在平行于管本體1方向上的長度#表示圓弧過渡結(jié)構(gòu)的弧半徑。本發(fā)明能夠有效降低拉線的集中應(yīng)力，增加拉線及金具的使用壽命。
【專利說明】一種拉線塔用壓接管及管口設(shè)計(jì)方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種拉線塔用壓接管及管口設(shè)計(jì)方法。

【背景技術(shù)】
[0002]拉線金具包括耐張線夾、U型掛環(huán)等，這些金具與拉線一起組成拉線系統(tǒng)，在拉線塔體中充當(dāng)重要角色。拉線和金具之間一般通過壓接管連接在一起，連接的質(zhì)量直接決定著拉線或連接金具安全可靠性，也影響著整個(gè)拉線塔的安全穩(wěn)定。
[0003]壓接管的壓接的本質(zhì)是冷擠壓成型。拉線與壓接管裝配后，壓接管壓接順序按照從里向壓接管管口依次壓，順序不能顛倒，施壓時(shí)相鄰兩鋼模間至少重疊5mm以消除第一次壓接端部產(chǎn)生的應(yīng)力集中。
[0004]壓接管在擠壓力的作用下會(huì)在管口擠壓變形，容易出現(xiàn)拉線應(yīng)力集中現(xiàn)象，拉線金具在長期運(yùn)行中承受的荷載是變化的，除承受導(dǎo)線的自重外，當(dāng)有風(fēng)或有冰附著時(shí)還承受風(fēng)載和冰載，形成拉伸和彎曲兩種荷載的組合作用。在這種復(fù)雜的受力條件下，線路可能發(fā)生導(dǎo)線舞動(dòng)和微風(fēng)振動(dòng)等現(xiàn)象，拉線則隨線路發(fā)生振動(dòng)，由于管口處拉線具有較大的集中應(yīng)力，進(jìn)而可能引起強(qiáng)度破壞、疲勞失效。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]針對(duì)上述問題，本發(fā)明的目的是提供一種能夠減小管口處拉線集中應(yīng)力的拉線塔用壓接管及管口設(shè)計(jì)方法。
[0006]為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采用以下技術(shù)方案:一種拉線塔用壓接管，其特征在于，它包括一管本體，所述管本體的管口端面為一平直面，所述管口端面與所述管本體之間通過兩圓弧過渡結(jié)構(gòu)連接以分別形成一外倒角和一內(nèi)倒角，兩所述圓弧過渡結(jié)構(gòu)與所述管本體的內(nèi)、外表面相切，兩所述圓弧過渡結(jié)構(gòu)與所述管口端面相交，并且所述圓弧過渡結(jié)構(gòu)滿足如下的幾何關(guān)系:t = 0.5XT ；L = (3.5?4.5) Xt ;R = (t2+L2)/2t ;上式中:T表示拉線與壓接管壓接時(shí)壓接鋼模的壓縮量；t表示圓弧過渡結(jié)構(gòu)在垂直于管本體I方向上的高度；L表示圓弧過渡結(jié)構(gòu)在平行于管本體I方向上的長度#表示圓弧過渡結(jié)構(gòu)的弧半徑。
[0007]所述圓弧過渡結(jié)構(gòu)在平行于所述管本體方向上的長度L與所述圓弧過渡結(jié)構(gòu)在垂直于所述管本體方向上的高度t之間滿足幾何關(guān)系:L = 4Xt。
[0008]所述壓接管是通過如下的方法設(shè)計(jì)出來的:1)壓接管有限元模型的選擇:由于壓接管施加壓力屬于大變形接觸問題，分析過程中根據(jù)對(duì)稱性，選擇拉線和壓接管縱截面1/2建立有限元計(jì)算模型，建模時(shí)采用經(jīng)典雙線性等向強(qiáng)化(BISO)，該模型使用一個(gè)雙線性來表示應(yīng)力應(yīng)變曲線，根據(jù)曲線確定壓接管和拉線的屈服極限和彈性模量；2)有限元模型網(wǎng)格劃分:拉線和壓接管均采用平行四邊形網(wǎng)格映射實(shí)現(xiàn)網(wǎng)格劃分，并對(duì)拉線和壓接管接觸部位，即拉線的外表面和壓接管內(nèi)表面采用網(wǎng)格局部細(xì)化；3)約束處理:拉線和壓接管一端施加固定約束，并在拉線的下端施加對(duì)稱約束；由于壓接管與拉線之間為面-面接觸接觸，本模型在接觸部位選擇contal72接觸單元和Targel69目標(biāo)單元,采用兩個(gè)接觸對(duì),模擬壓接過程；4)加載求解:進(jìn)行加載時(shí)采用斜坡加載方式加載，對(duì)壓接鋼模進(jìn)行位移加載，根據(jù)壓接鋼模的形狀，以及壓接管的大小，確定位移大小，即壓接鋼模的壓縮量T，然后對(duì)其模型進(jìn)行求解；5)結(jié)果提取:在計(jì)算結(jié)果文件中，提取壓接后塑性變形圖、等效應(yīng)力圖，并記錄沿壓接管軸線方向上的應(yīng)力值及變形值；6)曲線擬合:確定T的約束范圍為O到壓縮管管壁厚度一半，L的約束范圍為O至10倍的壓縮管管壁厚度，對(duì)L和T在給定范圍內(nèi)進(jìn)行隨機(jī)取值，重復(fù)步驟I)?5)，以壓接管管口壓接狀態(tài)下的應(yīng)力分布為優(yōu)化目標(biāo)，確定L和T的最佳組合，獲得壓接管管口內(nèi)倒角和外倒角的弧形過渡結(jié)構(gòu)。
[0009]本發(fā)明由于采取以上技術(shù)方案，其具有以下優(yōu)點(diǎn):1、本發(fā)明拉線塔用壓接管的管本體與管口端面通過兩圓弧過渡結(jié)構(gòu)連接，并且圓弧過渡結(jié)構(gòu)滿足幾何關(guān)系:t = 0.5XT，L= (3.5?4.5)Xt，R= (t2+L2)/2t，本發(fā)明所述壓接管在壓接狀態(tài)下，其內(nèi)倒角被擠壓為一個(gè)圓環(huán)形曲面(該曲面與壓接管內(nèi)表面重合，內(nèi)倒角與壓接管端面的交點(diǎn)與拉線剛好接觸)，即形成了一個(gè)相對(duì)較為緩和的變異區(qū)，因此能夠產(chǎn)生較小的集中應(yīng)力，從而降低拉線的集中應(yīng)力，增加拉線及金具的使用壽命。2、本發(fā)明結(jié)構(gòu)簡單、使用可靠。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0010]圖1是本發(fā)明壓接管的結(jié)構(gòu)示意圖；
[0011]圖2是圖1中I部分的放大結(jié)構(gòu)示意圖；
[0012]圖3是本發(fā)明在壓接裝置下的結(jié)構(gòu)示意圖；
[0013]圖4是本發(fā)明與拉線金具間的連接及壓接順序示意圖；
[0014]圖5是圓弧過渡結(jié)構(gòu)示意圖；
[0015]圖6是45號(hào)鋼的應(yīng)力應(yīng)變曲線；
[0016]圖7是鋼絞線的應(yīng)力應(yīng)變曲線；
[0017]圖8為t = Imm時(shí)不同L取值時(shí)的應(yīng)力變化曲線。

【具體實(shí)施方式】
[0018]下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)的描述。
[0019]如圖1、圖2所示，本發(fā)明提供了一種拉線塔用壓接管，它包括管本體1，管本體I的管口端面2為一平直面，管口端面2與管本體I之間通過兩圓弧過渡結(jié)構(gòu)連接分別形成外倒角3和內(nèi)倒角4。圓弧過渡結(jié)構(gòu)與管本體I的內(nèi)、外表面相切，與管口端面2相交，且圓弧過渡結(jié)構(gòu)滿足如下的幾何關(guān)系:
[0020]t = 0.5 X T ;
[0021]L= (3.5 ?4.5) Xt ;
[0022]R = (t2+L2) /2t ；
[0023]上式中:T表示拉線與壓接管壓接時(shí)壓接鋼模的壓縮量，其近似取值鋼模橫截面半徑與拉線橫截面半徑的差(拉線橫截面半徑為已知量，鋼模橫截面半徑在壓接規(guī)程中有相關(guān)規(guī)定)表示圓弧過渡結(jié)構(gòu)在垂直于管本體I方向上的高度；L表示圓弧過渡結(jié)構(gòu)在平行于管本體I方向上的長度洱表示圓弧過渡結(jié)構(gòu)的弧半徑。
[0024]在一個(gè)優(yōu)選的實(shí)施例中，圓弧過渡結(jié)構(gòu)在平行于管本體I方向上的長度L與圓弧過渡結(jié)構(gòu)在垂直于管本體I方向上的高度t之間滿足幾何關(guān)系:
[0025]L = 4 X t
[0026]本發(fā)明所提供的上述拉線塔用壓接管，是通過下述的一種拉線塔用壓接管管口設(shè)計(jì)方法所設(shè)計(jì)，它包括以下步驟:
[0027]I)壓接管有限元模型的選擇:由于壓接管施加壓力屬于大變形接觸問題，分析過程中根據(jù)對(duì)稱性，選擇拉線和壓接管縱截面1/2建立有限元計(jì)算模型，建模時(shí)采用經(jīng)典雙線性等向強(qiáng)化(BISO)，該模型使用一個(gè)雙線性來表示應(yīng)力應(yīng)變曲線，根據(jù)曲線確定壓接管和拉線的屈服極限和彈性模量；
[0028]2)有限元模型網(wǎng)格劃分:拉線和壓接管均采用平行四邊形網(wǎng)格映射實(shí)現(xiàn)網(wǎng)格劃分，并對(duì)拉線和壓接管接觸部位，即拉線的外表面和壓接管內(nèi)表面采用網(wǎng)格局部細(xì)化；
[0029]3)約束處理:拉線和壓接管一端施加固定約束，并在拉線的下端施加對(duì)稱約束；由于壓接管與拉線之間為面-面接觸接觸，本模型在接觸部位選擇contal72接觸單元和Targel69目標(biāo)單元，采用兩個(gè)接觸對(duì)，模擬壓接過程；
[0030]4)加載求解:進(jìn)行加載時(shí)采用斜坡加載方式加載，對(duì)壓接鋼模進(jìn)行位移加載，根據(jù)壓接鋼模的形狀，以及壓接管的大小，確定位移大小，即壓接鋼模的壓縮量T，然后對(duì)其模型進(jìn)行求解；
[0031]5)結(jié)果提取:在計(jì)算結(jié)果文件中，提取壓接后塑性變形圖、等效應(yīng)力圖，并記錄沿壓接管軸線方向上的應(yīng)力值及變形值；
[0032]6)曲線擬合:確定T的約束范圍為O到壓縮管管壁厚度一半，L的約束范圍為O至10倍的壓縮管管壁厚度，對(duì)L和T在給定范圍內(nèi)進(jìn)行隨機(jī)取值，重復(fù)步驟I)?5)，以壓接管管口壓接狀態(tài)下的應(yīng)力分布為優(yōu)化目標(biāo)，確定L和T的最佳組合，獲得壓接管管口內(nèi)倒角和外倒角的弧形過渡結(jié)構(gòu)。
[0033]下面對(duì)本發(fā)明的有益效果從原理上予以論述:
[0034]如圖1所示，當(dāng)壓接管與拉線5壓接后，在壓接部位產(chǎn)生握著力，握著力由三部分組成:一是壓接管經(jīng)過壓縮塑性變形后與拉線5的摩擦力；二是壓接管經(jīng)過壓縮塑性變形后使其與拉線的絞制紋路咬合在一起而產(chǎn)生“螺紋效應(yīng)”的咬合力；三是壓接管經(jīng)過壓縮塑性變形所產(chǎn)生的高溫?zé)崮苁蛊渑c拉線5的表面產(chǎn)生了“局部的熔合現(xiàn)象”所形成的粘著力。
[0035]壓接管壓接的本質(zhì)是冷擠壓成型。拉線5與壓接管裝配后，壓接管壓接順序按照從里向壓接管管口依次壓，順序不能顛倒，施壓時(shí)相鄰兩壓接鋼模6間至少重疊5mm以消除第一次壓接端部產(chǎn)生的應(yīng)力集中(如圖4所示)。對(duì)非螺栓型耐張線夾壓接管施壓時(shí)，第一模自U形拉環(huán)7端頭開始，逐漸向管口方向依次施壓。壓接管在周向壓力作用下產(chǎn)生塑性變形，外徑和內(nèi)徑尺寸均減小，通過內(nèi)壁和拉線5的接觸面?zhèn)鬟f法向力，致使拉線5產(chǎn)生變形。壓接使拉線5與壓接管之間形成一定的握著強(qiáng)度，牢固接合為一整體。由于擠壓過程的加工硬化作用，被擠壓件的強(qiáng)度、硬度、耐疲勞性均有較大的提高。當(dāng)進(jìn)行到最后一次壓接，壓接管管口突變，形成集中應(yīng)力，同時(shí)沒有相應(yīng)的措施來消除或者減小管口的集中應(yīng)力。
[0036]集中應(yīng)力產(chǎn)生原因是由于受力構(gòu)件由于外界因素或自身因素幾何形狀、外形尺寸發(fā)生突變而引起局部范圍內(nèi)應(yīng)力顯著增大。
[0037]因此，本發(fā)明的最大改進(jìn)之處在于:對(duì)壓接管管本體I的管口處的內(nèi)倒角4和外倒角3設(shè)計(jì)為圓弧過渡結(jié)構(gòu)。傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)的倒角一般設(shè)計(jì)為45°斜線倒角或者圓形倒角，用于消除壓接管I管口處產(chǎn)生的應(yīng)力集中，但是對(duì)于壓接管I的本身應(yīng)用領(lǐng)域及壓接成型過程，這種應(yīng)力消除方式并非最佳。由此，發(fā)明人為了解決此問題，以彈塑性理論和接觸問題基本理論作為研究基礎(chǔ)，開發(fā)了消除壓接形式的端部應(yīng)力的設(shè)計(jì)方法，并由此應(yīng)用于拉線塔用壓接管管口，獲得壓接管管口的內(nèi)外倒角的圓弧過渡結(jié)構(gòu)，即:t = 0.5XT，L = (3.5?
4.5) X t，優(yōu)選的，L = 4Xt。如圖5所示，根據(jù)上述幾何關(guān)系可進(jìn)一步確定圓弧的半徑R =(t2+L2)/2t，并且圓弧過渡結(jié)構(gòu)與管本體I的表面相切。
[0038]如圖1、圖2所示，壓接管在未壓接狀態(tài)下，其內(nèi)倒角4和外倒角3的是相同的，內(nèi)倒角4與管本體I內(nèi)表面相切、與管口端面2相交,外倒角3與管本體I外表面相切、與管口端面2相交。
[0039]如圖3所示，壓接管在壓接狀態(tài)下，壓接管的內(nèi)倒角被擠壓為一個(gè)圓環(huán)形曲面，該曲面與壓接管內(nèi)表面重合，內(nèi)倒角與壓接管端面的交點(diǎn)與拉線剛好接觸，兩者之間不存在相互作用力；壓接管的端面被擠壓形成向外側(cè)突出的弧形曲面。
[0040]本發(fā)明原理是通過減緩壓接管的管口處的突變大小來完成。在進(jìn)行壓接管壓接時(shí)，較緩和的變異區(qū)，能夠產(chǎn)生較小的集中應(yīng)力，最終降低拉線集中應(yīng)力，從而增加拉線及金具的使用壽命。本發(fā)明結(jié)構(gòu)簡單，操作方便，簡單可靠，能較好的解決拉線塔用壓接管對(duì)拉線的產(chǎn)生集中應(yīng)力的問題，增加拉線及金具的使用壽命。
[0041]下面以一具體實(shí)施例來說明本發(fā)明所述方法的效果。
[0042]選擇的壓接管材料為45號(hào)鋼，通過查表得到45號(hào)鋼的抗拉強(qiáng)度600MPa，布氏硬度為176 ;拉線抗拉強(qiáng)度為不小于1225MPa，布氏硬度為371。本實(shí)施例的算例選用的耐張線夾型號(hào)為NY-135G耐張線夾，圓形鋼管外徑30mm，內(nèi)徑為15mm。
[0043]利用ANSYS有限元分析軟件針對(duì)管口不同的形狀分別進(jìn)行建模和應(yīng)力分析，分析內(nèi)容主要包括壓接過程中的等效應(yīng)力、接觸壓力、接觸狀態(tài)，以及卸載后的殘余應(yīng)力、接觸狀態(tài)等。采用壓接機(jī)鋼模為YMG-30，采用施壓寬度為7.5mm，其表面位移載荷為2mm。分析步驟如下:
[0044]I)壓接管有限元模型的選擇:對(duì)壓接管施加壓力屬于大變形接觸問題，分析過程中根據(jù)對(duì)稱性，選擇拉線和液壓管縱截面1/2建立有限元計(jì)算模型。ANSYS程序提供了多種塑性材料選項(xiàng)，建模時(shí)采用經(jīng)典雙線性等向強(qiáng)化BIS0，該模型使用一個(gè)雙線性來表示應(yīng)力應(yīng)變曲線，所以有兩個(gè)斜率，彈性斜率和塑性斜率。45號(hào)鋼的屈服極限為355MPa，切線模量約為彈性模量的1/10，取2.lElOPa。鋼絞線選擇屈服極限為1025MPa的鋼材，相應(yīng)的BISO模型應(yīng)力應(yīng)變曲線如圖6、圖7所示。該曲線將被輸入到壓接過程的模擬計(jì)算中去。
[0045]2)有限元模型網(wǎng)格劃分:拉線和壓接管均采用平行四邊形網(wǎng)格映射實(shí)現(xiàn)網(wǎng)格劃分，并對(duì)拉線和壓接管接觸部位，即拉線的外表面和壓接管內(nèi)表面采用網(wǎng)格局部細(xì)化；
[0046]3)約束處理:針對(duì)本模型選擇contal72接觸單元和Targel69目標(biāo)單元以及PLANE183結(jié)構(gòu)單元進(jìn)行求解。左端固定約束，下端對(duì)稱約束。采用兩個(gè)接觸對(duì)，模擬壓接過程。
[0047]4)加載求解:在ANSYS軟件中進(jìn)行加載時(shí)采用斜坡加載方式加載，對(duì)液壓鋼模進(jìn)行位移加載，根據(jù)鋼模的形狀，以及壓接管的大小，確定位移大小為2mm。
[0048]5)結(jié)果處理:利用ANSYS有限元分析軟件提取其中的接觸壓力，進(jìn)行分析。
[0049]6)針對(duì)管口不同的形狀分別進(jìn)行建模重復(fù)步驟I)?5)。如附圖8所示，針對(duì)管口處弧形倒角t = Imm時(shí),不同的L(給出了 2mm、3mm、4mm、5mm),其中O點(diǎn)為壓接管端面與外表面的交點(diǎn)。對(duì)比得到當(dāng)縱向切割在I?4_時(shí)，應(yīng)力變化趨于平緩。當(dāng)縱向切割變?yōu)?mm時(shí)，得到應(yīng)力變化較大。因此可以確定當(dāng)L = 4Xt，圓弧的半徑R= (t2+L2)/2t時(shí)，為應(yīng)力分布最均勻，屬于應(yīng)力消除的最佳切合點(diǎn)。
[0050]本發(fā)明僅以上述實(shí)施例進(jìn)行說明，各部件的結(jié)構(gòu)、設(shè)置位置及其連接都是可以有所變化的，在本發(fā)明技術(shù)方案的基礎(chǔ)上，凡根據(jù)本發(fā)明原理對(duì)個(gè)別部件進(jìn)行的改進(jìn)和等同變換，均不應(yīng)排除在本發(fā)明的保護(hù)范圍之外。
【權(quán)利要求】
1.一種拉線塔用壓接管，其特征在于，它包括一管本體，所述管本體的管口端面為一平直面，所述管口端面與所述管本體之間通過兩圓弧過渡結(jié)構(gòu)連接以分別形成一外倒角和一內(nèi)倒角，兩所述圓弧過渡結(jié)構(gòu)與所述管本體的內(nèi)、外表面相切，兩所述圓弧過渡結(jié)構(gòu)與所述管口端面相交，并且所述圓弧過渡結(jié)構(gòu)滿足如下的幾何關(guān)系:
t = 0.5 X T ；
L= (3.5 ?4.5) Xt ;
R= (t2+L2)/2t ； 上式中:T表示拉線與壓接管壓接時(shí)壓接鋼模的壓縮量；t表示圓弧過渡結(jié)構(gòu)在垂直于管本體I方向上的高度；L表示圓弧過渡結(jié)構(gòu)在平行于管本體I方向上的長度洱表示圓弧過渡結(jié)構(gòu)的弧半徑。
2.如權(quán)利要求1所述的一種拉線塔用壓接管，其特征在于，所述圓弧過渡結(jié)構(gòu)在平行于所述管本體方向上的長度L與所述圓弧過渡結(jié)構(gòu)在垂直于所述管本體方向上的高度t之間滿足幾何關(guān)系:
L = 4X t0
3.—種如權(quán)利要求1或2所述的拉線塔用壓接管的管口設(shè)計(jì)方法，包括以下步驟: 1)壓接管有限元模型的選擇:由于壓接管施加壓力屬于大變形接觸問題，分析過程中根據(jù)對(duì)稱性，選擇拉線和壓接管縱截面1/2建立有限元計(jì)算模型，建模時(shí)采用經(jīng)典雙線性等向強(qiáng)化，該模型使用一個(gè)雙線性來表示應(yīng)力應(yīng)變曲線，根據(jù)曲線確定壓接管和拉線的屈服極限和彈性模量； 2)有限元模型網(wǎng)格劃分:拉線和壓接管均采用平行四邊形網(wǎng)格映射實(shí)現(xiàn)網(wǎng)格劃分，并對(duì)拉線和壓接管接觸部位，即拉線的外表面和壓接管內(nèi)表面采用網(wǎng)格局部細(xì)化； 3)約束處理:拉線和壓接管一端施加固定約束，并在拉線的下端施加對(duì)稱約束；由于壓接管與拉線之間為面-面接觸接觸，本模型在接觸部位選擇contal72接觸單元和Targel69目標(biāo)單元，采用兩個(gè)接觸對(duì)，模擬壓接過程； 4)加載求解:進(jìn)行加載時(shí)采用斜坡加載方式加載，對(duì)壓接鋼模進(jìn)行位移加載，根據(jù)壓接鋼模的形狀，以及壓接管的大小，確定位移大小，即壓接鋼模的壓縮量T，然后對(duì)其模型進(jìn)行求解； 5)結(jié)果提取:在計(jì)算結(jié)果文件中，提取壓接后塑性變形圖、等效應(yīng)力圖，并記錄沿壓接管軸線方向上的應(yīng)力值及變形值； 6)曲線擬合:確定T的約束范圍為O到壓縮管管壁厚度一半，L的約束范圍為O至10倍的壓縮管管壁厚度，對(duì)L和T在給定范圍內(nèi)進(jìn)行隨機(jī)取值，重復(fù)步驟I)?5)，以壓接管管口壓接狀態(tài)下的應(yīng)力分布為優(yōu)化目標(biāo)，確定L和T的最佳組合，獲得壓接管管口內(nèi)倒角和外倒角的弧形過渡結(jié)構(gòu)。
【文檔編號(hào)】G06F17/50GK104214273SQ201410440197
【公開日】2014年12月17日 申請(qǐng)日期:2014年9月1日 優(yōu)先權(quán)日:2014年9月1日
【發(fā)明者】袁兆祥, 齊立忠, 陳大斌, 王璋奇, 張子引, 楊永剛, 金逸, 田雷, 李本良, 劉學(xué)軍, 盧飛, 劉顥 申請(qǐng)人:國家電網(wǎng)公司, 國網(wǎng)北京經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院, 江蘇省電力公司