本發(fā)明涉及油浸式變壓器運(yùn)行過(guò)程的溫度檢測(cè)技術(shù)，具體涉及一種基于箱壁溫度的油浸式變壓器熱點(diǎn)溫度簡(jiǎn)化計(jì)算方法。
背景技術(shù)：
：繞組熱點(diǎn)溫度是油浸式變壓器運(yùn)行過(guò)程中可能達(dá)到的最高溫度，其大小直接決定變壓器的過(guò)負(fù)荷能力和使用壽命，因此準(zhǔn)確預(yù)測(cè)繞組熱點(diǎn)溫度值是油浸式變壓器狀態(tài)監(jiān)測(cè)的重要課題。但變壓器內(nèi)部熱過(guò)程復(fù)雜，熱點(diǎn)溫度的大小及產(chǎn)生位置難以預(yù)測(cè)，如何準(zhǔn)確計(jì)算熱點(diǎn)溫度仍是國(guó)內(nèi)外研究的熱點(diǎn)。目前熱點(diǎn)溫度計(jì)算方法主要包括ieee導(dǎo)則法、有限元軟件計(jì)算法、熱電類比法等。其中導(dǎo)則法應(yīng)用最廣泛，計(jì)算簡(jiǎn)便，但該法假設(shè)變壓器內(nèi)部溫升呈線性，與實(shí)際存在偏差；有限元法精度高，但計(jì)算復(fù)雜，花費(fèi)時(shí)間長(zhǎng)，邊界條件確定困難，條件的微小變化會(huì)導(dǎo)致結(jié)果的大幅改變，通用性差；熱電類比法建立熱路模型求解熱點(diǎn)溫度，準(zhǔn)確度高，物理意義明確，能夠較真實(shí)地模擬變壓器內(nèi)部的非線性，是熱點(diǎn)溫度求解的重要研究方向。目前較為成熟的熱路模型均需建立微分方程組進(jìn)行求解，每個(gè)微分方程組包含2～3個(gè)微分方程不等，迭代過(guò)程復(fù)雜，易產(chǎn)生累積誤差，因此如何在保證熱點(diǎn)溫度計(jì)算準(zhǔn)確度的同時(shí)降低其計(jì)算難度仍有待進(jìn)一步探索，已經(jīng)成為一項(xiàng)亟待解決的關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題。目前已有學(xué)者建立了基于箱壁溫度的熱路模型，由于該模型先通過(guò)箱壁溫度求取頂層油溫，再由頂層油溫求取熱點(diǎn)溫度，故可稱作箱壁-頂油-熱點(diǎn)模型，該模型如圖1所示。圖1中，各參量含義如下：q1和q2分別為頂油-熱點(diǎn)模型和箱壁-頂油模型中的熱源，θhs為熱點(diǎn)溫度，θoil為頂層油溫，θtank為箱壁溫度，rhs-oil和roil-tank分別為頂油-熱點(diǎn)非線性熱阻和箱壁-頂油非線性熱阻，chs和coil分別為繞組熱容和油熱容。由圖1可知，箱壁-頂油-熱點(diǎn)模型包含兩個(gè)熱路模型，根據(jù)模型可列出式(1)所示方程組：式(1)中，τoil為油時(shí)間常數(shù)，τw為繞組時(shí)間常數(shù)，二者均為熱阻與熱容的乘積；k為負(fù)載率；β為變壓器短路損耗與空載損耗的比值；△θoil·r為額定條件下頂層油溫與箱壁溫度梯度；△θhs·r為額定情況下熱點(diǎn)溫度與頂層油溫梯度；n為經(jīng)驗(yàn)常數(shù)，與冷卻方式和油流循環(huán)方式有關(guān)，針對(duì)onan冷卻方式的油浸式變壓器通常取0.25；其余參量含義詳見(jiàn)圖1。求解方程組(1)共需進(jìn)行兩次微分方程的求解，且第一個(gè)方程解得的頂層油溫值將作為求解條件代入第二個(gè)方程，計(jì)算過(guò)程復(fù)雜，易產(chǎn)生累積誤差。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明要解決的技術(shù)問(wèn)題：針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)的上述問(wèn)題，提供一種通過(guò)建立直接由箱壁溫度求取熱點(diǎn)溫度的熱路模型實(shí)現(xiàn)基于箱壁溫度的油浸式變壓器熱點(diǎn)溫度簡(jiǎn)化計(jì)算，能夠在保證計(jì)算準(zhǔn)確度的同時(shí)降低熱點(diǎn)溫度計(jì)算難度、避免微分方程組的迭代求解、減小累積誤差的基于箱壁溫度的油浸式變壓器熱點(diǎn)溫度簡(jiǎn)化計(jì)算方法。為了解決上述技術(shù)問(wèn)題，本發(fā)明采用的技術(shù)方案為：一種基于箱壁溫度的油浸式變壓器熱點(diǎn)溫度簡(jiǎn)化計(jì)算方法，實(shí)施步驟包括：1)輸入目標(biāo)油浸式變壓器當(dāng)前的負(fù)載率k、負(fù)載率k下的環(huán)境溫度θa及箱壁溫度θtank，并確定目標(biāo)油浸式變壓器所采用的絕緣油類型；2)根據(jù)所采用的絕緣油類型確定絕緣油參數(shù)m的值；3)求解式(2)所示簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型的熱點(diǎn)溫度求解方程，得到負(fù)載率k下的熱點(diǎn)溫度預(yù)測(cè)值θhs；式(2)中，k表示目標(biāo)油浸式變壓器當(dāng)前的負(fù)載率，β表示變壓器短路損耗與空載損耗的比值，△θhs-tank·r為額定條件下變壓器繞組的熱點(diǎn)溫度與箱壁溫度梯度，m表示絕緣油參數(shù)，θ,θr均為溫度中間參量，v表示絕緣油的粘度指數(shù)，τw表示變壓器繞組的時(shí)間常數(shù)，△θhs-tank表示變壓器繞組的熱點(diǎn)與箱壁的溫差，t表示時(shí)間；θhs表示變壓器繞組的熱點(diǎn)溫度預(yù)測(cè)值，θa表示環(huán)境溫度；θhs.r表示額定條件下變壓器繞組的熱點(diǎn)溫度值，θa.r表示額定條件下的環(huán)境溫度。優(yōu)選地，步驟2)中根據(jù)所采用的絕緣油類型確定絕緣油參數(shù)m的值時(shí)，如果所采用的絕緣油類型為植物油，則絕緣油參數(shù)m的值為4030.5；如果所采用的絕緣油類型為礦物油，則絕緣油參數(shù)m的值為2797.3。本發(fā)明基于箱壁溫度的油浸式變壓器熱點(diǎn)溫度簡(jiǎn)化計(jì)算方法具有下述優(yōu)點(diǎn)：1、本發(fā)明的油浸式變壓器熱點(diǎn)溫度簡(jiǎn)化計(jì)算方法輸入目標(biāo)油浸式變壓器當(dāng)前的負(fù)載率k、負(fù)載率k下的環(huán)境溫度θa及箱壁溫度θtank，并確定目標(biāo)油浸式變壓器所采用的絕緣油類型，根據(jù)所采用的絕緣油類型確定絕緣油參數(shù)m的值，求解基于箱壁溫度θtank的簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型，得到負(fù)載率k下的熱點(diǎn)溫度預(yù)測(cè)值θhs，通過(guò)建立直接由箱壁溫度求取熱點(diǎn)溫度的熱路模型實(shí)現(xiàn)基于箱壁溫度的油浸式變壓器熱點(diǎn)溫度簡(jiǎn)化計(jì)算，能夠在保證計(jì)算準(zhǔn)確度的同時(shí)降低熱點(diǎn)溫度計(jì)算難度、避免微分方程組的迭代求解、減小累積誤差。2、本發(fā)明的油浸式變壓器熱點(diǎn)溫度簡(jiǎn)化計(jì)算方法根據(jù)所采用的絕緣油類型確定絕緣油參數(shù)m的值，能夠適用于采用植物絕緣油和礦物絕緣油的油浸式變壓器。附圖說(shuō)明圖1為現(xiàn)有技術(shù)的箱壁-頂油-熱點(diǎn)模型示意圖。圖2為本發(fā)明實(shí)施例方法的基本流程示意圖。圖3為本發(fā)明實(shí)施例中變壓器內(nèi)部沿水平方向的溫度分布示意圖。圖4為本發(fā)明實(shí)施例中的簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型。圖5為本發(fā)明實(shí)施例中的熱點(diǎn)溫度變化情況對(duì)比(k＝0.8)示意圖。圖6為本發(fā)明實(shí)施例中的熱點(diǎn)溫度變化情況對(duì)比(k＝1.1)示意圖。圖7為本發(fā)明實(shí)施例中的熱點(diǎn)溫度變化情況對(duì)比(變負(fù)載)示意圖。具體實(shí)施方式如圖2所示，本實(shí)施例的油浸式變壓器熱點(diǎn)溫度簡(jiǎn)化計(jì)算方法的實(shí)施步驟包括：1)輸入目標(biāo)油浸式變壓器當(dāng)前的負(fù)載率k、負(fù)載率k下的環(huán)境溫度θa及箱壁溫度θtank，并確定目標(biāo)油浸式變壓器所采用的絕緣油類型；2)根據(jù)所采用的絕緣油類型確定絕緣油參數(shù)m的值；3)求解式(2)所示簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型的熱點(diǎn)溫度求解方程，得到負(fù)載率k下的熱點(diǎn)溫度預(yù)測(cè)值θhs；式(2)中，k表示目標(biāo)油浸式變壓器當(dāng)前的負(fù)載率，β表示變壓器短路損耗與空載損耗的比值，△θhs-tank·r為額定條件下變壓器繞組的熱點(diǎn)溫度與箱壁溫度梯度，m表示絕緣油參數(shù)，θ,θr均為溫度中間參量，v表示絕緣油的粘度指數(shù)，τw表示變壓器繞組的時(shí)間常數(shù)，△θhs-tank表示變壓器繞組的熱點(diǎn)與箱壁的溫差，t表示時(shí)間；θhs表示變壓器繞組的熱點(diǎn)溫度預(yù)測(cè)值，θa表示環(huán)境溫度；θhs.r表示額定條件下變壓器繞組的熱點(diǎn)溫度值，θa.r表示額定條件下的環(huán)境溫度。本實(shí)施例中，步驟2)中根據(jù)所采用的絕緣油類型確定絕緣油參數(shù)m的值時(shí)，如果所采用的絕緣油類型為植物油，則絕緣油參數(shù)m的值為4030.5；如果所采用的絕緣油類型為礦物油，則絕緣油參數(shù)m的值為2797.3。本實(shí)施例中簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型的熱點(diǎn)溫度求解方程的推導(dǎo)過(guò)程如下：首先定義變壓器繞組熱點(diǎn)區(qū)域?qū)ο浔诘姆蔷€性熱阻rhs-tank，以表征變壓器繞組熱點(diǎn)區(qū)域到箱壁的傳熱過(guò)程，再據(jù)此建立直接由箱壁溫度求解熱點(diǎn)溫度的熱路模型。油浸式變壓器內(nèi)部熱傳遞過(guò)程為：繞組和鐵心發(fā)熱，通過(guò)傳導(dǎo)和對(duì)流方式傳遞熱量至絕緣油，絕緣油再將熱量傳遞到箱壁，最后散失到空氣中。圖3所示為變壓器內(nèi)部沿水平方向的溫度分布。參見(jiàn)圖3，將變壓器內(nèi)部水平方向的溫度分布按區(qū)域進(jìn)行劃分，圖中各點(diǎn)含義如下：a1為繞組熱點(diǎn)溫度，a2為繞組表面溫度，a3為靠近繞組區(qū)域的變壓器油溫度，a4為靠近箱壁區(qū)域的變壓器油溫度，a5為油箱壁內(nèi)表面溫度，a6為油箱壁外表面溫度，a7為環(huán)境溫度。a1～a2代表繞組和鐵心內(nèi)部至表面的熱傳導(dǎo)；a2～a3代表繞組和鐵心與絕緣油之間的熱對(duì)流，其溫差約為繞組對(duì)環(huán)境溫升的20％～30％；a4～a5代表變壓器油與油箱內(nèi)壁之間的熱對(duì)流；a5～a6代表油箱內(nèi)壁與油箱外壁之間的熱傳導(dǎo)；a6～a7代表油箱外壁與環(huán)境之間的熱對(duì)流和熱輻射，這部分溫差最大，高達(dá)繞組熱點(diǎn)對(duì)環(huán)境溫升的60％～70％。綜上所述，a1～a6表示熱點(diǎn)至箱壁的溫差，a1～a7表示熱點(diǎn)至環(huán)境的溫差，熱點(diǎn)至箱壁的溫差約占熱點(diǎn)至環(huán)境溫差的35％?；谏鲜龇治?，繞組熱點(diǎn)至環(huán)境溫度的傳熱過(guò)程可由式(3)描述：式(3)中，△θhs-a表示熱點(diǎn)與環(huán)境溫差，μ表示絕緣油粘度，v表示絕緣油的粘度指數(shù)，qfe+cu表示變壓器總損耗，參量c”由參量c'和參量a決定，a表示熱傳遞表面積，參量c'的函數(shù)表達(dá)式如式(4)所示；式(4)中，c為常數(shù)，k為絕緣油熱導(dǎo)率，l為油對(duì)流散熱面的特性尺度，co為絕緣油比熱容，ρ為絕緣油密度，g為變壓器所在地的重力加速度，β'為絕緣油熱膨脹系數(shù)。由于絕緣油的比熱容、熱導(dǎo)率、熱膨脹系數(shù)等參數(shù)相對(duì)于粘度參數(shù)變化十分緩慢，可近似看作常數(shù)，因此參量c'和c”亦可看作常數(shù)。由上述分析，繞組熱點(diǎn)至箱壁的傳熱過(guò)程可描述如式(5)所示；△θhs-tank＝35％×△θhs-a＝0.35c”·μv·qfe+cu(5)式(5)中，△θhs-tank為熱點(diǎn)與箱壁的溫差，△θhs-a表示熱點(diǎn)與環(huán)境的溫差，參量c”為常數(shù)，μ表示絕緣油粘度，v表示絕緣油的粘度指數(shù)，qfe+cu表示變壓器總損耗。在式(5)的基礎(chǔ)上，可推導(dǎo)得出變壓器繞組熱點(diǎn)區(qū)域?qū)ο浔诘姆蔷€性熱阻rhs-tank可描述如式(6)所示；式(6)中，rhs-tank表示變壓器繞組熱點(diǎn)區(qū)域?qū)ο浔诘姆蔷€性熱阻，△θhs-tank為熱點(diǎn)與箱壁的溫差，qfe+cu表示變壓器總損耗，參量c”為常數(shù)，μ表示絕緣油粘度，v表示絕緣油的粘度指數(shù)。式(5)所示變壓器繞組熱點(diǎn)區(qū)域?qū)ο浔诘姆蔷€性熱阻rhs-tank的函數(shù)表達(dá)式中，絕緣油粘度μ受到絕緣液體種類和溫度的共同影響。對(duì)植物油而言絕緣油粘度μ如式(7)所示，對(duì)礦物油而言絕緣油粘度μ如式(8)所示。式(7)和式(8)中，μ表示絕緣油粘度，θ表示計(jì)算油粘度時(shí)的溫度，計(jì)算油粘度時(shí)的溫度θ的函數(shù)表達(dá)式如式(9)所示；式(9)中，θ表示計(jì)算油粘度時(shí)的溫度，θhs表示變壓器繞組的熱點(diǎn)溫度預(yù)測(cè)值，θa表示環(huán)境溫度。基于箱壁溫度的簡(jiǎn)化熱路模型直接由箱壁溫度求取熱點(diǎn)溫度，稱為簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型，如圖4所示。該簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型包括相互并聯(lián)的三條支路，第一條支路上串聯(lián)有變壓器總損耗qfe+cu(即熱源)，第二條支路上串聯(lián)有繞組熱容chs，第三條支路上串聯(lián)有變壓器繞組熱點(diǎn)區(qū)域?qū)ο浔诘姆蔷€性熱阻rhs-tank和箱壁溫度θtank，其中三條支路的正極并聯(lián)點(diǎn)的值為變壓器繞組的熱點(diǎn)溫度預(yù)測(cè)值θhs。圖4所示簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型的熱回路方程如式(10)所示；式(10)中，qfe+cu表示變壓器總損耗，chs表示繞組熱容，θhs表示熱點(diǎn)溫度，θtank表示箱壁溫度，rhs-tank為變壓器繞組熱點(diǎn)區(qū)域?qū)ο浔诘姆蔷€性熱阻。參見(jiàn)式(10)的簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型的熱回路方程可知，求解簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型只需求解一個(gè)微分方程，降低了計(jì)算難度，避免了累積誤差的產(chǎn)生。由式(6)所示變壓器繞組熱點(diǎn)區(qū)域?qū)ο浔诘姆蔷€性熱阻rhs-tank可得到式(11)；式(11)中，rhs-tank表示變壓器繞組熱點(diǎn)區(qū)域?qū)ο浔诘姆蔷€性熱阻，rhs-tank·r表示額定條件下箱壁-熱點(diǎn)非線性熱阻，μ表示絕緣油粘度，v表示絕緣油的粘度指數(shù)，μr為額定條件下絕緣油粘度。對(duì)式(11)進(jìn)行簡(jiǎn)化，可得到簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型的熱點(diǎn)溫度求解方程如式(12)所示；式(12)中，k表示目標(biāo)油浸式變壓器當(dāng)前的負(fù)載率，β表示變壓器短路損耗與空載損耗的比值，△θhs-tank·r為額定條件下變壓器繞組的熱點(diǎn)溫度與箱壁溫度梯度，μ表示絕緣油粘度，v表示絕緣油的粘度指數(shù)，μr為額定條件下絕緣油粘度，τw表示變壓器繞組的時(shí)間常數(shù)，θhs表示變壓器繞組的熱點(diǎn)溫度預(yù)測(cè)值，△θhs-tank表示變壓器繞組的熱點(diǎn)與箱壁的溫差，t表示時(shí)間。結(jié)合不同絕緣油粘度μ的計(jì)算通式[式(7)～式(8)]，可設(shè)置絕緣油參數(shù)表以確定絕緣油參數(shù)m：如果所采用的絕緣油類型為植物油，則絕緣油參數(shù)m的值為4030.5；如果所采用的絕緣油類型為礦物油，則絕緣油參數(shù)m的值為2797.3。同時(shí)，將式(12)所示簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型的熱點(diǎn)溫度求解方程和式(7)～式(8)結(jié)合，即可推導(dǎo)得到式(2)所示簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型的熱點(diǎn)溫度求解方程。式(2)中：β、△θhs-tank·r、θhs·r、θa·r、τw均為已知值。輸入實(shí)時(shí)負(fù)載率k、實(shí)時(shí)環(huán)境溫度θa及實(shí)時(shí)箱壁溫度θtank，通過(guò)式(2)所示簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型的熱點(diǎn)溫度求解方程，可求取該負(fù)載率下的熱點(diǎn)溫度預(yù)測(cè)值θhs。本實(shí)施例中，求解式(2)所示簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型的熱點(diǎn)溫度求解方程，得到負(fù)載率k下的熱點(diǎn)溫度預(yù)測(cè)值θhs是基于matlab軟件平臺(tái)實(shí)現(xiàn)的，輸入初始值以及式(2)所示簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型的熱點(diǎn)溫度求解方程后直接求解即可。為了對(duì)本實(shí)施例的油浸式變壓器熱點(diǎn)溫度簡(jiǎn)化計(jì)算方法進(jìn)行進(jìn)一步驗(yàn)證，下文分別在欠負(fù)載、過(guò)負(fù)載、變負(fù)載3種負(fù)載調(diào)節(jié)下，針對(duì)本實(shí)施例方法提出的簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型(簡(jiǎn)稱箱壁-熱點(diǎn)模型)、圖1所示現(xiàn)有技術(shù)的箱壁-頂油-熱點(diǎn)模型、gb1094.7-2008導(dǎo)則模型(簡(jiǎn)稱導(dǎo)則模型)進(jìn)行仿真。(1)欠負(fù)載情況。當(dāng)變壓器在額定負(fù)載下運(yùn)行達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)時(shí)，將目標(biāo)油浸式變壓器當(dāng)前的負(fù)載率k降至0.8，得到不同模型中熱點(diǎn)溫度變化情況如圖5所示。如圖5所示，在負(fù)載率改變的初始階段，降溫速率較快，約50％的降溫幅度發(fā)生在前50min，其后降溫趨于平緩。3種模型的計(jì)算結(jié)果較接近，相差在2℃以內(nèi)。本實(shí)施例方法提出的簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型(簡(jiǎn)稱“箱壁-熱點(diǎn)模型”)與圖1所示現(xiàn)有技術(shù)的箱壁-頂油-熱點(diǎn)模型誤差分布范圍大體相同，準(zhǔn)確度相當(dāng)。(2)過(guò)負(fù)載情況當(dāng)變壓器在額定負(fù)載下運(yùn)行達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)時(shí)，將目標(biāo)油浸式變壓器當(dāng)前的負(fù)載率k升至1.1，得到不同模型中熱點(diǎn)溫度變化情況如圖6所示。由圖6可得：負(fù)載率改變的初始階段，熱點(diǎn)溫度上升速率較快，約50％的升溫幅度發(fā)生在前50min，其后溫升趨于平緩。本實(shí)施例方法提出的簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型(簡(jiǎn)稱“箱壁-熱點(diǎn)模型”)與圖1所示現(xiàn)有技術(shù)的箱壁-頂油-熱點(diǎn)模型的計(jì)算結(jié)果基本相近，二者較導(dǎo)則模型計(jì)算結(jié)果約低2℃，誤差分布范圍大體相同，準(zhǔn)確度相當(dāng)。(3)變負(fù)載情況為確保不同負(fù)載率下熱點(diǎn)溫度均能達(dá)到穩(wěn)態(tài)，將各階段仿真時(shí)長(zhǎng)均設(shè)為360min(6h)，施加變負(fù)載情況如表1所示，熱點(diǎn)溫度變化情況如圖7所示。表1：變負(fù)載階段施加負(fù)載情況表。時(shí)間/h負(fù)載率k0～61.36～120.812～181.118～241.0如圖7所示，在負(fù)載率頻繁改變時(shí)，本實(shí)施例方法提出的簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型(簡(jiǎn)稱“箱壁-熱點(diǎn)模型”)與圖1所示現(xiàn)有技術(shù)的箱壁-頂油-熱點(diǎn)模型的熱點(diǎn)溫度變化曲線更平滑，動(dòng)態(tài)響應(yīng)性能優(yōu)于導(dǎo)則模型；且兩種熱路模型計(jì)算結(jié)果接近，相差在2℃以內(nèi)，誤差分布范圍基本一致，準(zhǔn)確度與動(dòng)態(tài)響應(yīng)性能相當(dāng)。綜上所述，根據(jù)仿真驗(yàn)證可知，本實(shí)施例方法提出的簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型(簡(jiǎn)稱“箱壁-熱點(diǎn)模型”)與圖1所示現(xiàn)有技術(shù)的箱壁-頂油-熱點(diǎn)模型在欠負(fù)載、過(guò)負(fù)載和變負(fù)載情況下與箱壁-頂油-熱點(diǎn)模型的計(jì)算結(jié)果誤差小于2％，動(dòng)態(tài)響應(yīng)性能相當(dāng)。本實(shí)施例提出的簡(jiǎn)化箱壁-熱點(diǎn)熱回路模型無(wú)需求解微分方程組，計(jì)算簡(jiǎn)單，且與箱壁-頂油-熱點(diǎn)模型準(zhǔn)確度相當(dāng)，動(dòng)態(tài)響應(yīng)性能良好。以上所述僅是本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式，本發(fā)明的保護(hù)范圍并不僅局限于上述實(shí)施例，凡屬于本發(fā)明思路下的技術(shù)方案均屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。應(yīng)當(dāng)指出，對(duì)于本
技術(shù)領(lǐng)域：
的普通技術(shù)人員來(lái)說(shuō)，在不脫離本發(fā)明原理前提下的若干改進(jìn)和潤(rùn)飾，這些改進(jìn)和潤(rùn)飾也應(yīng)視為本發(fā)明的保護(hù)范圍。當(dāng)前第1頁(yè)12