專利名稱：一種腳手架豎向極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種建筑器材的試驗(yàn)方法，尤其是一種腳手架豎向極限穩(wěn)定承載能力
試驗(yàn)方法。
背景技術(shù)：
插接式鋼管腳手架是近年來研制開發(fā)的非扣件式鋼管腳手架，主要包括立桿、橫 桿、斜桿、下底座、上托座，其基本構(gòu)造原理是通過焊接在橫桿或者斜桿端頭的插銷以及焊 接在主管上的扣盤搭接形成基本的塔架單元。然而，插接式鋼管腳手架各零部件以及塔架 的各種結(jié)構(gòu)性能，除企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)外，尚無可參照的國家、行業(yè)或地方標(biāo)準(zhǔn)對(duì)其質(zhì)量進(jìn)行檢驗(yàn)評(píng)定。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種操作簡(jiǎn)單，可靠的腳手架豎向極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn) 方法。 本發(fā)明的技術(shù)方案是提供一種腳手架豎向極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn)方法，所述的腳 手架包括帶扣盤的管狀立桿，橫桿，斜桿，下底座以及上托座，其特征在于所述腳手架豎向 極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn)方法包括下列步驟 (1)使用所述立桿，橫桿，下底座，上托座搭建預(yù)定高度的腳手架塔架； (2)調(diào)節(jié)下底座，上托座高度； (3)在所述腳手架塔架頂部架設(shè)工字鋼和橫梁； (4)對(duì)所述橫梁施加負(fù)載，利用標(biāo)定好的油壓表控制加載等級(jí)，同時(shí)利用試驗(yàn)架 頂?shù)膫鞲衅鱽淼贸鰧?shí)際施加力的大小，同時(shí)布置8支百分表讀取每級(jí)荷載下主管的位移大 小，當(dāng)位移急劇變化時(shí)表示架體即將破壞，記錄測(cè)量極限值。 本發(fā)明根據(jù)現(xiàn)有工程施工、試驗(yàn)檢測(cè)等的實(shí)際情況，結(jié)合企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)精神對(duì)腳手架 豎向極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn)方法提出了改進(jìn)意見，為其它檢測(cè)試驗(yàn)室進(jìn)行質(zhì)量檢測(cè)及行業(yè) 標(biāo)準(zhǔn)的建立等提供參考。


下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明實(shí)施例作進(jìn)一步闡述。 圖1為使用步高1500mm、上調(diào)托座、下調(diào)底座插入尺寸分別為450毫米，設(shè)置斜撐 腳手架塔架進(jìn)行豎向極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn)方法的示意圖。 圖2為使用步高1500mm、上調(diào)托座、下調(diào)底座插入尺寸分別為450毫米，無斜撐腳 手架塔架進(jìn)行豎向極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn)方法的示意圖。 圖3為使用步高1000mm、上調(diào)托座插入尺寸為450毫米、下調(diào)底座插入尺寸為600
毫米，無斜撐腳手架塔架進(jìn)行豎向極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn)方法的示意圖。 圖4為使用步高1000mm，上調(diào)托座、下調(diào)底座插入尺寸分別為450毫米，無斜撐腳
3手架塔架進(jìn)行豎向極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn)方法的示意圖。 圖5為使用步高500mm，上調(diào)托座、下調(diào)底座插入尺寸分別為450:
架塔架進(jìn)行豎向極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn)方法的示意圖。
;米，無斜撐腳手
具體實(shí)施例方式
本發(fā)明腳手架包括下底座1，帶扣盤7的管狀立桿2，橫桿3，斜桿8，以及上托座4， 使用下底座，立桿，橫桿，上托座搭建腳手架塔架，在腳手架塔架頂部架設(shè)工字鋼5和橫梁 6。本發(fā)明腳手架豎向極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn)方法分別使用步高為1500mm、1000mm、500mm 以及有無斜撐等不同構(gòu)造的塔架(如圖l至圖5所示)進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)得出各極限承載力。 利用標(biāo)定好的油壓表控制加載等級(jí)，同時(shí)利用試驗(yàn)架頂?shù)膫鞲衅鱽淼贸鰧?shí)際施加力的大 小，同時(shí)布置8支百分表讀取每級(jí)荷載下主管的位移大小，當(dāng)位移急劇變化時(shí)表示架體即 將破壞，記錄測(cè)量極限值。 試驗(yàn)一 步高1500mm、上調(diào)托座、下調(diào)底座插入尺寸Hl和H2分別為450毫米，設(shè) 置斜撐腳手架塔架如圖l所示 如圖1所示，按照構(gòu)造要求搭設(shè)好試驗(yàn)架體，布置好千斤頂、傳感器以及百分表。 在允許誤差范圍內(nèi)，可以認(rèn)為每根立根承受相同大小的軸壓力。首先預(yù)載10kN檢查加載裝 置后，按每級(jí)80kN加載，每級(jí)加載后2-3分鐘讀取百分表讀數(shù)、傳感器讀數(shù)；架體破壞時(shí)讀 取傳感器最大讀數(shù)。 試驗(yàn)結(jié)果逐級(jí)加載，讀取百分表讀數(shù)，直至荷載不能增加為止，表示試驗(yàn)架體已 經(jīng)失穩(wěn)破壞。失穩(wěn)破壞時(shí)，架體位移迅速增大，立桿產(chǎn)生彎曲失穩(wěn)破壞，同時(shí)斜撐也會(huì)產(chǎn)生 彎曲變形。 試驗(yàn)得出的力-位移曲線如表1所示，極限穩(wěn)定承載力F = 546kN(4根立桿)
DIS (誦) 表1F-DIS曲線 試驗(yàn)二 步高1500mm、上調(diào)托座、下調(diào)底座插入尺寸Hl和H2分別為450
斜撐腳手架塔架如圖2所示。
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4
試驗(yàn)過程同試驗(yàn)一。 試驗(yàn)結(jié)果逐級(jí)加載，讀取百分表讀數(shù)，直至荷載不能增加為止，表示試驗(yàn)架體已 經(jīng)失穩(wěn)破壞。失穩(wěn)破壞時(shí)，架體位移迅速增大，試驗(yàn)架體整體扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)破壞。試驗(yàn)得出的 力_位移曲線如表2，極限穩(wěn)定承載力F = 346kN(4根立桿)<formula>formula see original document page 5</formula> 表2F-DIS曲線 試驗(yàn)三步高1000mm、上調(diào)托座插入尺寸Hl為450毫米、下調(diào)底座插入尺寸H2為 600毫米，無斜撐腳手架塔架如圖3所示。
試驗(yàn)過程同試驗(yàn)一。
試驗(yàn)結(jié)果逐級(jí)加載，讀取百分表讀數(shù)，直至荷載不能增加為止，表示試驗(yàn)架體已 經(jīng)失穩(wěn)破壞。失穩(wěn)破壞時(shí)，架體位移迅速增大，試驗(yàn)架體整體扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)破壞。試驗(yàn)得出的 力_位移曲線如表3所示，極限穩(wěn)定承載力F = 296kN(4根立桿)。
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表3F-DIS曲線 試驗(yàn)四步高1000mm，上調(diào)托座、下調(diào)底座插入尺寸HI和H2分別為450毫米，無斜撐腳手架塔架如圖4所示。
試驗(yàn)過程同試驗(yàn)一。 試驗(yàn)結(jié)果逐級(jí)加載，讀取百分表讀數(shù)，直至荷載不能增加為止，表示試驗(yàn)架體已 經(jīng)失穩(wěn)破壞。失穩(wěn)破壞時(shí)，架體位移迅速增大，試驗(yàn)架體整體扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)破壞。試驗(yàn)得出的 力_位移曲線如表4，極限穩(wěn)定承載力F = 446kN(4根立桿)。
500 450 400 350 300 250 200 150 100 50 0
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DIS(mm) 表4F-DIS曲線 試驗(yàn)五步高500mm，上調(diào)托座、下調(diào)底座插入尺寸Hl和H2分別為450毫米，無斜
撐腳手架塔架如圖5所示。 試驗(yàn)過程詳見AS1試驗(yàn)過程。 試驗(yàn)結(jié)果逐級(jí)加載，讀取百分表讀數(shù)，直至荷載不能增加為止，表示試驗(yàn)架體已 經(jīng)失穩(wěn)破壞。失穩(wěn)破壞時(shí)，架體位移迅速增大，試驗(yàn)架體整體扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)破壞。試驗(yàn)得出的 力_位移曲線如表5，極限穩(wěn)定承載力F = 546kN(4根立桿)。
DIS (鵬)
表5
試驗(yàn)結(jié)論
6
①對(duì)比試驗(yàn)一與試驗(yàn)二，不設(shè)置斜撐承載力降低約36. 7% ; ②對(duì)比試驗(yàn)三與試驗(yàn)四，可調(diào)底座距離底部八角盤600mm比距離底部八角盤 450mm承載力降低約33. 6% ; ③對(duì)比試驗(yàn)二與試驗(yàn)四以及試驗(yàn)五，不設(shè)置斜撐情況下，步高1000mm的架體承載 力比步高1500mm的承載力提高約29%，步高500mm的架體承載力比步高1500mm的承載力 提高約58% ④設(shè)置斜撐對(duì)應(yīng)的破壞形式為彎曲失穩(wěn)破壞，不設(shè)置斜撐對(duì)應(yīng)的為扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)破 壞。
權(quán)利要求
一種腳手架豎向極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn)方法，所述的腳手架包括帶扣盤的管狀立桿，橫桿，斜桿，下底座以及上托座，其特征在于所述腳手架豎向極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn)方法包括下列步驟(1)使用所述立桿，橫桿，下底座，上托座搭建預(yù)定高度的腳手架塔架；(2)調(diào)節(jié)下底座，上托座高度；(3)在所述腳手架塔架頂部架設(shè)工字鋼和橫梁；(4)對(duì)所述橫梁施加負(fù)載，利用標(biāo)定好的油壓表控制加載等級(jí)，同時(shí)利用試驗(yàn)架頂?shù)膫鞲衅鱽淼贸鰧?shí)際施加力的大小，同時(shí)布置8支百分表讀取每級(jí)荷載下主管的位移大小，當(dāng)位移急劇變化時(shí)表示架體即將破壞，記錄測(cè)量極限值。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的腳手架豎向極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn)方法，其特征在于所述 腳手架塔架高度分別取500毫米，1000毫米以及1500毫米。
3. 據(jù)權(quán)利要求1所述的腳手架豎向極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn)方法，其特征在于所述的腳手架塔架還可以設(shè)置斜桿。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種本發(fā)明的技術(shù)方案是提供一種腳手架豎向極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn)方法，包括下列步驟(1)搭建預(yù)定高度的腳手架塔架；(2)調(diào)節(jié)下底座，上托座高度；(3)在所述腳手架塔架頂部架設(shè)工字鋼和橫梁；(4)對(duì)所述橫梁施加負(fù)載，利用標(biāo)定好的油壓表控制加載等級(jí)，同時(shí)利用試驗(yàn)架頂?shù)膫鞲衅鱽淼贸鰧?shí)際施加力的大小，同時(shí)布置8支百分表讀取每級(jí)荷載下主管的位移大小，當(dāng)位移急劇變化時(shí)表示架體即將破壞，記錄測(cè)量極限值。本發(fā)明根據(jù)現(xiàn)有工程施工、試驗(yàn)檢測(cè)等的實(shí)際情況，結(jié)合企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)精神對(duì)腳手架豎向極限穩(wěn)定承載能力試驗(yàn)方法提出了改進(jìn)意見，為其它檢測(cè)試驗(yàn)室進(jìn)行質(zhì)量檢測(cè)及行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的建立等提供參考。
文檔編號(hào)G01M13/00GK101762380SQ20081019469
公開日2010年6月30日 申請(qǐng)日期2008年11月17日 優(yōu)先權(quán)日2008年11月17日
發(fā)明者錢新華 申請(qǐng)人:無錫速捷腳手架工程有限公司