板的位置與頂通孔相對應，底反振板的位置與底通孔相對應。底通孔將底面附近的振動集中于底通孔邊緣，然后將振動快速有效地傳遞給底反振板；頂通孔將頂面附近的振動集中于頂通孔邊緣，然后將振動快速有效地傳遞給頂反振板；這樣有助于振動的傳遞，同時程度地將振動集中傳遞給阻尼塊，提高減振減噪效果。頂反振板的位置與頂通孔相對應，底反振板的位置與底通孔相對應，此處說的對應是指反振板相鄰通孔，或者覆蓋于通孔上，這樣有助于反振板接納吸收通孔處的振動。
[0019]在安裝殼頂面上貫通設有延伸至減振腔內的頂通孔，安裝殼底面上貫通設有延伸至減振腔的底通孔，頂反振板蓋設于頂通孔所在位置，且頂反振板上貫通設有與頂通孔相對應的板通孔，頂通孔、底通孔和板通孔均為圓形孔，頂通孔、底通孔和板通孔的圓心位于同一直線上；底反振板的位置與底通孔相對應。板通孔可使周圍的振動集中于頂反振板上，從而提高頂反振板的傳遞效果，三個通孔位于同一直線上，可提高振動的傳遞效果。
[0020]進一步優(yōu)選設置為:頂通孔的直徑大于板通孔的直徑。由于頂反振板蓋設于頂通孔處，此時頂通孔的孔緣位置與頂反振板相對應，即孔緣位置與頂反振板相重疊。故當頂通孔的直徑大于板通孔的直徑時，集中在頂通孔孔緣處的振動將快速有效地傳遞給頂反振板，由此改善安裝殼上振動傳遞效果，最大程度保證安裝殼上的振動能充分傳遞給頂反振板，提高減振減噪效果。
[0021]再進一步優(yōu)選設置為:安裝殼的安裝平面處鋪設有阻尼墊，該阻尼墊為橡膠材料或硅膠材料制成。安裝時，阻尼墊位于安裝殼和墻板間。安裝殼吸收墻板振動后在減振腔內消耗掉大部分的振動能量，但是除此之外，還有小部分振動能量將會傳遞回墻板，此時，位于安裝殼和墻板間的阻尼墊將會阻止這部分振動傳遞回墻板，并使其在阻尼墊處盡可能多地消耗掉，從而提高減振減噪效果。
[0022]安裝殼上兩相對的側部開設有供減振單元進出的側口，頂反振板和底反振板所在位置與側口相鄰設置。側口的設置不僅可用于減振單元的安放和拆卸，還可以使振動在側口處集中，有助于頂反振板和底反振板吸收安裝殼的振動。
【附圖說明】
[0023]圖1為本實用新型實施例一的結構示意圖。
[0024]圖2為圖1的剖視圖。
[0025]圖3為本實用新型實施例七的結構示意圖。
[0026]圖4為本實用新型實施例八的結構示意圖。
[0027]圖5為本實用新型實施例九的結構示意圖。
[0028]圖6為本實用新型實施例八的含有多個減振單元的結構示意圖。
[0029]圖7為圖6安裝于墻板上的裝配圖。
【具體實施方式】
[0030]下面結合附圖對本實用新型作進一步描述:
[0031]實施例一:如圖1、2所示，本實施例包括墻板和減噪裝置(紡織機其他部件未涉及改進，故未提及)，該減噪裝置包括有安裝殼1，該安裝殼I上設有用于貼靠墻板安裝的安裝平面11，使用時，將安裝平面11貼附于待減振的部位。安裝殼I內開設有減振腔12，該減振腔12內遠離安裝平面11的內表面為頂面121，減振腔12內靠近安裝平面11、且與頂面121相對應的內表面為底面122，該頂面121、底面122和安裝平面11相互平行設置。減振腔12內安裝有減振單元2，該減振單元2包括有一與頂面121固定的頂反振板21、及一與底面122固定的底反振板22。頂反振板21為長條形結構，頂反振板21長度方向的兩端部分別朝向底面122翹起、且懸設于減振腔12內，頂反振板21上的兩翹起結構分別形成頂夾板211，計為第一頂夾板211a和第二頂夾板211b，其中第一頂夾板211a所在平面與安裝平面11呈45°夾角，第二頂夾板211b所在平面與安裝平面11呈135°夾角設置；底反振板22為兩節(jié)短板，各短板上其中一端部朝向頂面121翹起、且懸設于減振腔12內，各短板上的翹起結構形成底夾板221，計為第一底夾板221a和第二底夾板221b，其中第一底夾板221a與第一頂夾板211a相對應、且平行設置，第二底夾板221b與第二頂夾板211b相對應、且平行設置；在第一頂夾板211a和第一底夾板221a之間、及第二頂夾板211b和第二底夾板221b之間分別夾設有一阻尼塊23，該阻尼塊23為橡膠材料制成。頂夾板211和底夾板221采用彈簧鋼材料，具有高抗拉強度、彈性極限和疲勞強度，且與反振板一體成型。
[0032]在噪音測試標準環(huán)境下，本實施例紡織機工作時，通過聲級計測得環(huán)境噪音為76分貝。通過SolidWorks Simulat1n對墻板應力進行模擬，測得墻板內部最大應力為100.6MPa。上述測試結果均為三次測數(shù)后所取的平均值，本說明書所涉及的所有數(shù)值結果均為平均值，且同一測試中各數(shù)值偏差±5。
[0033]實施例二:與實施例一的區(qū)別僅在于，第一頂夾板211a所在平面與安裝平面11呈40°夾角，第二頂夾板211b所在平面與安裝平面11呈140°夾角設置。
[0034]在噪音測試標準環(huán)境下，本實施例紡織機工作時，通過聲級計測得環(huán)境噪音為78分貝。通過SolidWorks Simulat1n對墻板應力進行模擬，測得墻板內部最大應力為103.1MPa0減噪效果略低于實施例一；墻板最大應力低于實施例一。
[0035]實施例三:與實施例一的區(qū)別僅在于，第一頂夾板211a所在平面與安裝平面11呈50°夾角，第二頂夾板211b所在平面與安裝平面11呈130°夾角設置。
[0036]在噪音測試標準環(huán)境下，本實施例紡織機工作時，通過聲級計測得環(huán)境噪音為78分貝。通過SolidWorks Simulat1n對墻板應力進行模擬，測得墻板內部最大應力為
103.7MPa。減噪效果略低于實施例一，與實施例二基本保持一致；墻板最大應力略低于實施例一，與實施例二基本保持一致。
[0037]實施例四:與實施例一的區(qū)別僅在于，第一頂夾板211a所在平面與安裝平面11呈25°夾角，第二頂夾板211b所在平面與安裝平面11呈155°夾角設置。
[0038]在噪音測試標準環(huán)境下，本實施例紡織機工作時，通過聲級計測得環(huán)境噪音為80分貝。通過SolidWorks Simulat1n對墻板應力進行模擬，測得墻板內部最大應力為103.8MPa。減噪效果略低于實施例一；墻板最大應力略低于實施例一。
[0039]實施例五:與實施例一的區(qū)別僅在于，第一頂夾板211a所在平面與安裝平面11呈65°夾角，第二頂夾板211b所在平面與安裝平面11呈115°夾角設置。
[0040]在噪音測試標準環(huán)境下，本實施例紡織機工作時，通過聲級計測得環(huán)境噪音為81分貝。通過SolidWorks Simulat1n對墻板應力進行模擬，測得墻板內部最大應力為
104.2MPa。減噪效果效果略低于實施例一，與實施例五基本保持一致；墻板最大應力略低于實施例一，與實施例四基本保持一致。
[0041]實施例六:與實施例一的區(qū)別僅在于，阻尼塊23為硅膠材料。
[0042]在噪音測試標準環(huán)境下，本實施例紡織機工作時，通過聲級計測得環(huán)境噪音為75分貝。通過SolidWorks Simulat1n對墻板應力進行模擬，測得墻板內部最大應力為100.5MPa?減噪效果效果與實施例一基本保持一致；墻板最大應力與實施例一基本保持一致。當紡織機批量工作時，對環(huán)境減噪效果略微優(yōu)于實施例一的工作效果。
[0043]實施例七:如圖3所示，與實施例一的區(qū)別僅在于，安裝殼I頂面121上貫通設有延伸至減振腔12內的頂通孔13，安裝殼I底面122上貫通設有延伸至減振腔12的底通孔14，頂通孔13和底通孔14均為圓形孔，頂反振板21蓋設于頂通孔13上，底反振板22的兩短板相鄰底通孔14設置。
[0044]在噪音測試標準環(huán)境下，本實施例紡織機工作時，通過聲級計測得環(huán)境噪音為73分貝。通過SolidWorks Simulat1n對墻板應力進行模擬，測得墻板內部最大應力為100.4MPa。減噪效果效果優(yōu)于實施例一；墻板最大應力與實施例一基本保持一致。
[0045]實施例八:如圖4所示，與實施例一的區(qū)別僅在于，在安裝殼I頂面121上貫通設有延伸至減振腔12內的頂通孔13，安裝殼I底面122上