送風(fēng)單元的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明的目的在于提供一種制造工時(shí)較少、壓力損失較低且高效的送風(fēng)單元。為了實(shí)現(xiàn)上述目的，根據(jù)本發(fā)明的送風(fēng)單元1，具備：框體3，其具有進(jìn)氣口15和出氣口17，側(cè)部被多個(gè)側(cè)面13包圍；及離心風(fēng)機(jī)5，其被收容于該框體3的內(nèi)部。設(shè)置于前述框體3中的底面11上的出氣口17的寬度尺寸Wo，形成為小于前述多個(gè)側(cè)面13中的對向的一對側(cè)面13、13的間距Wc1。在前述框體3的內(nèi)部的前述離心風(fēng)機(jī)5與出氣口17之間，配置有圓板狀整流板7，所述圓板狀整流板7所具有的外徑大于前述離心風(fēng)機(jī)5的外徑Df，且外周邊緣形成為圓形。
【專利說明】送風(fēng)單元
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種送風(fēng)單元。
【背景技術(shù)】
[0002]一直以來，不使用外殼的離心風(fēng)機(jī)(無蝸殼風(fēng)機(jī))，被用作空氣調(diào)節(jié)機(jī)(以下，稱為空調(diào)機(jī))的送風(fēng)或工業(yè)機(jī)械的冷卻(請參照例如專利文獻(xiàn)I)。此專利文獻(xiàn)I所示的空調(diào)機(jī)是熱泵式空調(diào)機(jī)，是將離心風(fēng)機(jī)配設(shè)于風(fēng)機(jī)室內(nèi)，要求外形較小。因此，存在以下問題:風(fēng)機(jī)室(送風(fēng)單元)的空間受到限制，并且不能充分確保風(fēng)機(jī)與出氣口的距離，效率低。為了解決此問題，在風(fēng)機(jī)室的內(nèi)壁的管道連接口附近，配設(shè)圓錐曲面導(dǎo)件。
[0003]現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0004]專利文獻(xiàn)
[0005]專利文獻(xiàn)1:日本特開2005-16791號公報(bào)
【發(fā)明內(nèi)容】

[0006]發(fā)明所要解決的問題
[0007]然而，這種已知的空調(diào)機(jī)，大多是按照建筑物的設(shè)置現(xiàn)場的空間而設(shè)計(jì)，即所謂的定制。因此，存在以下問題:風(fēng)機(jī)室的尺寸也伴隨著設(shè)置現(xiàn)場而相應(yīng)地變化，且必須針對各個(gè)空調(diào)機(jī)分別準(zhǔn)備圓錐曲面導(dǎo)件，導(dǎo)致制造工時(shí)增加。另外，需要進(jìn)一步改善壓力損失和效率等。
[0008]因此，本發(fā)明提供一種制造工時(shí)少、壓力損失低且高效的送風(fēng)單元。
[0009]解決問題的技術(shù)手段
[0010]本發(fā)明的送風(fēng)單元，具備:具有進(jìn)氣口和出氣口且側(cè)部被多個(gè)側(cè)面包圍的框體、和收容于該框體的內(nèi)部的離心風(fēng)機(jī)，，并且，設(shè)置于前述框體中的底面上的出氣口的寬度尺寸，形成為小于前述多個(gè)側(cè)面中的對向的一對側(cè)面的間距。在前述框體的內(nèi)部的前述離心風(fēng)機(jī)與出氣口之間，配置有整流板，所述整流板所具有的外徑大于前述離心風(fēng)機(jī)的外徑，且外周邊緣被形成為圓形。
[0011]發(fā)明的效果
[0012]前述出氣口的寬度尺寸，由于小于前述多個(gè)側(cè)面中的對向的一對側(cè)面的間距，因此，在前述框體的內(nèi)部，在側(cè)面與底面交叉的部位上形成有角部。因此，從離心風(fēng)機(jī)吹出的空氣，由于順著側(cè)面而沖撞角部的底面，從而形成渦流，所以，從出氣口排出的空氣的風(fēng)速分布在沿著徑向的各個(gè)部位處變成不均等，導(dǎo)致壓力損失增大。
[0013]相對于此，在本發(fā)明中，根據(jù)本發(fā)明的送風(fēng)單元，由于配置有整流板，因此，從離心風(fēng)機(jī)吹出的氣流會(huì)被整流，相較于沒有整流板的情況，渦流變小。因此，從出氣口排出的空氣的風(fēng)速分布，在沿著徑向的各個(gè)部位處變成均等，從而壓力損失變小。另外，由于只設(shè)置整流板，因此，制造工時(shí)也較少?！緦＠綀D】

【附圖說明】
[0014]圖1是表示根據(jù)本發(fā)明的第一實(shí)施方式的送風(fēng)單元的立體圖，其中省略了構(gòu)成框體的近側(cè)的側(cè)壁。
[0015]圖2是表示圖1的離心風(fēng)機(jī)與圓板狀整流板的立體圖。
[0016]圖3是表示根據(jù)第一實(shí)施方式的圓板狀整流板的立體圖。
[0017]圖4是表示根據(jù)第二實(shí)施方式的圓環(huán)狀整流板的立體圖。
[0018]圖5是表示根據(jù)第三實(shí)施方式的圓錐臺狀整流板的立體圖。
[0019]圖6是表示根據(jù)第一實(shí)施例的框體內(nèi)的氣流的概略圖。
[0020]圖7是表示根據(jù)第二實(shí)施例的框體內(nèi)的氣流的概略圖。
[0021]圖8是表示根據(jù)第三實(shí)施例的框體內(nèi)的氣流的概略圖。
[0022]圖9是表示根據(jù)比較例的框 體內(nèi)的氣流的概略圖。
[0023]圖10是針對本發(fā)明例及比較例，表示風(fēng)量與靜壓的關(guān)系的圖表。
[0024]圖11是針對本發(fā)明例及比較例，表示風(fēng)量與靜壓效率的關(guān)系的圖表。
[0025]圖12是針對本發(fā)明例及比較例，表示風(fēng)量與靜壓的關(guān)系的圖表，其中對圓環(huán)狀整流板的內(nèi)徑與外徑做了各種變化。
[0026]圖13是針對本發(fā)明例及比較例，表示風(fēng)量與靜壓效率的關(guān)系的圖表，其中對圓環(huán)狀整流板的內(nèi)徑與外徑做了各種變化。
[0027]圖14是針對本發(fā)明例及比較例，表示風(fēng)量與靜壓的關(guān)系的圖表，其中對圓環(huán)狀整流板的外徑做了各種變化。
[0028]圖15是針對本發(fā)明例及比較例，表示風(fēng)量與靜壓效率的關(guān)系的圖表，其中對圓環(huán)狀整流板的外徑做了各種變化。
[0029]圖16(a)是表示離心風(fēng)機(jī)與圓錐臺狀整流板的尺寸的立體圖。
[0030]圖16(b)是針對本發(fā)明例及比較例，表示風(fēng)量與靜壓的關(guān)系的圖表。
[0031]圖17是針對本發(fā)明例及比較例，表示風(fēng)量與靜壓效率的關(guān)系的圖表。
[0032]【部件代表符號說明】
[0033]I 送風(fēng)單元
[0034]3 框體
[0035]5 離心風(fēng)機(jī)
[0036]7 圓板狀整流板(整流板)
[0037]13 側(cè)面
[0038]15 進(jìn)氣口
[0039]17 出氣口
[0040]41 圓環(huán)狀整流板(整流板)
[0041]51 圓錐臺狀整流板(整流板)
[0042]53 側(cè)面
【具體實(shí)施方式】
[0043]以下，參照附圖，詳細(xì)地說明本發(fā)明的實(shí)施方式。
[0044]第一實(shí)施方式[0045]如圖1所示，根據(jù)本發(fā)明的第一實(shí)施方式的送風(fēng)單元1，具備框體3、離心風(fēng)機(jī)5、及圓板狀整流板7 (整流板)。
[0046]前述框體3形成為長方體狀的箱子，并由下述各部分所構(gòu)成:頂面9，其被配置于上側(cè)；底面11，其被配置于下側(cè)；及四片側(cè)面13，其從四周包圍側(cè)部。而且，在圖1中，省略對近側(cè)的側(cè)面13的標(biāo)識，以便清楚地表示框體3的內(nèi)部。在前述頂面9上，中央形成有圓形的孔，此孔成為空氣的進(jìn)氣口 15。在前述底面11上，形成有矩形狀的孔，此孔成為出氣口17。另外，在出氣口 17的下方，連接有方管狀的管道19。
[0047]此處，頂面9的大小被設(shè)定為，橫向的寬度尺寸為Wcl，前后方向的縱深尺寸為Wc2。因此，在左右方向上對向的一對側(cè)面13、13的間距也被設(shè)定為Wcl。Wcl優(yōu)選為例如1134mm,ffc2優(yōu)選為例如1134mm。另外，側(cè)面13的高度被設(shè)定為He,He優(yōu)選為例如850_。前述出氣口 17的寬度尺寸Wo優(yōu)選為例如630mm。而且，出氣口 17的寬度尺寸Wo，被設(shè)定為小于側(cè)面13、13的間距Wcl。
[0048]如圖1、圖2所示，前述離心風(fēng)機(jī)5具備:主板21，其被配置于下側(cè)，且為圓盤狀；側(cè)板25，其從該主板21朝向上方且留出特定間隔地對向配置，并且中央具有吸氣口 23 ;及葉片27，其在這些主板21與側(cè)板25之間沿著圓周方向且隔開特定間隔地配置有多個(gè)。這些主板21、側(cè)板25及葉片27全部是將鋼板或鋁板壓制成形而形成，然后分別利用焊接或鉚接等結(jié)合為一體。另外，材料并不限定于鋼板或鋁，也可以為樹脂等。離心風(fēng)機(jī)5通過配置于下側(cè)的馬達(dá)29而旋轉(zhuǎn)，由此，空氣A從離心風(fēng)機(jī)5的側(cè)部被吹出。另外，馬達(dá)29由框體3支持。
[0049]如圖2所示，側(cè)板25的外徑(離心風(fēng)機(jī)5的外徑)被設(shè)定為Df，側(cè)板25的內(nèi)徑被設(shè)定為df。另外，離心風(fēng)機(jī)5的高度被設(shè)定為Hf。前述Df優(yōu)選為例如630mm，df優(yōu)選為440mm, Hf 優(yōu)選為 260mm。
[0050]在前述框體3的內(nèi)部，于前述離心風(fēng)機(jī)5與出氣口 17之間配置有圓板狀整流板7(整流板)，所述圓板狀整流板7所具有的外徑大于前述離心風(fēng)機(jī)5的外徑，且外周邊緣被形成為圓形。另外，圓板狀整流板7的外周邊緣部與側(cè)面13之間的最短距離，可根據(jù)離心風(fēng)機(jī)5的送風(fēng)量來加以適當(dāng)?shù)貨Q定。另外，關(guān)于后述的圓環(huán)狀整流板、圓錐臺狀整流板，也用同樣的方法來決定。離心風(fēng)機(jī)5的下端與圓板狀整流板7的上下方向距離為h，該h優(yōu)選為例如50mm。
[0051]如圖3所示，前述圓板狀整流板7 (整流板)是外徑被設(shè)定為Dpa的圓板，該外徑Dpa形成為大于離心風(fēng)機(jī)5的外徑Df。具體來說，圓板狀整流板7的外徑Dpa,被設(shè)定為離心風(fēng)機(jī)5的外徑Df的150?170%。S卩，Dpa = 1.5Df?1.7Df。另外，圓板狀整流板7是通過四個(gè)支撐腳31 (—部分未圖示)而被支撐在框體3的側(cè)面13。另外，在本實(shí)施方式中，圓板狀整流板7的材料為鋼板，也可以為樹脂等。
[0052]在具有前述構(gòu)成的送風(fēng)單元I中，空氣A從已形成于框體3的頂面9上的進(jìn)氣口15被導(dǎo)入，此空氣A從吸氣口 23進(jìn)入離心風(fēng)機(jī)5中，并沿著旋轉(zhuǎn)的葉片27而被排出至側(cè)部，然后，從圓板狀整流板7的外周邊緣的側(cè)部繞到下側(cè)，而從已形成于底面11上的出氣口17流入管道19中。
[0053]第二實(shí)施方式
[0054]進(jìn)而，說明第二實(shí)施方式，關(guān)于與前述第一實(shí)施方式相同的結(jié)構(gòu)，省略說明。[0055]在第二實(shí)施方式中，對于在圖1中所說明的第一實(shí)施方式的送風(fēng)單元1，配設(shè)圓環(huán)狀整流板41 (整流板)，來代替圓板狀整流板7。配置圓環(huán)狀整流板41的位置與第一實(shí)施方式相同。
[0056]如圖4所示，前述圓環(huán)狀整流板41被形成為平板狀，外徑被設(shè)定為Dpb且內(nèi)徑被設(shè)定為dpb。外周邊緣及內(nèi)周邊緣的俯視圖均形成為圓形，圓環(huán)狀整流板41的中心與離心風(fēng)機(jī)5的中心軸一致。這樣一來，圓環(huán)狀整流板41被形成為平板狀，所述平板狀是在圓板的中央部分形成有圓形的孔41a。
[0057]另外，前述圓環(huán)狀整流板41的外徑Dpb，被形成為大于離心風(fēng)機(jī)5的外徑Df。具體來說，圓環(huán)狀整流板41的外徑Dpb,被設(shè)定為離心風(fēng)機(jī)5的外徑Df的150?170%。即，Dpb = 1.5Df ?1.7Df0
[0058]而且，圓環(huán)狀整流板41的外徑Dpb與內(nèi)徑dpb的尺寸差異(Dpb — dpb),被設(shè)定為離心風(fēng)機(jī)5的外徑Df的20?60%。具體來說，(Dpb — dpb) = 0.2Df?0.6Df。
[0059]第三實(shí)施方式
[0060]進(jìn)而，說明第三實(shí)施方式，省略關(guān)于與前述第一實(shí)施方式、第二實(shí)施方式相同的結(jié)構(gòu)的說明。
[0061]在第三實(shí)施方式中，對于在圖1中所說明的第一實(shí)施方式的送風(fēng)單元1，配設(shè)圓錐臺狀整流板51 (整流板)，來代替圓板狀整流板7。配置圓錐臺狀整流板51的位置與第一實(shí)施方式相同。
[0062]如圖5所示，前述圓錐臺狀整流板51形成為，在中央部分形成有圓形的孔51a，同時(shí)側(cè)面53從中央往外周并向氣流的下流側(cè)(圖5的下側(cè))傾斜的圓錐臺形狀。外徑被設(shè)定為Dpc，且內(nèi)徑被設(shè)定為dpc。另外，從側(cè)面觀察，側(cè)面53與水平面所夾的傾斜角Θ優(yōu)選為
O。?20°。
[0063]另外，前述圓錐臺狀整流板51的外徑Dpc，形成為大于離心風(fēng)機(jī)5的外徑Df。具體來說，圓錐臺狀整流板51的外徑Dpc，被設(shè)定為離心風(fēng)機(jī)5的外徑Df的150?170%。SP，Dpc = 1.5Df ?1.7Df0
[0064]實(shí)施例
[0065]進(jìn)而，通過實(shí)施例來進(jìn)一步詳細(xì)地說明本發(fā)明。
[0066](第一實(shí)施例)
[0067]首先，如圖6所示，與前述第一實(shí)施方式相對應(yīng)，在離心風(fēng)機(jī)5的下方配置圓板狀整流板7，并對此時(shí)框體3內(nèi)的氣流進(jìn)行了模擬?？蝮w3的側(cè)部被側(cè)面13包圍，并在底面11的中央部分形成有出氣口 17。出氣口 17的尺寸形成為小于對向的一對側(cè)面13、13之間的相隔距離。另外，在框體3的底部上，形成有角部14，所述角部14是由側(cè)面13的下部與底面11的外周部分界定而成。
[0068]模擬軟件使用ANSYS公司(ANSYS Japan K.K.)的Fluent (注冊商標(biāo))，并且風(fēng)量設(shè)定為14000m3/h。多個(gè)箭頭表示框體3內(nèi)的各部位中的空氣A的氣流的大小及方向，黑圓點(diǎn)是表示測定點(diǎn)的位置，箭頭的長度表示風(fēng)速的大小，箭頭的方向表示氣流的方向。
[0069]空氣A從離心風(fēng)機(jī)5向側(cè)部吹出，然后，從圓板狀整流板7的外周側(cè)繞到下方，并在由圓板狀整流板7、框體3的側(cè)面13及底面11所包圍的部位，形成較弱的渦流61、63。即，相較于后述的圖9的比較例，構(gòu)成渦流61、63的空氣A的流速較小。由于圖6表示的是剖面，因此看起來像是在左右產(chǎn)生一對渦流61、63，但前述渦流61、63是沿著圓周方向一體地形成為圓環(huán)狀。而且，在底面11的出氣口 17中，在沿著寬度方向的各個(gè)部位處并以幾乎均等的間隔，吹出大致相同方向及大致相同大小的空氣A。這樣一來，出氣口 17中的風(fēng)速分布變得良好，壓力損失變小。
[0070](第二實(shí)施例)
[0071]其次，如圖7所示，與前述第二實(shí)施方式相對應(yīng)，在離心風(fēng)機(jī)5的下方配置圓環(huán)狀整流板41，并對此時(shí)框體3內(nèi)的空氣A的氣流進(jìn)行了模擬。模擬條件與第一實(shí)施例相同。
[0072]空氣A從離心風(fēng)機(jī)5向側(cè)部吹出，然后，從圓環(huán)狀整流板41的外周側(cè)繞到下方，并在由圓環(huán)狀整流板41、框體3的側(cè)面13及底面11所包圍的部位處，形成較弱的渦流65、67。另外，空氣A從圓環(huán)狀整流板41的中央部分的孔向下方流動(dòng)。此處，由于渦流65、67的內(nèi)周側(cè)的氣流朝向上方，從圓環(huán)狀整流板41的中央部分的孔流動(dòng)的氣流朝向下方，因此，二者彼此相抵，導(dǎo)致渦流65、67的大小小于第一實(shí)施例的渦流61、63。而且，在底面11的出氣口17處，在徑向的中央部分的大的范圍中，以幾乎均等的間隔，吹出大致相同方向及大致相同大小的空氣A。這樣一來，相較于第一實(shí)施例，出氣口 17中的風(fēng)速分布變得更為良好，壓力損失變小。
[0073](第三實(shí)施例)
[0074]其次，如圖8所示，與前述第三實(shí)施方式相對應(yīng)，在離心風(fēng)機(jī)5的下方配置圓錐臺狀整流板51，對此時(shí)框體3內(nèi)的空氣A的氣流進(jìn)行了模擬。模擬條件與第一實(shí)施例及第二實(shí)施例相同。
[0075]空氣A從離心風(fēng)機(jī)5向側(cè)部吹出，然后，從圓錐臺狀整流板51的外周側(cè)繞到下方，并在由圓錐臺狀整流板51、框體3的側(cè)面13及底面11所包圍的部位處，形成較弱的渦流69、71。而且，在底面11的出氣口 17中，在徑向的中央部分的大的范圍中，以幾乎均等的間隔，吹出大致相同方向及大致相同大小的空氣A。這樣一來，相較于第一實(shí)施例及第二實(shí)施例，出氣口 17中的風(fēng)速分布變得更為良好，壓力損失也變小。
[0076](比較例)
[0077]其次，如圖9所示，作為比較例，在離心風(fēng)機(jī)5的下方未配置整流板，并對此時(shí)框體3內(nèi)的空氣A的氣流進(jìn)行了模擬。模擬條件與第一實(shí)施例至第三實(shí)施例相同。
[0078]空氣A從離心風(fēng)機(jī)5向側(cè)部吹出，然后，在由離心風(fēng)機(jī)5、框體3的側(cè)面13及底面11所包圍的部位處，形成大于前述第一實(shí)施例至第三實(shí)施例且風(fēng)速較快的渦流73、75。而且，在底面11的出氣口 17中，在徑向的中央部分處風(fēng)速變小，在寬度方向的外側(cè)風(fēng)速變大。這樣一來，相較于第一實(shí)施例至第三實(shí)施例，出氣口 17中的風(fēng)速分布變?yōu)椴痪?，?dǎo)致壓力損失變大。另外，可以確認(rèn)在離心風(fēng)機(jī)5的右下方附近產(chǎn)生風(fēng)速特別大的部位77，從而可以推測在此部位處產(chǎn)生了壓力損失。
[0079]靜壓及靜壓效率與風(fēng)量的關(guān)系
[0080]以下，使用圖10至圖17，說明靜壓及靜壓效率與風(fēng)量的關(guān)系。另外，模擬軟件是使用ANSYS公司的Fluent。
[0081]在圖10及圖11中，“整流板1008無孔”是表示使用外徑為1008mm的圓板狀整流板的情況(本發(fā)明例)；“整流板1008-750有孔”是表示使用外徑為1008mm且內(nèi)徑為750mm的圓環(huán)狀整流板(本發(fā)明例)的情況。另外，“比較例(對比文件)”表示使用前述【背景技術(shù)】中所列舉的對比文件I的圓錐曲面導(dǎo)件的情況；“比較例(無整流板)”表示未設(shè)置整流板的情況。如圖10、圖11所示，可以得知，在幾乎全部的風(fēng)量的范圍中，相較于比較例，本發(fā)明表現(xiàn)出了更高的靜壓及靜壓效率。
[0082]在圖12及圖13中，對圓環(huán)狀整流板(本發(fā)明的例子)與比較例進(jìn)行了比較。另外，關(guān)于圓環(huán)狀整流板的大小，相對于外徑1008mm，內(nèi)徑變化為625mm、750mm及875mm這三種。另外，相對于外徑945mm，內(nèi)徑變化為625mm、750mm及875mm這三種。如圖12、圖13所示，可以得知，在幾乎全部的風(fēng)量的范圍中，相較于比較例，本發(fā)明表現(xiàn)出了更高的靜壓及靜壓效率。
[0083]在圖14及圖15中，對圓環(huán)狀整流板(本發(fā)明的例子)與比較例進(jìn)行了比較。另外，關(guān)于圓環(huán)狀整流板的大小，相對于內(nèi)徑750mm,外徑變化為819mm、882mm、945mm、1008mm這四種。如圖14、圖15所示，可以得知，在幾乎全部的風(fēng)量的范圍中，相對于比較例，本發(fā)明表現(xiàn)出了更高的靜壓及靜壓效率。
[0084]在圖16及圖17中，對圓錐臺狀整流板51 (本發(fā)明的例子)與比較例進(jìn)行了比較。另外，如圖16(a)所示，圓錐臺狀整流板51被配置于離心風(fēng)機(jī)5下側(cè)僅50_處。關(guān)于圓錐臺狀整流板51的大小，使外徑為1008mm且內(nèi)徑為750mm。另外，側(cè)面53的傾斜角變化為0° (無傾斜)、10°、20°。如圖16(b)、圖17所示，可以得知，在幾乎全部的風(fēng)量的范圍中，相較于比較例，本發(fā)明表現(xiàn)出了更高的靜壓及靜壓效率。
[0085]此外，雖然本發(fā)明在前述實(shí)施方式中舉例進(jìn)行了說明，但由于本送風(fēng)單元I的各個(gè)部分的尺寸在相似形狀的送風(fēng)單元中顯示出相似的特性，且根據(jù)送風(fēng)機(jī)的比例法則，也可以推算靜壓、靜壓效率及風(fēng)量的值，因此，不限定于此實(shí)施方式，在不脫離本發(fā)明的要旨的范圍內(nèi)，可以做各種變更。
[0086]進(jìn)而，說明本實(shí)施方式的作用效果。
[0087](I)根據(jù)本實(shí)施方式的送風(fēng)單元1，具備:框體3，其具有進(jìn)氣口 15和出氣口 17，側(cè)部被多個(gè)側(cè)面13包圍；及離心風(fēng)機(jī)5，其被收容于該框體3的內(nèi)部；并且，設(shè)置于前述框體3中的底面11上的出氣口 17的寬度尺寸Wo，形成為小于前述多個(gè)側(cè)面13中的對向的一對側(cè)面13、13的間距Wcl。在前述框體3的內(nèi)部的前述離心風(fēng)機(jī)5與出氣口 17之間，配置有整流板(圓板狀整流板7、圓環(huán)狀整流板41、及圓錐臺狀整流板51 )，所述整流板所具有的外徑大于前述離心風(fēng)機(jī)5的外徑Df，且外周邊緣被形成為圓形。
[0088]由于前述出氣口 17的寬度尺寸Wo小于前述多個(gè)側(cè)面13中的對向的一對側(cè)面13、13的間距Wcl，因此，在前述框體3的內(nèi)部，在側(cè)面13與底面11交叉的部位上形成有角部
14。因此，由于從離心風(fēng)機(jī)5吹出的空氣A順著側(cè)面13而沖撞角部14的底面11，從而形成渦流，因此，從出氣口 17排出的空氣A的風(fēng)速分布，在沿著徑向的各個(gè)部位處變成不均等，導(dǎo)致壓力損失增大。
[0089]相對于此，在本發(fā)明中，由于配置有整流板7、整流板41、及整流板51，因此，從離心風(fēng)機(jī)5吹出的空氣A的氣流會(huì)被整流，相較于沒有整流板的情況，渦流變小。因此，從出氣口 17排出的空氣A的風(fēng)速分布，在沿著徑向的各個(gè)部位處變成均等，從而壓力損失變小。
[0090](2)前述整流板是形成為圓板的圓板狀整流板7。這樣一來，由于整流板的形狀非常簡單，因此制造工時(shí)也較少。
[0091](3)前述整流板是圓環(huán)狀整流板41，所述圓環(huán)狀整流板41在圓板的中央部分形成有圓形的孔41a。這樣一來，由于整流板的形狀非常簡單，因此制造工時(shí)也較少。另外，如前述第二實(shí)施例所述，由于渦流65、67的內(nèi)周側(cè)的氣流朝向上方，從圓環(huán)狀整流板41的中央部分的孔41a流動(dòng)的氣流朝向下方，因此，二者彼此相抵，從而渦流65、67的大小變得更小。
[0092](4)前述整流板形成為,在中央部分形成有圓形的孔51a,同時(shí)側(cè)面53隨著從中央往外周而向氣流的下流側(cè)傾斜的圓錐臺狀整流板51。因此，由于從離心風(fēng)機(jī)5吹出的空氣A沿著傾斜的側(cè)面53而傾斜地流動(dòng)，并且還從中央部分的孔51a流動(dòng)到下流側(cè)，因此，渦流變得更小。
[0093](5)前述整流板的外徑(Dpa、Dpb、Dpc)被設(shè)定為離心風(fēng)機(jī)5的外徑Df的150?170%。當(dāng)不足150%時(shí)，整流板的外徑過小，從而導(dǎo)致整流板對空氣A的整流效果變小。另夕卜，當(dāng)大于170%時(shí)，整流板的外徑過大，從而導(dǎo)致整流板與框體3的側(cè)面13的縫隙過小，從該縫隙流動(dòng)到下流側(cè)的空氣A的流速變大，導(dǎo)致壓力損失變大，性能降低。
[0094](6)前述圓環(huán)狀整流板41的外徑Dpb與內(nèi)徑dpb的尺寸差(Dpb — dpb),被設(shè)定為離心風(fēng)機(jī)5的外徑Df的20?60%。當(dāng)圓環(huán)狀整流板41的尺寸差(Dpb — dpb)不足離心風(fēng)機(jī)5的外徑Df的20%時(shí)，由于圓環(huán)狀整流板41上整流的面積過小，因此，整流效果不充分。另外，當(dāng)大于60%時(shí)，由于通過中央的孔的空氣A的量過少，減小渦流的效果較小，因而不優(yōu)選。
[0095](7)前述圓錐臺狀整流板51的側(cè)面53的傾斜角Θ，在從側(cè)面觀察時(shí)，被設(shè)定為O?20°。當(dāng)傾斜角Θ大于20°時(shí)，則側(cè)面53過于接近垂直方向，導(dǎo)致空氣A的整流效果較小。
【權(quán)利要求】
1.一種送風(fēng)單元，其具備:具有進(jìn)氣口和出氣口且側(cè)部被多個(gè)側(cè)面包圍的框體、及被收容于該框體的內(nèi)部的離心風(fēng)機(jī)，并且，設(shè)置于前述框體中的底面上的出氣口的寬度尺寸，被形成為小于前述多個(gè)側(cè)面中的對向的一對側(cè)面的間距， 其特征在于， 在前述框體的內(nèi)部的前述離心風(fēng)機(jī)與出氣口之間，配置有整流板，所述整流板所具有的外徑大于前述離心風(fēng)機(jī)的外徑，且外周邊緣形成為圓形。
2.如權(quán)利要求1所述的送風(fēng)單元，其特征在于，前述整流板形成為圓板的圓板狀整流板。
3.如權(quán)利要求1所述的送風(fēng)單元，其特征在于，前述整流板是圓環(huán)狀整流板，所述圓環(huán)狀整流板是在圓板的中央部分形成有圓形的孔。
4.如權(quán)利要求1所述的送風(fēng)單元，其特征在于，前述整流板是圓錐臺狀整流板，所述圓錐臺狀整流板是在中央部分形成有圓形的孔，并且形成為圓錐臺形狀，側(cè)面隨著從中央往外周而向氣流的下流側(cè)傾斜。
5.如權(quán)利要求1?4中的任一項(xiàng)所述的送風(fēng)單元，其特征在于，前述整流板的外徑被設(shè)定為離心風(fēng)機(jī)的外徑的150?170%。
6.如權(quán)利要求3所述的送風(fēng)單元，其特征在于，前述圓環(huán)狀整流板的外徑與內(nèi)徑的尺寸差異，被設(shè)定為離心風(fēng)機(jī)的外徑的20?60%。
7.如權(quán)利要求4所述的送風(fēng)單元，其特征在于，從側(cè)面觀察時(shí)，前述圓錐臺狀整流板的側(cè)面的傾斜角，被設(shè)定為O?20°。
【文檔編號】F04D29/44GK103671268SQ201310079904
【公開日】2014年3月26日 申請日期:2013年3月13日 優(yōu)先權(quán)日:2012年8月30日
【發(fā)明者】川浪隆幸, 高橋勝巳, 松本顯 申請人:東普雷股份有限公司