本發(fā)明涉及頁巖氣開采領(lǐng)域，具體是一種估算頁巖儲(chǔ)層壓后平面改造面積的方法。

背景技術(shù)：

“水力壓裂法”是頁巖氣開采的核心技術(shù)。由于頁巖氣分散的存在狀態(tài)，頁巖氣的開采過程必須要將頁巖層壓裂形成裂縫網(wǎng)絡(luò)才能達(dá)到開采和增產(chǎn)的目的。國內(nèi)外開發(fā)大多數(shù)采用水平井大規(guī)模水力壓裂，對(duì)于區(qū)域性開發(fā)，均采用“井工廠叢式井”開發(fā)模式，涪陵頁巖氣田采用的合理開發(fā)井距為500-600m，隨著頁巖氣井開采的持續(xù)，必然面臨著壓力、產(chǎn)量越來越低，直至氣井結(jié)束自然生產(chǎn)周期。后期如何進(jìn)一步有效開采，是對(duì)老井開展重復(fù)壓裂，還是采用加密井繼續(xù)開發(fā)，是擺在頁巖氣決策者面前的重大難題。

通過調(diào)研，我們發(fā)現(xiàn)目前評(píng)價(jià)壓后改造區(qū)域的主要方法有Mayer軟件壓后模擬和壓裂微地震監(jiān)測(cè)技術(shù)。Meyer軟件是一套在水力措施設(shè)計(jì)方面應(yīng)用非常廣泛的模擬工具。其中的MFrac是一個(gè)綜合模擬設(shè)計(jì)與評(píng)價(jià)模塊，含有三維裂縫幾何形狀模擬等眾多功能。該軟件結(jié)合壓裂支撐劑傳輸與熱傳遞的過程分析，它可以針對(duì)實(shí)時(shí)和回放數(shù)據(jù)進(jìn)行模擬，從而對(duì)壓后形成的裂縫網(wǎng)絡(luò)(包括裂縫幾何尺寸及SRV)進(jìn)行描述和評(píng)價(jià)，但是Mayer軟件壓后模擬的缺點(diǎn)在于該軟件在模擬過程中是基于完井電測(cè)原始數(shù)據(jù)導(dǎo)入軟件后，根據(jù)鉆完井的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)和壓裂的施工參數(shù)進(jìn)行模擬的，以“一孔之見”來代表整個(gè)儲(chǔ)層空間，未考慮天然裂縫、平面的不均性等地質(zhì)屬性對(duì)壓裂的影響，模型近似為一均一模型，模擬出的裂縫網(wǎng)絡(luò)形態(tài)大同小異，不能反映壓裂后的真實(shí)裂縫網(wǎng)絡(luò)系統(tǒng)，對(duì)頁巖氣持續(xù)開采不具有指導(dǎo)意義。

微地震是用于水力壓裂過程中誘導(dǎo)裂縫監(jiān)測(cè)的主要技術(shù)。井中微地震監(jiān)測(cè)技術(shù)在壓裂評(píng)價(jià)中取得了較好的效果，能夠?qū)崟r(shí)監(jiān)測(cè)壓裂過程中產(chǎn)生裂縫的位置、方位、長度、高度等參數(shù)特征。他的優(yōu)點(diǎn)在于測(cè)量快速，方便現(xiàn)場應(yīng)用；實(shí)時(shí)確定微地震事件的位置；確定裂縫的高度、長度、傾角及方位；直接測(cè)量因裂縫間距超過裂縫長度而造成的裂縫網(wǎng)絡(luò)。壓裂井中微地震監(jiān)測(cè)技術(shù)的主要缺點(diǎn)在于不能對(duì)一個(gè)區(qū)塊內(nèi)所有井進(jìn)行有效壓裂評(píng)價(jià)。第一，受技術(shù)和生產(chǎn)限制，一個(gè)區(qū)塊往往找不到合適的監(jiān)測(cè)井，很多壓裂井達(dá)不到監(jiān)測(cè)條件。第二，受開采成本控制，頁巖氣開發(fā)不可能對(duì)絕大多數(shù)或所有的井開展微地震監(jiān)測(cè)技術(shù)。這就為頁巖氣的開采帶來了不便。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的在于提供一種估算頁巖儲(chǔ)層壓后平面改造面積的方法，以解決上述背景技術(shù)中提出的問題。

為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供如下技術(shù)方案：

一種估算頁巖儲(chǔ)層壓后平面改造面積的方法，具體步驟如下：

步驟一，收集單井各段壓力施工參數(shù)及壓裂施工曲線，根據(jù)壓裂曲線特征，讀取單井各段井口破裂壓力P₀；

步驟二，收集頁巖儲(chǔ)層完井電測(cè)原始數(shù)據(jù)，采用SAOR儲(chǔ)層地應(yīng)力分析軟件預(yù)測(cè)單井各段井底破裂壓力P₁；

步驟三，采用經(jīng)典清水摩阻計(jì)算公式及圖版，計(jì)算出儲(chǔ)層單井各段實(shí)際井底破裂壓力P₂，井底破裂壓力P₂＝井口破裂壓力P₀+液柱壓力P_H-總摩阻P_F-凈壓力p；

步驟四，采用深度域地震屬性和成像測(cè)井裂縫指示曲線，輸入到FracPredictor軟件中運(yùn)用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)算法進(jìn)行多屬性融合得到連續(xù)裂縫模型；

步驟五，將步驟四中生成的連續(xù)裂縫模型輸入到FracPredictor軟件中，生成等效裂縫模型；

步驟六，根據(jù)單井各段實(shí)際壓裂曲線及參數(shù)，優(yōu)選穩(wěn)排量壓裂期間的延伸壓力秒點(diǎn)數(shù)據(jù)群采用中值法優(yōu)選延伸壓力P₃，平均延伸壓力P₄，施工有效時(shí)間T；

步驟七，若|P₃-P₄|<p，則舍棄P₄，若|P₃-P₄|>p，則舍棄P₃，將未舍棄保留下來的延伸壓力值定義為施工有效壓力P；

步驟八，根據(jù)頁巖氣開發(fā)經(jīng)驗(yàn)，假設(shè)裂縫高度H＝30m，穩(wěn)定排量下假設(shè)壓裂液流速v為常值，采用FracPredictor軟件中OSParticulas模塊模擬出儲(chǔ)層原始應(yīng)力場，將單井各段施工有效壓力P和施工有效時(shí)間T按照壓裂順序輸入FracPredictor軟件中，模擬注入液體后水力裂縫在儲(chǔ)層的應(yīng)力分布情況，根據(jù)模擬出的應(yīng)力類型和大小，在壓裂改造應(yīng)變預(yù)測(cè)圖中明確出拉張和擠壓應(yīng)力區(qū)范圍；

步驟九，若P₁-P₂>p，在壓裂改造應(yīng)變預(yù)測(cè)圖中只考慮近井筒擠壓應(yīng)力區(qū)；若P₁-P₂<p，壓裂改造應(yīng)變預(yù)測(cè)圖則為壓后平面改造面積；

步驟十，根據(jù)步驟九，人工描繪出水力壓裂形成的壓裂范圍即壓后平面改造面積，進(jìn)而評(píng)價(jià)壓裂效果。

作為本發(fā)明進(jìn)一步的方案：清水摩阻計(jì)算公式包括清水沿程摩阻公式和清水孔眼摩阻公式。

作為本發(fā)明進(jìn)一步的方案：清水沿程摩阻公式為(ΔP_f)₀＝1.385×10⁶×D^-4.8·Q^1.8·H，D為壓裂油管柱的內(nèi)徑，單位為mm，Q為施工過程泵的注排量，單位為m³/min，H為油管長度，單位為m；清水孔眼摩阻公式為

與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果是：本發(fā)明計(jì)算方法簡便，將壓裂工程與地質(zhì)屬性的相互作用結(jié)合起來，利用地質(zhì)力學(xué)模擬技術(shù)，預(yù)測(cè)和評(píng)價(jià)壓裂改造范圍，達(dá)到優(yōu)化鉆完井和壓裂設(shè)計(jì)、評(píng)價(jià)壓裂改造效果以及實(shí)現(xiàn)頁巖氣田持續(xù)高效開采的目的，開發(fā)成本低，降低了頁巖氣的開采成本，應(yīng)用前景廣闊。

附圖說明

圖1為估算頁巖儲(chǔ)層壓后平面改造面積的方法中焦頁AA井估算的SRA與微地震評(píng)估的裂縫網(wǎng)絡(luò)對(duì)比圖。

圖2為估算頁巖儲(chǔ)層壓后平面改造面積的方法中焦頁BB井估算的SRA與微地震評(píng)估的裂縫網(wǎng)絡(luò)對(duì)比圖。

圖3為估算頁巖儲(chǔ)層壓后平面改造面積的方法中CC井第1-5段計(jì)算的地應(yīng)力成果圖。

圖4為估算頁巖儲(chǔ)層壓后平面改造面積的方法中焦頁CC井估算的SRA效果圖。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合具體實(shí)施方式對(duì)本專利的技術(shù)方案作進(jìn)一步詳細(xì)地說明。

壓裂效果是水力縫和天然縫相互作用的結(jié)果，前一段水力壓裂會(huì)改變周圍的應(yīng)力場，影響到后一壓裂段的施工以及天然裂縫的行為，天然裂縫有可能在水力裂縫到達(dá)前就提前張開，也就是“應(yīng)力陰影效應(yīng)”。如下圖所示。這也就很好地解釋了遠(yuǎn)離水力縫遠(yuǎn)端的微地震事件信號(hào)，并且儲(chǔ)層各項(xiàng)異性越小，水力縫與天然縫夾角越小，天然裂縫越易受到水力裂縫的影響而張開。巴內(nèi)特頁巖開展過SRV(儲(chǔ)藏改造體積)關(guān)聯(lián)分析。數(shù)據(jù)顯示，利用高排量，在較短時(shí)間內(nèi)完成泵注，可以形成最優(yōu)的SRV值，最大的SRV值通常是最高排量和最大液量實(shí)現(xiàn)的。

頁巖氣開發(fā)通過采用大規(guī)模水力壓裂，當(dāng)壓裂液流經(jīng)射孔孔眼瞬間，將先后受到射孔孔眼摩阻和瞬時(shí)摩阻，進(jìn)而對(duì)前方的端面產(chǎn)生沖擊力。頁巖各向異性影響的破裂壓力模型主要有以下幾種：

沿巖石本體破：

第一，

第二，

沿天然裂縫剪切破壞：

第三，

沿天然裂縫張性破壞：

最終的破裂應(yīng)力判斷標(biāo)準(zhǔn)為

動(dòng)量-沖量定理反映了力對(duì)時(shí)間的累積效應(yīng)(沖量)，其增量是力在時(shí)間上的積累。高速流體作用在前端截面時(shí)速度瞬時(shí)變?yōu)?或逆向速率時(shí)，會(huì)產(chǎn)生極大的沖擊力，此沖擊力的大小可以分析液體對(duì)巖石的破壞性。

液體從急速瞬間變?yōu)榱?，作用過程是一個(gè)短暫的積分過程，結(jié)合質(zhì)量和截面積公式推導(dǎo)沖擊力公式如下：只有當(dāng)沖擊力大于巖石破裂應(yīng)力時(shí)，才會(huì)發(fā)生巖石的沖擊破裂。

采用拉格朗日和歐拉雙重描述的物質(zhì)點(diǎn)法，將材料離散成一組質(zhì)點(diǎn)，質(zhì)點(diǎn)僅攜帶質(zhì)量和位置信息以便于跟蹤材料界面，而在歐拉網(wǎng)格上計(jì)算相應(yīng)的物理量，通過插值函數(shù)完成質(zhì)點(diǎn)與歐拉網(wǎng)格之間的信息交互。質(zhì)點(diǎn)攜帶所有的物質(zhì)信息，并在質(zhì)點(diǎn)上進(jìn)行本構(gòu)方程計(jì)算，以便于處理與歷史相關(guān)的材料；(2)通過等效積分弱形式，采用質(zhì)點(diǎn)離散建立動(dòng)量方程的離散格式；(3)采用顯式時(shí)間積分。

質(zhì)量守恒ρ(X，t)J(X，t)＝ρ₀(X) (1)

動(dòng)量方程σ_ij，j+ρb_i＝ρü_i (2)

初始條件

其中，下標(biāo)i和j表示空間坐標(biāo)分量，并遵守Einstein求和約定，下標(biāo)0表示初始時(shí)刻的值；ρ為當(dāng)前時(shí)刻的密度，J為雅克比行列式，bi為體力，ui為位移，wint為單位質(zhì)量的內(nèi)能，σij為柯西應(yīng)力張量，Dij為變形率張量；Γt和Γv分別表示現(xiàn)時(shí)構(gòu)形中的指定面力邊界和速度邊界，ti和vi分別為指定的面力和速度；nj為材料邊界的單位外法線方向。物質(zhì)點(diǎn)法將材料區(qū)域離散為一組相對(duì)于背景網(wǎng)格運(yùn)動(dòng)的質(zhì)點(diǎn)(物質(zhì)點(diǎn))，每個(gè)質(zhì)點(diǎn)均代表一塊材料區(qū)域并攜帶所有物質(zhì)信息，如質(zhì)量、速度、應(yīng)力和應(yīng)變等，因此所有質(zhì)點(diǎn)的集合代表了整個(gè)材料區(qū)域；背景網(wǎng)格用來計(jì)算空間導(dǎo)數(shù)和求解動(dòng)量方程。取虛位移δui∈0，0＝{δui|δui∈C0，δui|Γu＝0}作為權(quán)函數(shù)，可得動(dòng)量方程(2)和給定面力邊界條件(6)的等效積分弱形式(虛功方程)為

物質(zhì)點(diǎn)法將材料區(qū)域離散為一組質(zhì)點(diǎn)，因此材料的密度ρ可近似為其中，np表示質(zhì)點(diǎn)總數(shù)，mp表示質(zhì)點(diǎn)所代表區(qū)域的質(zhì)量，δ為Dirac函數(shù)，xip是質(zhì)點(diǎn)p的坐標(biāo)。

為了公式推導(dǎo)上的方便，在式(8)中引入比應(yīng)力σsij＝σij/ρ和比邊界面力-tsi＝-ti/ρ，有將公式(9)代入虛功方程(10)中,可將虛方程轉(zhuǎn)化為求和的形式其中：uip＝ui(xp)，δuip,j＝δui,j(xp),σsijp＝σsij(xp)，bip＝bi(xp),-tsip＝-tsi(xp)，h是為了將式(10)左端最后一項(xiàng)邊界積分轉(zhuǎn)化為體積分而引入的假想邊界層厚度。由式(11)可見，物質(zhì)點(diǎn)法將式(10)中的各項(xiàng)積分轉(zhuǎn)化為被積函數(shù)在各物質(zhì)點(diǎn)處的值與該物質(zhì)點(diǎn)所代表的體積之積的和，即采用了物質(zhì)點(diǎn)積分。

在求解動(dòng)量方程時(shí),質(zhì)點(diǎn)和背景網(wǎng)格完全固連，隨背景網(wǎng)格一起運(yùn)動(dòng)，因此可通過建立在背景網(wǎng)格結(jié)點(diǎn)上的有限元形函數(shù)NI(xi)來實(shí)現(xiàn)質(zhì)點(diǎn)和背景網(wǎng)格結(jié)點(diǎn)之間信息的映射。下面用帶有下標(biāo)I的量來表示背景網(wǎng)格結(jié)點(diǎn)的變量，用帶有下標(biāo)p的量來表示質(zhì)點(diǎn)攜帶的變量，則質(zhì)點(diǎn)p的位移uip可以由背景網(wǎng)格結(jié)點(diǎn)的位移uiI插值而得到，即其中，Np＝NI(xp)為結(jié)點(diǎn)I的形函數(shù)在質(zhì)點(diǎn)p處的值，ng為計(jì)算網(wǎng)格的結(jié)點(diǎn)總數(shù)。如果采用正六面體背景網(wǎng)格，則結(jié)點(diǎn)I的形函數(shù)為八結(jié)點(diǎn)六面體單元的形函數(shù)其中，ξI,ηI和ζI為結(jié)點(diǎn)I在母單元對(duì)應(yīng)的結(jié)點(diǎn)自然坐標(biāo)，其取值分別為±1。由于有限元形函數(shù)NI具有緊支性，式(12)只需對(duì)質(zhì)點(diǎn)xp所在單元的頂點(diǎn)求和即可。質(zhì)點(diǎn)p的虛位移可近似表示為其中δuiI表示背景網(wǎng)格結(jié)點(diǎn)I的虛位移。將式(12)和(14)代入弱形式(11)中，并考慮到虛位移δuiI在本質(zhì)邊界Γv上為0，在其余各點(diǎn)處任意，可得到背景網(wǎng)格結(jié)點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)方程

其中是第I個(gè)網(wǎng)格結(jié)點(diǎn)在i方向的動(dòng)量；是背景網(wǎng)格的質(zhì)量矩陣，和分別是背景網(wǎng)格結(jié)點(diǎn)內(nèi)力和結(jié)點(diǎn)外力。σijp＝σij(xp)為質(zhì)點(diǎn)p的應(yīng)力，它可以利用本構(gòu)方程計(jì)算得到。根據(jù)連續(xù)裂縫模型數(shù)據(jù)(CFM)，生成等效裂縫模型(EFM)，并得到裂縫的長度和走向，這個(gè)信息之后轉(zhuǎn)換成裂縫開始(x1，y1)和結(jié)束(x2，y2)的位置，并定義一系列無質(zhì)量的物質(zhì)點(diǎn)在背景網(wǎng)格上來追蹤裂縫路徑。根據(jù)裂縫類型(天然裂縫和水力縫)，每一個(gè)裂縫尖部分配適合其裂縫類型的傳播標(biāo)準(zhǔn)。采用物質(zhì)點(diǎn)法，求解在區(qū)域應(yīng)力場背景下，作用于水力縫的壓力在天然裂縫影響下造成的應(yīng)變來估算壓裂改造后的面積SRA。

一種估算頁巖儲(chǔ)層壓后平面改造面積的方法，具體步驟如下：

步驟一，收集單井各段壓力施工參數(shù)及壓裂施工曲線，根據(jù)壓裂曲線特征，讀取單井各段井口破裂壓力P₀；

步驟二，收集頁巖儲(chǔ)層完井電測(cè)原始數(shù)據(jù)，采用SAOR儲(chǔ)層地應(yīng)力分析軟件預(yù)測(cè)單井各段井底破裂壓力P₁；

步驟三，采用經(jīng)典清水摩阻計(jì)算公式及圖版，計(jì)算出儲(chǔ)層單井各段實(shí)際井底破裂壓力P₂，清水摩阻計(jì)算公式包括清水沿程摩阻公式和清水孔眼摩阻公式，清水沿程摩阻公式為(ΔP_f)₀＝1.385×10⁶×D^-4.8·Q^1.8·H，D為壓裂油管柱的內(nèi)徑，單位為mm，Q為施工過程泵的注排量，單位為m³/min，H為油管長度，單位為m；清水孔眼摩阻公式為井底破裂壓力P₂＝井口破裂壓力P₀+液柱壓力P_H-總摩阻P_F-凈壓力p；

步驟四，采用深度域地震屬性和成像測(cè)井裂縫指示曲線，輸入到FracPredictor軟件中運(yùn)用神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)算法進(jìn)行多屬性融合得到連續(xù)裂縫模型；

步驟五，將步驟四中生成的連續(xù)裂縫模型輸入到FracPredictor軟件中，生成等效裂縫模型；

步驟六，根據(jù)單井各段實(shí)際壓裂曲線及參數(shù)，優(yōu)選穩(wěn)排量壓裂期間的延伸壓力秒點(diǎn)數(shù)據(jù)群采用中值法優(yōu)選延伸壓力P₃，平均延伸壓力P₄，施工有效時(shí)間T；

步驟七，若|P₃-P₄|<p，則舍棄P₄，若|P₃-P₄|>p，則舍棄P₃，將未舍棄保留下來的延伸壓力值定義為施工有效壓力P；

步驟八，根據(jù)頁巖氣開發(fā)經(jīng)驗(yàn)，假設(shè)裂縫高度H＝30m，穩(wěn)定排量下假設(shè)壓裂液流速v為常值，采用FracPredictor軟件中OSParticulas模塊模擬出儲(chǔ)層原始應(yīng)力場，將單井各段施工有效壓力P和施工有效時(shí)間T按照壓裂順序輸入FracPredictor軟件中，模擬注入液體后水力裂縫在儲(chǔ)層的應(yīng)力分布情況，根據(jù)模擬出的應(yīng)力類型和大小，在壓裂改造應(yīng)變預(yù)測(cè)圖中明確出拉張和擠壓應(yīng)力區(qū)范圍；

步驟九，若P₁-P₂>p，在壓裂改造應(yīng)變預(yù)測(cè)圖中只考慮近井筒擠壓應(yīng)力區(qū)；若P₁-P₂<p，壓裂改造應(yīng)變預(yù)測(cè)圖則為壓后平面改造面積；

步驟十，根據(jù)步驟九，人工描繪出水力壓裂形成的壓裂范圍即壓后平面改造面積，進(jìn)而評(píng)價(jià)壓裂效果

效果論證：

第一，當(dāng)應(yīng)用效果為(P₁-P₂<p)時(shí)：焦頁AA井穿行于優(yōu)質(zhì)頁巖儲(chǔ)層，歷時(shí)40d，共完成壓裂施工28段，平均開井壓力21.60MPa，平均破裂壓力76.83MPa，平均停泵壓力35.30MPa，施工排量12-15m³/min，施工總液量59010m³，施工總砂量1420.2m³，平均單段液量1967.0m³，平均單段砂量47.34m³。應(yīng)用本技術(shù)方法估算的壓后平面改造面積SRA與微地震評(píng)估的裂縫網(wǎng)絡(luò)對(duì)比效果見圖1。焦頁BB井穿行于優(yōu)質(zhì)頁巖儲(chǔ)層，歷時(shí)36d，共完成壓裂施工22段，平均開井壓力27.33MPa，平均破裂壓力82.61MPa，平均停泵壓力40.81MPa，施工排量12-16m³/min，施工總液量45230.15m³，施工總砂量1029.75m³，平均單段液量1739.62m³，平均單段砂量39.61m³。應(yīng)用本技術(shù)方法估算的壓后平面改造面積SRA與微地震評(píng)估的裂縫網(wǎng)絡(luò)對(duì)比效果見圖2。

第二，當(dāng)應(yīng)用效果為(P₁-P₂>p)時(shí)：焦頁CC井穿行于優(yōu)質(zhì)頁巖儲(chǔ)層，歷時(shí)5d，共完成壓裂施工4段，平均開井壓力41.2MPa，無明顯破裂壓力，平均最高施工壓力93.67MPa，平均停泵壓力74.35MPa，施工排量6-12m³/min，施工總液量8384.39m³，施工總砂量132.33m³，平均單段液量1676.88m³，平均單段砂量26.47m³。應(yīng)用本技術(shù)方法步驟2-采用SAOR儲(chǔ)層地應(yīng)力分析軟件計(jì)算井底破裂壓力(計(jì)算第1-5段井底破裂壓力110-130MPa)見圖3，應(yīng)用本技術(shù)方法估算的壓后平面改造面積效果見圖4。

對(duì)于本領(lǐng)域技術(shù)人員而言，顯然本發(fā)明不限于上述示范性實(shí)施例的細(xì)節(jié)，而且在不背離本發(fā)明的精神或基本特征的情況下，能夠以其他的具體形式實(shí)現(xiàn)本發(fā)明。因此，無論從哪一點(diǎn)來看，均應(yīng)將實(shí)施例看作是示范性的，而且是非限制性的，本發(fā)明的范圍由所附權(quán)利要求而不是上述說明限定，因此旨在將落在權(quán)利要求的等同要件的含義和范圍內(nèi)的所有變化囊括在本發(fā)明內(nèi)。不應(yīng)將權(quán)利要求中的任何附圖標(biāo)記視為限制所涉及的權(quán)利要求。

此外，應(yīng)當(dāng)理解，雖然本說明書按照實(shí)施方式加以描述，但并非每個(gè)實(shí)施方式僅包含一個(gè)獨(dú)立的技術(shù)方案，說明書的這種敘述方式僅僅是為清楚起見，本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)將說明書作為一個(gè)整體，各實(shí)施例中的技術(shù)方案也可以經(jīng)適當(dāng)組合，形成本領(lǐng)域技術(shù)人員可以理解的其他實(shí)施方式。