定向邊緣部分81(i)與第二軸向定向邊緣部分82(i)連接。如果將圓周方向用作基準(zhǔn)線，則沿順時針方向偏離該基準(zhǔn)線的圓弧的角度表示為正，沿逆時針方向偏離該基準(zhǔn)線的圓弧的角度表示為負(fù)，則邊緣部分83(i)以角度-β相對于圓周方向傾斜。在本例中，β為大約25度，但可以根據(jù)設(shè)計者的選擇而大于或小于該數(shù)值。類似地，圖8Α中的相鄰?fù)獠科脚_的相互對置邊緣80(0)具有軸向定向且沿圓周方向錯開的第一和第二邊緣部分81 (ο)和82(0)，二者由傾斜邊緣部分83 (ο)連接。
[0020]現(xiàn)在參看圖8Β，其示出了根據(jù)本發(fā)明的特征，并且還參看圖3Α和3Β，它們是采用該特征的葉片的圖示。首先指出，內(nèi)部平臺31具有前面參照圖8Α所描述的相同基本形狀，并且構(gòu)成對置平臺邊緣之間的界面的曲柄形狀的對置邊緣部分因此采用類似的標(biāo)記。然而，外部平臺32是不同的，因為它們的對置平臺邊緣80(0) I之間的界面形成了雙曲柄形狀。這是如下實現(xiàn)的，即每個平臺邊緣80(0)1分別包括第一、第二和第三軸向定向邊緣部分81(0)、84(0)和85(0)。這些邊緣部分沿圓周方向錯開彼此，以形成曲柄形狀的第一、第二和第三軸向延伸臂。第一軸向定向邊緣部分81 (ο)短于第二軸向定向邊緣部分84(0)，第三軸向定向邊緣部分85(0)短于第一軸向定向邊緣部分81 (ο)。沿著從每個外部平臺的后緣T(O)至前緣L(O)的順序，第一軸向定向邊緣部分81 (ο)后面跟著第一傾斜邊緣部分83 (O)，其形成該曲柄形狀的第一傾斜臂并將第一軸向定向邊緣部分81 (ο)與第二軸向定向邊緣部分84(0)連接。邊緣部分84(0)后面跟著第二傾斜邊緣部分86 (O)，其形成該曲柄形狀的第二傾斜臂并將第二軸向定向邊緣部分84 (ο)與第三軸向定向邊緣部分85 (ο)連接。與內(nèi)部平臺的情況一樣，邊緣部分83(0)以角度-β相對于圓周方向傾斜。然而，邊緣部分86(0)以不同的角度+Φ相對于圓周方向傾斜。在本例中，Φ為大約45度，但可以根據(jù)設(shè)計者的選擇而大于或小于該數(shù)值。
[0021]在圖8Β中，通過前述在組裝過程中內(nèi)部平臺31相對于外部平臺32的扭轉(zhuǎn)，實現(xiàn)對置內(nèi)部和外部平臺邊緣80(i)和80(o)的前述不同部分之間的接觸和間隙，如下面所解釋。
[0022]在圖8A中，在組裝隔板的過程中沒有扭轉(zhuǎn)力施加于翼部，內(nèi)部平臺的尺寸被設(shè)置成使得，在完全組裝狀態(tài):
?在相互對置的第一軸向定向邊緣部分81 (i)之間存在間隙；并且 ?在相互對置的傾斜邊緣部分83 (i)之間存在間隙；
?相互對置的第二軸向定向邊緣部分82 (i)之間存在接觸。
[0023]本質(zhì)上講，圖8A中的外部平臺具有與內(nèi)部平臺相同的接觸和間隙特性，盡管間隙在絕對尺寸的意義上講可能不同。
[0024]與此不同，圖SB中示出了內(nèi)部平臺的尺寸被設(shè)置成使得，在完全組裝狀態(tài):
?在相互對置的第一軸向定向邊緣部分81 (i)之間存在間隙；
?在相互對置的第二軸向定向邊緣部分82 (i)之間存在間隙；
?在相互對置的傾斜邊緣部分83 (i)之間存在干涉接觸，這種干涉是通過相對于圖8A中的現(xiàn)有技術(shù)加大傾斜邊緣部分的尺寸而實現(xiàn)的。
[0025]另外，圖SB中的外部平臺的尺寸被設(shè)置成使得，在完全組裝狀態(tài):
?在相互對置的第一軸向定向邊緣部分81 (ο)之間存在間隙；
?在相互對置的第一傾斜邊緣部分83 (ο)之間存在間隙。
[0026].在相互對置的第三軸向定向邊緣部分85 (O)之間存在間隙；
?在相互對置的第二軸向定向邊緣部分84(0)之間存在接觸；并且 ?在相互對置的第二傾斜邊緣部分86 (ο)之間存在接觸。
[0027]制造隔板10的初始步驟為制作出隔板環(huán)33和靜葉片，靜葉片包括與內(nèi)部和外部平臺31、32形成一體的翼部30。
[0028]在已有的制造隔板環(huán)33的方法中，隔板環(huán)是從作為完整環(huán)的厚規(guī)格鋼板(heavygauge steel plate)切割出來的，機(jī)加工成預(yù)期橫截面輪廓，然后沿著直徑切割成兩個半圓形件，以使得葉片能夠在其內(nèi)部直徑中組裝和拆卸。然而，本發(fā)明的優(yōu)選方法起始于分別從板料切割出每個板環(huán)，從而將隔板環(huán)制作成兩個半體33A、33B。如示于圖4，這允許更高效地使用板料，以降低材料成本，因為從板34切割出半環(huán)33A、33B的形狀可以彼此局部嵌套布置。
[0029]如示于圖5，在將半環(huán)33A、33B機(jī)加工成包含焊接區(qū)39的初始期望橫截面輪廓后，它們的對置端部被開有螺紋孔，每個螺紋孔處被采用扭矩張緊型螺柱和墊塊結(jié)構(gòu)36。盲端螺紋孔37被鉆設(shè)在下部半環(huán)33B的徑向相對端部中，帶有凹坑38A的螺紋孔38鉆設(shè)穿過上部半環(huán)33A的徑向相對端部。為了形成完整的隔板環(huán)33，兩個半環(huán)33A、33B的對置端部101通過下述方式被帶到一起形成彼此干涉接觸:將螺柱36A擰入螺紋孔37、38，將墊塊36B和墊片36C在凹坑38A中套在螺柱36A的端部上，其中螺柱36A在該凹坑中突伸到半環(huán)33A中的孔38之上，將鎖緊螺母36D抵靠著墊塊36B擰緊在螺柱上，直至獲得預(yù)定的扭矩值。
[0030]還請參看圖6，實線表示的是在初始機(jī)加工和組裝到隔板上之后并且在最終機(jī)加工之前的外部平臺32和隔板環(huán)33的外輪廓。點劃線表示在最終機(jī)加工為完整隔板的形狀之后它們的外輪廓。如前面所指出，在半環(huán)33A、33B的基本形狀已經(jīng)從重規(guī)格板切割出來后，它們的內(nèi)周被機(jī)加工以產(chǎn)生隆起的焊接區(qū)39，以方便后面將組裝的隔板環(huán)33焊接至外部平臺32。從圖6還應(yīng)注意，在準(zhǔn)備組裝時，半環(huán)上的焊接區(qū)39的內(nèi)表面和外部平臺32的外表面32A被機(jī)加工，從而焊接區(qū)39具有錐角(楔角)α。在這種特定的實施例中，相對于平行于渦輪機(jī)轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)軸線的平面P的錐角α為大約5°。然而，角度α可以根據(jù)設(shè)計者的選擇而大于或小于該數(shù)值，其中要考慮到將被采用的隔板組裝技術(shù)(見下文)、外部平臺的任何軸向斜度以及渦輪級的流體動力學(xué)要求。例如，外部平臺的厚度可以沿軸向方向的上游或下游縮窄，以便減小或增大焊接區(qū)39所需的錐角α。此外，假定采用軸向均勻的外部平臺厚度，則錐角α取決于渦輪機(jī)通道的外部壁的張角，該張角是沿下游方向朝向渦輪機(jī)轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)軸線會聚或從該旋轉(zhuǎn)軸線張開的角度。請注意，在汽輪機(jī)中，靠近HP氣流入口的高壓(HP)渦輪級可能具有負(fù)的張角，即，它們可能具有局部會聚角度。因此，錐角α對于這樣的渦輪級還可以是負(fù)的。
[0031]為了在準(zhǔn)備階段的機(jī)加工之后開始組裝隔板10，一圈靜葉片，包括翼部30以及內(nèi)部和外部平臺31、32，被組裝在位于水平組裝臺面41上的定位板40上，如圖7Α中的剖視圖所示。還請參看圖3Β和SB，葉片被初始安置成使得相鄰內(nèi)部平臺31的傾斜邊緣部分83(i)彼此接觸，而其它相互對置邊緣部分81 (i)和82(i)之間存在間隙。關(guān)于外部平臺32，它們具有的直徑大于它們的最終直徑，因此圖7A示出了在定位板40的周邊與在外部平臺32的邊緣上限定出定位臺階的唇緣32B之間具有徑向間隙X。這樣，在相鄰?fù)獠科脚_的對置邊緣80(0)1之間存在間隙。
[0032]為了繼續(xù)該代表性實施方式中的組裝，隔板環(huán)33被保持水平并與靜葉片的圈同心，然后被降低以使得焊接后的焊接區(qū)39的內(nèi)表面平滑地動到外部平臺32的外表面32A上。隔板環(huán)33然后被強(qiáng)制進(jìn)一步向下移動到外部平臺32上，從而使得相鄰?fù)獠科脚_的相互對置的第二傾斜邊緣部分86 (ο)與相互對置的第二軸向延伸邊緣部分84(0)發(fā)生接觸。然而，小的間隙維持在相互對置邊緣部分81 (ο)和83(0)之間。在本例中，隔板環(huán)33的最終位置示于圖7B，其中，其上表面與外部平臺32的前緣L (ο)平齊(或非常近乎于此)，并且間隙X被密閉至小的名義值。
[0033]隔板環(huán)33可以通過下述方式而強(qiáng)制向下移動到圖7B所示位置，即利用一個陣列的夾持器(未示出)，它