涉及此專利申請的相關(guān)申請

本申請要求申請?zhí)枮?4/788,905的美國非臨時(shí)性專利申請的備案日期(2015年7月1日)利益。此申請是美國非臨時(shí)性專利申請14/530,704(備案日期2014年11月1日)的部分繼續(xù)申請。

本發(fā)明涉及內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的領(lǐng)域，尤其是四沖程、火花點(diǎn)火內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的領(lǐng)域。

背景技術(shù)：

自然吸氣的標(biāo)準(zhǔn)四沖程汽油(石油)的內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)效率受限于壓縮比和點(diǎn)火前的壓縮高壓溫度。這是因?yàn)樾枰苊忸A(yù)燃溫度接近燃料的自燃溫度閾值，超過此值會(huì)導(dǎo)致爆燃效應(yīng)，降低發(fā)動(dòng)機(jī)的效率和壽命。由于預(yù)燃溫度的限制，標(biāo)準(zhǔn)四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)通常受限于低壓縮比(cr)，cr的定義為整個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸容積除以燃燒室容積的比率參數(shù)。對于使用標(biāo)準(zhǔn)汽油燃料的標(biāo)準(zhǔn)發(fā)動(dòng)機(jī)，其cr通常不超過11，這限制了發(fā)動(dòng)機(jī)的預(yù)燃壓縮壓力不超過22巴。

由于燃料自燃溫度的限制，通常發(fā)動(dòng)機(jī)制造商會(huì)為自然吸氣發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)定的cr介乎于9.5和11.8。不同發(fā)動(dòng)機(jī)的cr值有所不同，但它們總是小于cr＝15。

標(biāo)準(zhǔn)四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)的溫度和壓力約束不僅降低發(fā)動(dòng)機(jī)效率，而且還令發(fā)動(dòng)機(jī)更大更重，并限制了這些發(fā)動(dòng)機(jī)可以燃燒而不產(chǎn)生爆震的燃料類型。

本發(fā)明提出了一種擁有永久縮短進(jìn)氣過程的四沖程內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)，我們將使用簡寫“cip”發(fā)動(dòng)機(jī)(「縮短進(jìn)氣過程」發(fā)動(dòng)機(jī))，并且因此同樣擁有縮短壓縮過程。正如將在稍后詳述，這樣的設(shè)計(jì)能控制進(jìn)入燃燒汽缸的吸入空氣的溫度和壓力，在沒有接近自燃閾值的情況下，實(shí)現(xiàn)更高的壓縮比cr以及更大的預(yù)燃壓縮壓力。此外，由于此新穎設(shè)計(jì)能有效地調(diào)節(jié)和設(shè)定最大的燃料-空氣混合物的預(yù)燃溫度，它幾乎可以在不發(fā)生爆燃的情況下燃燒任何液體烴燃料，即使設(shè)計(jì)的發(fā)動(dòng)機(jī)使用最低自燃溫度的燃料。

由于更高的壓縮比，本發(fā)明的四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)能以較小和輕的發(fā)動(dòng)機(jī)以及在所有主要發(fā)動(dòng)機(jī)參數(shù)都受到控制以提供最大輸出和效率的環(huán)境中產(chǎn)生等于或大于標(biāo)準(zhǔn)四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)的功率。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

為解決以上現(xiàn)有難題，本發(fā)明公開了一種配備縮短進(jìn)氣過程的四沖程內(nèi)燃機(jī)。

標(biāo)準(zhǔn)的四沖程自然吸氣汽油內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)具有進(jìn)氣沖程、壓縮沖程、膨脹沖程和排氣沖程。在進(jìn)氣沖程期間，活塞向下移動(dòng)，空氣/燃料混合物被吸入氣缸。隨后是壓縮沖程，當(dāng)中活塞向上移動(dòng)及將空氣/燃料混合物壓縮至預(yù)燃壓縮壓力。在火花點(diǎn)火空氣/燃料混合物時(shí)，壓縮周期達(dá)到頂峰，驅(qū)動(dòng)活塞在膨脹沖程向下移動(dòng)。在排氣沖程中，活塞再次向上移動(dòng)，以將廢氣驅(qū)出氣缸，以準(zhǔn)備下一個(gè)進(jìn)氣沖程。通常每個(gè)沖程都需要大約一半的曲軸旋轉(zhuǎn)或大約180度的旋轉(zhuǎn)，并取決于發(fā)動(dòng)機(jī)沖程和負(fù)載加/減一個(gè)方差才完成。

在膨脹沖程期間，隨著點(diǎn)燃的空氣/燃料混合物在氣缸內(nèi)膨脹，導(dǎo)致缸內(nèi)壓力下降，功率在四沖程燃燒過程中產(chǎn)生。根據(jù)結(jié)合氣體定律，常數(shù)pv/t在膨脹期間保持不變(p為氣體壓力-單位：巴；v為氣體體積-單位：l；t為氣體溫度，單位：°k)。因此，在固定的壓縮比下，壓力下降必須伴隨絕對溫度的非比例減小。在膨脹沖程期間，由于絕對溫度的下降決定了多少機(jī)械能由活塞傳遞到曲軸，所以最大化壓力下降能優(yōu)化發(fā)動(dòng)機(jī)效率。這又要求通過消除高溫的負(fù)面影響來最大化預(yù)燃壓縮壓力。

在標(biāo)準(zhǔn)的自然吸氣四沖程內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)中，空氣在環(huán)境溫度和大氣壓力(大約1巴)下進(jìn)入燃燒汽缸。

本發(fā)明使用縮短進(jìn)氣沖程過程，比一半的曲軸旋轉(zhuǎn)更短或小于180°，以便在一個(gè)更高壓縮比的發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸中更能壓縮進(jìn)入的氣體。本發(fā)明的縮短的進(jìn)氣沖程過程是在以完全不同的方式應(yīng)用，形式和方法來自「可變氣門校時(shí)」(vvt)發(fā)動(dòng)機(jī)目前使用或類似的概念，并且產(chǎn)生完全不同的結(jié)果。

現(xiàn)今在自然吸氣發(fā)動(dòng)機(jī)中使用的可變氣門校時(shí)過程中使用附連到凸輪軸的機(jī)制以控制進(jìn)氣閥的開度。比當(dāng)活塞處于上止點(diǎn)提前或以后，和/或以控制早期關(guān)閉進(jìn)氣閥或遲于當(dāng)所述活塞處于bdc，從而限制所述進(jìn)氣體積的大小，這可以比在倍整個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸尺寸。然而，如以上在時(shí)間所提到的，根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)模式動(dòng)態(tài)改變，以控制轉(zhuǎn)矩和以不同的速度大多負(fù)荷施加這個(gè)過程。這意味著，雖然在操作中，可變氣門正時(shí)的過程可以在倍達(dá)到完全吸入容積發(fā)動(dòng)機(jī)尺寸，其被定位的點(diǎn)而活塞處于bdc或接近它和該套和限制要達(dá)到的最大壓縮比。

今天使用的標(biāo)準(zhǔn)發(fā)動(dòng)機(jī)的壓縮比cr很少高于15，只有在一些非常極端的情況下以及只在非常高的rpm發(fā)動(dòng)機(jī)中，才可以達(dá)到壓縮比接近c(diǎn)r＝17。

如果對于一個(gè)時(shí)刻可變氣門正時(shí)的過程的機(jī)制是今日(設(shè)置和忘記進(jìn)氣的體積大小，以例如一定的值)在使用中的現(xiàn)有的發(fā)動(dòng)機(jī)故障，該發(fā)動(dòng)機(jī)將不會(huì)最佳地取決于在該點(diǎn)操作進(jìn)氣體積大小被卡住，并且發(fā)動(dòng)機(jī)故障燈將亮起，因?yàn)榘l(fā)動(dòng)機(jī)將是表現(xiàn)不佳和操作的損失這種方式，因?yàn)樗膲嚎s比仍低，并在<15，發(fā)動(dòng)機(jī)被設(shè)計(jì)和制造為這樣的與低壓縮比cr開始與，和高壓縮比的聯(lián)合的益處減少攝入量，這是本發(fā)明的本質(zhì)，如本文描述的不以低cr的實(shí)現(xiàn)。這意味著，且發(fā)動(dòng)機(jī)與攝入減少工藝操作持續(xù)，并在低cr組合，工作在減少的效率，這是不是在這個(gè)申請被提出。

在今天的一些其他引擎使用可變或非可變氣門正時(shí)過程的濃度實(shí)際做在真實(shí)的減少進(jìn)氣體積大小由設(shè)計(jì)在所有的時(shí)候，因?yàn)檫@樣的工作，因?yàn)槲覀兘ㄗh要使用在cip引擎，一些的形狀或形式，如在米勒循環(huán)例如，其它方法和/或部件采用或通過米勒建議來彌補(bǔ)在攝入減少丟失，如渦輪增壓器和其他裝置的空氣體積量增加體積的空氣壓力和因此空氣的體積以彌補(bǔ)損失，以某種方式認(rèn)為需要補(bǔ)償從攝入減少體積引起的空氣的這種損失，因此使用更高的壓縮比的甚至沒有考慮，因?yàn)檫@些擎具有連較低壓縮中比小于約8.5至10(如在渦輪增壓或增壓式發(fā)動(dòng)機(jī))，在該這些發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)行。

在本發(fā)明中，然而使用空氣的攝入減少體積在大氣壓下的發(fā)動(dòng)機(jī)的設(shè)計(jì)是相反的現(xiàn)有技術(shù)的教導(dǎo)。他減少或縮短進(jìn)氣體積具有以這樣的方式被施加的是必須導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸的局部體積是可利用的進(jìn)氣，并在所有類似米勒循環(huán)的時(shí)間，但在不同的邊界與空氣填充更少(米勒建議進(jìn)氣體積大小的80％至70％可用于他的周期，一個(gè)cip起點(diǎn)比，因?yàn)樗档捅疚南旅婷枋?，并在不同的發(fā)動(dòng)機(jī)和方法。這意味著，在本申請中，進(jìn)氣門可以永遠(yuǎn)不會(huì)被關(guān)閉，而活塞處于bdc或接近bdc，因?yàn)檫@將表示進(jìn)氣的整個(gè)汽缸容積大小因?yàn)樗跇?biāo)準(zhǔn)可變氣門正時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)。此外，在一個(gè)cip發(fā)動(dòng)機(jī)本申請是使得不允許任何其它設(shè)備中使用，如或其它壓力產(chǎn)生裝置來彌補(bǔ)的氣壓差相反在渦輪增壓或者機(jī)械增壓發(fā)動(dòng)機(jī)有什么建議由米勒以彌補(bǔ)在空氣損失量的差異。該發(fā)動(dòng)機(jī)必須保持自然吸氣，并用在1個(gè)大氣壓的大氣空氣壓力(或接近它)被饋送總是并且沒有應(yīng)該嘗試的過程中，以補(bǔ)償減小的吸入空氣的量。

削減進(jìn)氣過程中推薦的本發(fā)明這樣，因此允許要實(shí)現(xiàn)不同類型的益處和不同類型的目標(biāo)，那就是更高的效率的發(fā)動(dòng)機(jī)。這是因?yàn)槌俗鳛楸景l(fā)明的應(yīng)用為特定的所需程序的攝入減少，這發(fā)明還需要小呃燃燒室容積相當(dāng)以及實(shí)現(xiàn)所提出的目標(biāo)，因此有較高的壓縮上方或更高的壓縮比cr文提到的和本要求是獨(dú)特僅在cip發(fā)動(dòng)機(jī)。較小的進(jìn)氣體積尺寸越小燃燒室尺寸并且存在前的壓縮比越高，由于壓縮比cr是在燃燒室大小整個(gè)氣缸的比率。該發(fā)動(dòng)機(jī)可以被這樣設(shè)計(jì)，以實(shí)現(xiàn)18的壓縮比(cr＝18是最低的，但不是理想的)或以上，并因此具有高得多的效率。

實(shí)際的空氣/混合物的壓力在一個(gè)已經(jīng)確定最佳設(shè)計(jì)cip發(fā)動(dòng)機(jī)，可以達(dá)到在其壓縮循環(huán)結(jié)束時(shí)高達(dá)37巴不自燃的危險(xiǎn)。這是因?yàn)檫@種新穎的設(shè)計(jì)減少了殘留排氣到最小，由于非常高的設(shè)計(jì)壓縮比cr＝29.4，因此很小尺寸燃燒室，所以它們的負(fù)面影響被消除在排氣循環(huán)結(jié)束，因?yàn)橛休^少的剩余廢氣。

在另一方面，由于cip發(fā)動(dòng)機(jī)具有的燃燒室相比于標(biāo)準(zhǔn)的發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室，這是非常小的，壓縮和空氣/混合物的溫度顯著地接近壓縮循環(huán)結(jié)束時(shí)或最高層增加，接近tdc。這允許一定的cip引擎，以促進(jìn)火花的美軍或無火花的過程啟動(dòng)控制或空氣/混合物的自發(fā)燃燒過程中，因?yàn)樽詣?dòng)點(diǎn)火現(xiàn)象的結(jié)果增加溫度超過自燃的壓縮混合物就必然會(huì)發(fā)生非常接近tdc在那里正是因此需要。

有向進(jìn)氣體積的減小的尺寸沒有限制在本發(fā)明中，其因此實(shí)現(xiàn)了燃燒室的小尺寸要實(shí)現(xiàn)。最佳壓縮比用于這些發(fā)動(dòng)機(jī)被計(jì)算為圍繞cr＝30，與該減小的體積設(shè)定在約0.55體積發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸的尺寸。上述cip發(fā)動(dòng)機(jī)的排氣在膨脹循環(huán)結(jié)束時(shí)的壓力約為1巴。這些值可以變化，并將取決于發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)。

與今天的發(fā)動(dòng)機(jī)上的非主動(dòng)粘彈性阻尼器的問題是，作為熱機(jī)為內(nèi)燃機(jī)是，在的工作是通過熱的方法得到的，并在膨脹循環(huán)的結(jié)束，當(dāng)所述活塞處于所述熱氣體bdc，當(dāng)排氣門即將打開和排氣釋放，仍具有高壓(比大氣壓更高)和高的溫度，其可以是靜止有用的，如果它可以從發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)一步提取，而不是在被排放到周圍。

簡單來說，在建議引擎解決了上述問題，由于cip發(fā)動(dòng)機(jī)具有更高的效率，因?yàn)樗褂眠M(jìn)氣循環(huán)和較小的燃燒室的空氣的體積減小是由于較高的壓縮比cr，因此需要更少的燃料到達(dá)燃燒室作為到一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的發(fā)動(dòng)機(jī)，其具有cr內(nèi)的相等溫度和更大的燃燒室代替。乙旦是本發(fā)明仍然將在膨脹循環(huán)使用整個(gè)氣缸容積，正因?yàn)槿绱?，在第膨脹循環(huán)電子端的熱氣體將具有低得多的壓力(非常接近一個(gè)大氣壓壓力或約1巴實(shí)際上)和較低的殘余溫度，因此產(chǎn)生更高的發(fā)動(dòng)機(jī)效率。

要使用的格言微米削減進(jìn)氣體積大小，對于效率的提高，與今天的發(fā)動(dòng)機(jī)相比得以實(shí)現(xiàn)，被計(jì)算為在整個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)汽缸容積大小的約68％和以下。這意味著，在本發(fā)明中進(jìn)氣體積必須總是小于或等于整個(gè)柱面大小的68％。當(dāng)活塞處于110°時(shí)進(jìn)氣門關(guān)閉時(shí)，會(huì)發(fā)生這種情況或更早版本，和/或當(dāng)所述進(jìn)氣門關(guān)閉當(dāng)活塞處于近似250℃或曲軸位置之后。該發(fā)動(dòng)機(jī)也具有約cr＝22最低的壓縮比(燃燒室是汽缸容積大小的約4.5％在這種情況下)，這是這種類型的cip發(fā)動(dòng)機(jī)的效率最低。較小的進(jìn)氣體積尺寸的更好，而一個(gè)達(dá)到更高的效率和發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì)的最佳效率點(diǎn)。

cip發(fā)動(dòng)機(jī)可以具有或不具有的設(shè)備進(jìn)行操作。

其它裝置可被用于減少發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸的進(jìn)氣體積量，如空氣控制閥，狹窄的通道等，其實(shí)際上可以產(chǎn)生類似的結(jié)果，為削減進(jìn)氣過程可能在發(fā)動(dòng)機(jī)和因此允許壓縮比高于18如本文所述。

該發(fā)動(dòng)機(jī)被設(shè)計(jì)與大氣空氣壓力下操作，因?yàn)樗潜疚乃枋龅?，但是一個(gè)cip發(fā)動(dòng)機(jī)的渦輪增壓或增壓版也可以內(nèi)置，并它通過某些削減進(jìn)氣尺寸和更高的壓縮比超過的組合18(cr>18)實(shí)現(xiàn)類似的結(jié)果。

附圖說明

圖1是一個(gè)原理圖，展示了本發(fā)明為配備縮短進(jìn)氣過程的四循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)而設(shè)的四循環(huán)燃燒過程。

圖2是一個(gè)原理圖，展示了本發(fā)明為配備55％縮短進(jìn)氣過程和29.4的壓縮比的四循環(huán)最佳化"cip"發(fā)動(dòng)機(jī)而設(shè)的四循環(huán)燃燒過程。

圖3是一個(gè)示例的p-v圖，展示了一個(gè)壓縮比為cr＝10和發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸的體積ve＝1升的四循環(huán)標(biāo)準(zhǔn)自然吸氣單缸燃燒過程。

圖3a是一個(gè)示例的疊加p-v圖，展示了一個(gè)壓縮比為cr＝10和發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸的體積ve＝1升的四循環(huán)標(biāo)準(zhǔn)自然吸氣單缸燃燒過程。

圖4是一個(gè)示例的p-v圖，展示了壓縮比為cr＝29.4丶縮短進(jìn)氣體積vt＝0.55升和發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸體積ve＝1升的四循環(huán)"cip"單缸燃燒過程。

圖4a是一個(gè)示例的疊加p-v圖，展示了壓縮比為cr＝29.4丶縮短進(jìn)氣體積vt＝0.55升和發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸體積ve＝1升的四循環(huán)"cip"單缸燃燒過程。

具體實(shí)施方式

結(jié)合附圖，對本發(fā)明做進(jìn)一步詳細(xì)說明。

如圖1所示，這是一個(gè)配備縮短進(jìn)氣過程的四循環(huán)、1升的單缸燃燒過程圖1，包括短或縮短進(jìn)氣過程中推薦的最大曲軸角度范圍選擇4(0°-<110°/>250℃)為削減進(jìn)氣過程，這將導(dǎo)致一個(gè)縮短壓縮過程中，一個(gè)最大推薦縮短壓縮處理7(250°-360°)，熱氣體膨脹過程5(約360°-540°)，排氣過程6的曲軸角度位置(約540°-0°)，用22:1推薦范圍內(nèi)的壓縮比cr3或更高和推薦的燃燒室容積大小2范圍音量大于發(fā)動(dòng)機(jī)汽缸容積為0.045以下。

參考圖2，為正的圖最佳推薦四循環(huán)、1升單缸體積燃燒過程圖1與截尾進(jìn)氣過程中，包括短或削減進(jìn)氣過程4(0°-<94°/>266°)時(shí)，壓縮過程7(266°-360°)，熱氣體膨脹過程5(360°-540°)，排氣過程6(540°-0°)，與壓縮比cr3的29：4：1和燃燒室容積大小2的0.034發(fā)動(dòng)機(jī)汽缸容積大小和每個(gè)進(jìn)程角旋轉(zhuǎn)位置8的詳細(xì)腳本。

圖3和3a表示p-v圖12和疊加p-v圖13自然吸氣si，與cr＝10其中1升發(fā)動(dòng)機(jī)：

a-發(fā)動(dòng)機(jī)在壓縮的功率＝2.30pv/周期，

b-發(fā)動(dòng)機(jī)在膨脹時(shí)得到的功率＝8.52pv/周期，

c-在排氣時(shí)不能取得及丟失的功率＝5.66pv/周期(1l體積)，

d-通過燃燒燃料將熱施加至發(fā)動(dòng)機(jī)，這增加了2.75倍的壓力，

e-發(fā)動(dòng)機(jī)得到的功率平衡＝6.22pv/周期。

此發(fā)動(dòng)機(jī)的簡化效率是：e＝6.22pv/11.88pv＝52.4％

圖4和4a展示了cr＝29.4的“cip”1升發(fā)動(dòng)機(jī)的p-v圖14和疊加p-v圖15，當(dāng)中：

a-發(fā)動(dòng)機(jī)在壓縮的功率＝1.88pv/周期，

b-發(fā)動(dòng)機(jī)在膨脹時(shí)得到的功率＝6.38pv/周期，

c-在排氣時(shí)不能取得及丟失的功率＝2.32pv/周期(0.55l體積)，

d-通過燃燒燃料將熱施加至發(fā)動(dòng)機(jī)，這增加了2.75倍的壓力，

e-發(fā)動(dòng)機(jī)得到的功率平衡＝4.50pv/周期。

此發(fā)動(dòng)機(jī)的簡化效率是：e＝4.50pv/6.82pv＝66％

「標(biāo)準(zhǔn)」和“cip”發(fā)動(dòng)機(jī)的效率比較

圖3和3a是具備壓縮比cr＝10和發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸體積ve＝1升的四沖程自然吸氣標(biāo)準(zhǔn)單缸燃燒過程12和13的p-v圖。假想的發(fā)動(dòng)機(jī)膨脹體積為2.18升，為了用于評價(jià)而表示不存在的膨脹。因?yàn)樗梢酝ㄟ^該p-v圖中可以看出在膨脹循環(huán)的結(jié)束時(shí)的標(biāo)準(zhǔn)發(fā)動(dòng)機(jī)的溫度為約1075°k或802℃和的約2.75巴的廢氣的壓力。

考慮到圖4和圖4a所示，是p-v圖表示四沖程最優(yōu)“cip”發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒過程14和15與壓縮比cr＝29.4和體積發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸尺寸ve＝1升。在于這個(gè)cip發(fā)動(dòng)機(jī)具有進(jìn)氣端的方法中以0.55體積，并在該點(diǎn)處的壓縮開始，以及，從p-v圖可以看出，在壓縮該發(fā)動(dòng)機(jī)的工作是1.88pv/周期，這相比時(shí)小于的其花費(fèi)在壓縮等于2.30pv/周期對于可比較的功輸出(e)中，6.22pv/周期為一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的發(fā)動(dòng)機(jī)和4.50pv/周期為一個(gè)cip發(fā)動(dòng)機(jī)工作標(biāo)準(zhǔn)發(fā)動(dòng)機(jī)。一個(gè)cip發(fā)動(dòng)機(jī)的溫度是756°k或483℃，排出氣體的1.26巴在膨脹過程這兩者都是比標(biāo)準(zhǔn)發(fā)動(dòng)機(jī)的少得多的端部的壓力。

受上述p-v圖所示，四沖程“cip”發(fā)動(dòng)機(jī)的效率超過了標(biāo)準(zhǔn)si-ice引擎的。

雖然為了說明的目的已經(jīng)公開了本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例，但是本領(lǐng)域技術(shù)人員將理解，在不脫離由所附權(quán)利要求限定的本發(fā)明的范圍和精神的情況下，可以進(jìn)行許多添加，修改和替換。

如在上文和下面的權(quán)利要求中使用的，術(shù)語上死點(diǎn)(tdc)是指活塞的最接近位置到氣缸蓋中，對應(yīng)于0°或360°的曲軸轉(zhuǎn)角，并且術(shù)語下死點(diǎn)(bdc)指從氣缸蓋活塞的最遠(yuǎn)的位置，對應(yīng)于180°的曲軸轉(zhuǎn)角。總氣缸容積是指西·林德的容積當(dāng)所述活塞處于bdc，和燃燒室容積是指氣缸的容積當(dāng)活塞處于tdc。