直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明提供一種能夠有效地防止相對于配管和連接零件的釬焊部的應(yīng)力集中的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造。本發(fā)明是在燃料配管的端部釬焊有連接頭部的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造，其特征在于，在與前述連接頭部的燃料配管插入部相連的燃料配管端部具有拉制加工部，且在前述拉制加工部的外徑(D1)相對于燃料配管徑(D)為0.8D≦D1≦0.9D的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造中，具有從前述拉制加工部的外徑(D1)的燃料配管插入部末端開始的管軸方向長度(L1)滿足L1≥0.06D的直管部。
【專利說明】直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及用于在直噴式發(fā)動機用燃料供給裝置中，將高壓燃料泵和燃料軌道之間連接的高壓燃料通路的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造，更詳細(xì)地說，涉及在由鋼管或者不銹鋼管構(gòu)成的燃料配管的端部釬焊有連接頭部的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造。

【背景技術(shù)】
[0002]作為以往的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造，一般是在由鋼管或者不銹鋼管構(gòu)成的燃料配管的端部，釬焊有具有球面狀或者彎曲面狀的推壓座面，且在該推壓座面的背面?zhèn)染哂腥剂吓涔懿迦氩康倪B接頭部的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造。
[0003]圖5是例示該直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造的圖，已知在由鋼管或者不銹鋼管構(gòu)成的燃料配管21的端部，釬焊有在前端部具有球面狀或者彎曲面狀的推壓座面22-1，且在該推壓座面的背面?zhèn)染哂杏糜诖_保釬焊面積的燃料配管插入部(一般稱為“裙部”)22-2的連接頭部22的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造(參見專利文獻(xiàn)I等)。即、這種直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造是使在前端部具有球面狀或者彎曲面狀的推壓座面22-1且具有形成在該推壓座面的背面?zhèn)鹊娜剂吓涔懿迦氩?2-2的連接頭部22的前述燃料配管插入部22-2嵌合在由鋼管或者不銹鋼管構(gòu)成的燃料配管21的端部的直管部，將該嵌合部釬焊而構(gòu)成的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造。
[0004]另外，圖6是例示用于直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的環(huán)眼接頭的末端構(gòu)造的圖，在由鋼管或者不銹鋼管構(gòu)成的燃料配管23的端部釬焊有環(huán)眼接頭主體(相當(dāng)于前述的“連接頭部”)24的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的環(huán)眼接頭，所述環(huán)眼接頭主體(相當(dāng)于前述的“連接頭部”)24在內(nèi)部具有環(huán)狀凹槽24-1，且將其周側(cè)壁部24-2做成鼓出圓弧狀，并且具有與前述環(huán)狀凹槽24-1相通的連接孔24-3和貫穿設(shè)置在軸芯部的安裝孔24-4，進(jìn)而形成為使前述連接孔24-3的孔周壁一體地突出在外側(cè)，具有短筒壁(相當(dāng)于前述的“裙部”)24-5，所述短筒壁(相當(dāng)于前述的“裙部”)24-5具有與燃料配管23的直徑相比為小徑的內(nèi)徑，在該環(huán)眼接頭的情況下，是對燃料配管23的連接端部實施一級的拉制加工，使該部分與環(huán)眼接頭主體24的短筒壁24-5的內(nèi)部嵌合，將該嵌合部釬焊而構(gòu)成的環(huán)眼接頭(參見專利文獻(xiàn)2)。
[0005]在先技術(shù)文獻(xiàn)
[0006]專利文獻(xiàn)
[0007]專利文獻(xiàn)1:DE102005045731A1
[0008]專利文獻(xiàn)2:日本特開平4-347091號
[0009]然而，在以往的前述的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造、用于直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的環(huán)眼接頭的末端構(gòu)造存在下面記載的問題。
[0010]在圖5所示的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造的情況下，通過在連接頭部22的推壓座面22-1的背面?zhèn)仍O(shè)置用于確保釬焊面積的燃料配管插入部(裙部)22-2，可確保足夠的釬焊面積，發(fā)揮能夠提高相對于連接頭部22的釬焊強度這樣的效果，但是，由于是使燃料配管21的端部的直管部嵌合在連接頭部22的燃料配管插入部(裙部)22-2來釬焊，所以，燃料配管21必須采用細(xì)的管，為此，存在不能充分確保內(nèi)部容積，在脈動、壓力損失這樣的性能方面不滿足要求這樣的問題。
[0011]另外，在圖6所示的用于直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的環(huán)眼接頭的末端構(gòu)造的情況下，對燃料配管23的端部的直管部實施一級的拉制加工，進(jìn)行細(xì)徑化，使該細(xì)徑管部與環(huán)眼接頭主體24的短筒壁24-5的內(nèi)部嵌合，將該嵌合部釬焊而構(gòu)成，據(jù)此，存在應(yīng)力集中在短筒壁24-5的近旁的燃料配管23的末端部的拉制加工部，燃料配管23從該部分破損的可能性大這樣的問題。
[0012]本發(fā)明是為解決這樣的以往的問題做出的發(fā)明，其目的是提出一種不僅能夠提高針對連接頭部的釬焊強度，還考慮脈動、內(nèi)部容積的問題、性能方面等，即使燃料配管采用細(xì)徑的管，且對配管末端部進(jìn)行拉制加工，也能夠有效地防止針對與連接頭部的釬焊部的應(yīng)力集中的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0013]有關(guān)本發(fā)明的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造是在由鋼管或者不銹鋼管構(gòu)成的燃料配管的端部，釬焊有在前端部具有球面狀或者彎曲面狀的推壓座面，且在該推壓座面的背面?zhèn)染哂腥剂吓涔懿迦氩康倪B接頭部的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造，其特征在于，在與前述連接頭部的燃料配管插入部相連的燃料配管端部具有一級的拉制加工部，且在前述拉制加工部的外徑Dl相對于燃料配管徑D為0.8D = Dl = 0.9D的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造中，具有從前述拉制加工部的外徑Dl的燃料配管插入部末端開始的管軸方向長度LI滿足LI ^ 0.06D的條件的直管部。
[0014]另外，本發(fā)明作為其它的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造，是在由鋼管或者不銹鋼管構(gòu)成的燃料配管的端部，釬焊有在前端部具有球面狀或者彎曲面狀的推壓座面，且在該推壓座面的背面?zhèn)染哂星笆鋈剂吓涔懿迦氩康倪B接頭部的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造，其特征在于，在與前述連接頭部的燃料配管插入部相連的燃料配管端部具有二級的拉制加工部，且連接頭部側(cè)的第一級的拉制加工部在該加工部的外徑Dl相對于燃料配管徑D為0.8D ^ Dl ^ 0.9D的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造中，具有從前述第一級的拉制加工部的外徑Dl的燃料配管插入部末端開始的管軸方向長度LI滿足LI ^ 0.06D的條件的直管部，與該第一級的拉制加工部相連的第二級的拉制加工部具有與前述第一級的拉制加工部的外徑Dl相比為大徑的外徑D2的直管部。
[0015]另外，本發(fā)明將前述配管拉制加工部的從與外徑Dl的管軸方向長度LI的連接頭部相反一側(cè)末端到拉制加工結(jié)束端為止的管軸方向直線長度L2在0.14D以上，以及前述配管拉制加工部的全長L1+L2在1.5D以下作為優(yōu)選的方式。
[0016]發(fā)明效果
[0017]本發(fā)明是在由鋼管或者不銹鋼管構(gòu)成的燃料配管的端部，釬焊有在前端部具有球面狀或者彎曲面狀的推壓座面，且在該推壓座面的背面?zhèn)染哂腥剂吓涔懿迦氩康倪B接頭部的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造，在與前述連接頭部的燃料配管插入部相連的燃料配管端部設(shè)置一級的拉制加工部，且使前述拉制加工部的外徑Dl相對于燃料配管徑D為0.8D = Dl = 0.9D的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造中，設(shè)置使從前述拉制加工部的外徑Dl的燃料配管插入部末端開始的管軸方向長度LI滿足LI ^ 0.06D的條件的直管部，據(jù)此，能夠有效地防止相對于與連接頭部的釬焊部的應(yīng)力集中。另外，在與前述連接頭部的燃料配管插入部相連的燃料配管端部設(shè)置二級的拉制加工部，且在連接頭部側(cè)的第一級的拉制加工部，在與前述同樣，使該加工部的外徑Dl相對于燃料配管徑D為
0.8D ^ Dl ^ 0.9D的拉制加工部中，設(shè)置從前述第一級的拉制加工部的外徑Dl的燃料配管插入管插入部末端開始的管軸方向長度LI滿足LI ^ 0.06D的條件的直管部，且在與前述第一級的拉制加工部相連的第二級的拉制加工部設(shè)置與前述第一級的拉制加工部的外徑Dl相比為大徑的外徑D2的直管部，據(jù)此，能夠得到作用于燃料配管的應(yīng)力的分散效果，因此，即使在相對于高壓燃料配管彎折方向產(chǎn)生載荷(位移)，也避免了應(yīng)力集中，燃料配管破損的問題基本被消除。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0018]圖1是表示有關(guān)本發(fā)明的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造的一實施例的剖視圖。
[0019]圖2同樣是表示直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造的其它的實施例的剖視圖。
[0020]圖3是表示本發(fā)明的實施例1中的彎折應(yīng)力和外徑比的關(guān)系的圖。
[0021]圖4是表示本發(fā)明的實施例2中的因拉制加工造成的壓力損失ΛΡ的增加和配管拉制加工部的全長(L1+L2)的關(guān)系的圖。
[0022]圖5是表示以往的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造的一例的剖視圖。
[0023]圖6是表示將以往的用于直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的環(huán)眼接頭的末端構(gòu)造的一例局部剖開來表不的剖視圖。

【具體實施方式】
[0024]在本發(fā)明中，燃料配管1、11由鋼管、不銹鋼管構(gòu)成，所述鋼管、不銹鋼管是由預(yù)先被切斷為規(guī)定尺寸的高壓配管用碳素鋼鋼材等、奧氏體系不銹鋼鋼材等構(gòu)成的外徑D為
~ tp.lOmm、 t/D(t:壁厚、D:管外徑)為0.1?0.2的鋼管、不銹鋼管。另外，由前述高壓配管用碳素鋼鋼材等構(gòu)成的鋼管、由奧氏體系的不銹鋼材等構(gòu)成的不銹鋼管能夠使用電焊管或半無縫管或無縫管等。另外，在碳素鋼制的鋼管的情況下，作為腐蝕對策一般是在內(nèi)面以及/或外面設(shè)置N1、Zn、Sn或者這些基合金的對策。
[0025]有關(guān)本發(fā)明的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造中的連接頭部2、12如圖1以及圖2所示，通過塑性加工或切削加工，在連接側(cè)端部具有球面狀或彎曲面狀或者圓錐狀的推壓座面2-1、12-1，且具有與該推壓座面2-1、12-1相連的螺母受壓面2_2、12_2以及與前述螺母受壓面2-2、12-2相連的燃料配管插入部(裙部)2-3、12-3。
[0026]圖1所示的本發(fā)明的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造是以在通過沖壓成形而形成在與前述連接頭部2的燃料配管插入部2-3相連的燃料配管端部上的第一級拉制加工部1-1設(shè)置直管部1-1a為特征性的結(jié)構(gòu)必要條件的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造。
[0027]S卩、本發(fā)明是以在第一級拉制加工部1-1的外徑Dl相對于燃料配管徑D為
0.8D ^ Dl ^ 0.9D的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造中，具有從拉制加工部1-1的外徑Dl的燃料配管插入部2-3末端開始的管軸方向長度LI滿足LI ^ 0.06D的條件的直管部Ι-la，從該直管部1-1a的與連接頭部2相反一側(cè)的末端到拉制加工結(jié)束端為止的管軸方向直線長度L2在0.14D以上，以及前述第一級拉制加工部1-1的全長L1+L2在1.5D以下為特征的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造。
[0028]這里，將第一級拉制加工部1-1的管軸方向長度LI規(guī)定為0.06D以上是因為在不足0.06D時，應(yīng)力向釬焊部集中。另外，將第一級拉制加工部1-1的全長L1+L2限定在1.5D以下，是因為若超過1.5D，則與未被拉制加工的情況相比，為2倍以上的壓力損失。
[0029]另外，就第一級的錐管部1-1b的角度Θ I而言，與第一級拉制加工部1-1的全長L1+L2相應(yīng)地適宜設(shè)定。
[0030]上述圖1所示的本發(fā)明的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造構(gòu)成為，在通過沖壓成形而形成在管端部的第一級拉制加工部1-1的外徑Dl相對于燃料配管徑D為0.8D = Dl = 0.9D的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造中，在形成了具有滿足從第一級拉制加工部1-1的外徑Dl的燃料配管插入部末端開始的管軸方向長度LI為LI ^ 0.06D的條件的直管部1-1a的第一級拉制加工部1_1的燃料配管I的端部，外嵌具有通過塑性加工或切削加工而在連接側(cè)端部具有球面狀或者彎曲面狀或圓錐狀的推壓座面2-1，且具有與該推壓座面2-1相連的螺母受壓面2-2以及與前述螺母受壓面2-2相連的燃料配管插入部(裙部)2-3的連接頭部2，將該嵌合部釬焊。
[0031]在上述的圖1所示的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造的情況下，通過從第一級拉制加工部1-1的外徑Dl的燃料配管插入部末端開始的管軸方向長度LI滿足LI ^ 0.06D的條件的直管部1-1a的作用，能夠有效地防止相對于燃料配管I和連接頭部2的釬焊部的應(yīng)力集中。
[0032]另外，上述圖2所示的本發(fā)明的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造是以在與前述連接頭部2的燃料配管插入部2-3相連的燃料配管端部兩階段地形成拉制加工部為特征性的結(jié)構(gòu)必要條件的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造。即、構(gòu)成為，在第一級拉制加工部1-1的外徑Dl相對于燃料配管徑D為0.8D = Dl = 0.9D的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造中，在形成有具有從第一級拉制加工部11-1的外徑Dl的燃料配管插入部末端開始的管軸方向長度LI滿足LI ^ 0.06D的條件的直管部Il-1a的第一級拉制加工部11-1和與前述第一級拉制加工部11-1相連，并具有與該第一級的拉制加工部11-1的外徑Dl相比為大徑的外徑D2的直管部ll_2a的第二級的拉制加工部11_2的燃料配管11的端部，外嵌通過塑性加工或切削加工而在連接側(cè)端部具有球面狀或者彎曲面狀或圓錐狀的推壓座面12-1，并具有與該推壓座面12-1相連的螺母受壓面12-2以及與前述螺母受壓面12-2相連的燃料配管插入部(裙部)12-3的連接頭部12，將該嵌合部釬焊。
[0033]另外，在上述圖2所示的將拉制加工部二階段地形成在燃料配管端部的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造的情況下，與圖1所示的末端構(gòu)造的從直管部1-1a的與連接頭部2相反一側(cè)的末端開始到拉制加工結(jié)束端為止的管軸方向直線長度L2相當(dāng)?shù)膹牡谝患壍闹惫懿縄l-1a的與連接頭部12相反一側(cè)的端部開始到拉制加工結(jié)束端為止的包括第二級的拉制加工部11-2在內(nèi)的管軸方向直線長度L2中的第一級的錐管部Il-1b和第二級的錐管部ll_2b的各自的角度Θ 2、Θ 3也是與拉制加工部11-1的全長L1+L2相應(yīng)地適宜設(shè)定。
[0034]在上述的圖2所示的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造的情況下，在外徑Dl相對于燃料配管徑D為0.8D = Dl = 0.9D的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造中，不僅能夠通過具有從第一級拉制加工部11-1的外徑Dl的燃料配管插入部末端開始的管軸方向長度LI滿足LI ^ 0.06D的條件的直管部Il-1a的第一級拉制加工部11_1的作用，有效地防止相對于與連接頭部12的釬焊部的應(yīng)力集中，還能夠通過第二級的拉制加工部11-2的作用，得到作用于該燃料配管11的應(yīng)力的分散效果，因此，即使在相對于高壓燃料配管11彎折方向產(chǎn)生載荷(位移)，也避免了應(yīng)力集中，燃料配管11的破損的問題基本被消除。
[0035]實施例
[0036]下面，根據(jù)實施例，更具體地說明本發(fā)明。但是，本發(fā)明并非是因下述的實施例而受到限制的發(fā)明，在本發(fā)明的主旨的范圍內(nèi)可自由地進(jìn)行設(shè)計變更。
[0037]實施例1
[0038]制作圖1所示的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造，調(diào)查相對于燃料配管和連接頭部的釬焊部的應(yīng)力集中的降低效果。
[0039]在本實施例中，燃料配管使用由奧氏體系不銹鋼鋼材構(gòu)成的外徑D為(|>8mm，t/D(t:壁厚、D:管外徑)為0.15的不銹鋼管，在具有Dl = 7mm(—定)、LI = O?4_、外徑比=O?0.5的第一級拉制加工部的燃料配管I的端部，釬焊通過塑性加工而在連接側(cè)端部具有圓錐狀的推壓座面，且具有與該推壓座面相連的螺母受壓面以及與前述螺母受壓面相連的燃料配管插入部(釬焊長度M = 7mm)的不銹鋼制的連接頭部。本實施例中的彎折應(yīng)力和LI以及外徑比表示在表1，彎折應(yīng)力和外徑比的關(guān)系表示在圖3。
[0040]通過表I以及圖3所示的數(shù)據(jù)可知，通過在第一級拉制加工部設(shè)置從外徑Dl的燃料配管插入部末端開始的管軸方向長度LI滿足LI ^ 0.06D的條件的直管部，使得彎折應(yīng)力的變化變小。該結(jié)果證明，若在第一級拉制加工部設(shè)置滿足LI ^ 0.06D的條件的直管部，則能夠有效地防止相對于燃料配管和連接頭部的釬焊部的應(yīng)力集中。
[0041][表 I]
[0042]
__Ll(mm)__外徑比__彎折應(yīng)力(MPa)
OO214.22
比較例
__0,25__0 03__223.82_
0.50.06176.13
本發(fā)明
__I_ 0.13 _175.68_
[0043]
_2__0^25__168.61_
_3__(K38__167.82_
__4_ 0.50 _159.39_
[0044]實施例2
[0045]制作與實施例1相同的圖1所示的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造，調(diào)查因拉制加工長度(L1+L2)而造成的壓力損失的變化。
[0046]在本實施例中，燃料配管I使用由奧氏體系不銹鋼鋼材構(gòu)成的不銹鋼管，在具有使外徑D以及第一級拉制加工部的直管部的外徑Dl分別為D=(()6.0 ~ φ?0.0mm、Dl =
4.8?8.0mm的第一級拉制加工部的燃料配管I的端部，釬焊通過塑性加工而在連接側(cè)端部具有圓錐狀的推壓座面，且具有與該推壓座面相連的螺母受壓面以及與前述螺母受壓面相連的燃料配管插入部(釬焊長度M = 7mm)的不銹制的連接頭部。本實施例中的因拉制加工而造成的壓力損失Λ P的增加和配管拉制加工部的全長(L1+L2)的關(guān)系表示在圖4。
[0047]通過圖4所示的數(shù)據(jù)可以明確，根據(jù)壓力損失Λ P的計算，使因拉伸燃料配管的管端部而造成的壓力損失的增大在100%以下(損失2倍)，若規(guī)定拉制加工長度(L1+L2),則為L1+L2含1.5D。因此，在本發(fā)明中，是將第一級拉制加工部1-1的全長L1+L2規(guī)定在
1.5D以下的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造。
[0048]實施例3
[0049]制作圖2所示的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造(二級拉伸)，調(diào)查相對于燃料配管和連接頭部的釬焊部的應(yīng)力集中的降低效果。
[0050]在本實施例中，燃料配管使用由奧氏體系不銹鋼鋼材構(gòu)成的外徑D為(p8mm、t/D(t:壁厚、D:管外徑)為0.15的不銹鋼管，在具有Dl = 7mm、D2 = 7.5mm、Ll = lmm、L2 =6mm的二級的拉制加工部的燃料配管的端部，與實施例1、2同樣，釬焊有通過塑性加工而在連接側(cè)端部具有圓錐狀的推壓座面，且具有與該推壓座面相連的螺母受壓面以及與前述螺母受壓面相連的燃料配管插入部(釬焊長度M= 7mm)的不銹制的連接頭部。
[0051]相對于制作的末端構(gòu)造，調(diào)查相對于燃料配管和連接頭部的釬焊部的應(yīng)力集中的降低效果，結(jié)果為，判明了在第一級拉制加工部的作用基礎(chǔ)上，通過第二級的拉制加工部的作用，能夠得到作用于該燃料配管的應(yīng)力的分散效果，即使在相對于高壓燃料配管彎折方向產(chǎn)生載荷(位移)，也避免了應(yīng)力集中。
[0052]產(chǎn)業(yè)上利用的可能性
[0053]本發(fā)明在由鋼管或者不銹鋼管構(gòu)成的燃料配管的端部，釬焊有在前端部具有球面狀或者彎曲面狀的推壓座面，且在該推壓座面的背面?zhèn)染哂腥剂吓涔懿迦氩康倪B接頭部的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造中，通過在與前述連接頭部的燃料配管插入部相連的燃料配管端部設(shè)置具有滿足特定的條件的直管部的一級的拉制加工部，能夠有效地防止相對于與連接頭部的釬焊部的應(yīng)力集中，另外，通過設(shè)置與前述一級的拉制加工部相連的二級的拉制加工部，能夠進(jìn)一步得到作用于燃料配管的應(yīng)力的分散效果，因此，是即使在相對于高壓燃料配管彎折方向產(chǎn)生載荷(位移)，也避免應(yīng)力集中，大大地有助于降低直噴式發(fā)動機用燃料配管的破損風(fēng)險的發(fā)明。
[0054]符號說明
[0055]1、11:高壓燃料配管；1-1、11_1:第一級拉制加工部；l-la、ll-la、ll_2a:直管部；l-lb、ll-lb、ll-2b:錐管部;2、12:連接頭部;2-1、12_1:推壓座面；2_2、12-2:螺母受壓面；2-3、12-3:燃料配管插入部(裙部)；11_2:第二級拉制加工部；Θ 1、Θ 2、Θ 3:錐管部的角度。
【權(quán)利要求】
1.一種直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造，所述直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造在由鋼管或者不銹鋼管構(gòu)成的燃料配管的端部，釬焊有在前端部具有球面狀或者彎曲面狀的推壓座面且在該推壓座面的背面?zhèn)染哂腥剂吓涔懿迦氩康倪B接頭部，其特征在于，在與前述連接頭部的燃料配管插入部相連的燃料配管端部具有一級的拉制加工部，且在前述拉制加工部的外徑Dl相對于燃料配管徑D為0.8D g Dl g 0.9D的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造中，具有從前述拉制加工部的外徑Dl的燃料配管插入部末端開始的管軸方向長度LI滿足LI ^ 0.06D的直管部。
2.一種直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造，所述直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造在由鋼管或者不銹鋼管構(gòu)成的燃料配管的端部，釬焊有在前端部具有球面狀或者彎曲面狀的推壓座面且在該推壓座面的背面?zhèn)染哂星笆鋈剂吓涔懿迦氩康倪B接頭部，其特征在于，在與前述連接頭部的燃料配管插入部相連的燃料配管端部具有二級的拉制加工部，且連接頭部側(cè)的第一級的拉制加工部在該加工部的外徑Dl相對于燃料配管徑D為0.8D ^ Dl ^ 0.9D的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造中，具有從前述第一級的拉制加工部的外徑Dl的燃料配管插入部末端開始的管軸方向長度LI滿足LI ^ 0.06D的條件的直管部，與該第一級的拉制加工部相連的第二級的拉制加工部具有與前述第一級的拉制加工部的外徑Dl相比為大徑的外徑D2的直管部。
3.如權(quán)利要求1或2所述的直噴式發(fā)動機用高壓燃料配管的末端構(gòu)造，其特征在于，前述配管拉制加工部的從與外徑Dl的管軸方向長度LI的連接頭部相反一側(cè)末端到拉制加工結(jié)束端為止的管軸方向直線長度L2在0.14D以上，以及前述配管拉制加工部的全長L1+L2在1.5D以下。
【文檔編號】F02M55/02GK104169564SQ201380011361
【公開日】2014年11月26日 申請日期:2013年2月7日 優(yōu)先權(quán)日:2012年2月28日
【發(fā)明者】清野威一郎, 倉田詠士 申請人:臼井國際產(chǎn)業(yè)株式會社