專利名稱：：用于均質充量壓縮點火內(nèi)燃機的燃料的制作方法
技術領域：
：本*發(fā)明涉及用于均質充量壓縮點M動才幾的燃料，更^^;^是涉及能夠在均質充量壓縮燃^t程中控制燃M應來^^動機熱效率的燃料。
背景技術：
：目前，兩種類型的發(fā)動機已被廣^M吏用，其中一種為火花點火汽油發(fā)動機和另一種為壓縮點;^動機(柴油發(fā)動機)。對于火花點火汽油發(fā)動機來說，燃^fci/J^口或者燃燒室，并且形成空料^^物的預混氣體。而后預混氣^fc^tS點燃并燃燒。燃料需具有高的汽化和低的自性。由于火花點火汽油發(fā)動才^#放出氮的氧化物(NOx)，爛(HC)和一氧4誠，因jtb^用催化劑被廣泛^^來^tii些排放物。但是，例如三用催化劑的排氣^^f匕系統(tǒng)只適用于這樣的范圍，其中空氣-燃料比率為在非常窄的化學計量的空氣-燃料比率的范圍內(nèi)并且其是與壓縮點火柴油發(fā)動;N目比低熱效率和^^t的燃料消耗的原因。對于柴油發(fā)動機來說，柴油燃^^i:接^^氣釭中并在壓縮沖程中與空氣;給。通貌s^縮絲加溫度和壓力，使空氣-燃料^^自燃。柴油燃具有高的可燃性特性。壓縮自動點火柴油發(fā)動才a^燃料消耗和熱效率方面優(yōu)異，但具有由多相空^^料^^導致的NOx和煙灰排放的^存、。jH^卜，需要對后處理系統(tǒng)，如氧^#化劑，NOx捕捉器，柴油顆津ii^慮器或SCR系統(tǒng)的嚴格控制，來降低NOx和煙灰以符合itt"規(guī)定。因此，常規(guī)的火花點火汽油發(fā)動機能夠凈4^#放氣體到一定程度，但是在燃料消緣熱效率方面有問題。與^M目對比，柴油發(fā)動才碌燃料消耗方面優(yōu)異并具有高的熱效率，nox的排放問題。因此，e^f究均質充量壓縮點^^動機來實現(xiàn)低NOx排放氣體，優(yōu)異的燃料消#高的熱效率。對于均質充量壓縮點:^動機來說，燃料在20MPa或更低的注AJi力下被^/di^口或者燃燒室，該壓力大大低于柴油發(fā)動機，并雄料;iA^上止點之前以6o度的曲柄轉角完成，使得預混空氣-燃料';a^物通過自動點火燃燒，而不是通過火花點火。均質充量壓縮點線動機與柴油發(fā)動才A^目t成費較長的時間*汽缸中制備充分混合的空氣-燃料"^物。因此，對于均質充量壓縮點^X動機來說，高溫燃燒區(qū)域，其中的溫度高于2200K,沒有在汽缸中局部形成，i^i在沒有ii^催化劑的情況下導致低NOx排放特性(以質:ti十低于10ppm)的原因。均質充量壓縮點;^動機的熱效率和燃料消耗與柴油發(fā)動才幾的那些A^目當?shù)?。已?jīng)提出關注樹指標例如可燃性，揮發(fā)性，十六烷值和辛烷值(例如，見下面的專利文件1到13)的用于均質充量壓縮自動點火內(nèi)燃機的各種燃料。但是，M動機f生能著眼，已需要用于均質充量壓縮點火的更優(yōu)^^合適的燃料。專利文件l:日本專利乂a^Hf號2004-919657專利文件2:日本專利^Hf/>開號2004-919658專利文件3:日本專利7JHf^Hf號2004-919659專利文件4:日本專利么青/>開號2004-919660專利文件5:日本專利^/Hf公開號2004-919661專利文件6:日本專利7/Hf/^Hf號2004-919662專利文件7:日本專利乂^Hf7/Hf號2004-919663專利文件8:日本專利乂iHf"公開號2004-919664專利文件9:日本專利^iHf公開號2004-919665專利文件10:日本專利7/Hf/^Hf號2004-919666專利文件ll:日本專利/zHf7>開號2004-919667專利文件12:日本專利^jHf//Hf號2004-919668專利文件13:日本專利乂/Hf公開號2004-31560
發(fā)明內(nèi)容^^發(fā)明的簡^"fe^對于均質充量壓縮點;k^動機(下文稱為"HCCI燃燒")來說，一種充分^給的空氣-燃料^^^皮活S^縮，這提高溫度和壓力，并且自動點火^U^動。對于HCCI發(fā)動機來說，發(fā)動機的辦被P艮制在低載荷范圍，原因在于超it^動才械荷的中間范圍的巨大的發(fā)動機噪奮(高的最大壓力提升率)。本發(fā)明的目的是為hcci發(fā)動才;i4^^"種燃料，hcci的操作范圍提高到一個較高的載荷范圍。本發(fā)明可以通過〉V給高可燃性烴(主要是C5到C10的正艦烴)和C6-C11的芳香族^^來得到實現(xiàn)，該芳香烴的苯環(huán)在1100K或更高下開始斷裂，其中熱焰反應開始。本發(fā)明的燃料可以延長燃燒時間，斷^l大壓力提升率，并能夠使hcci發(fā)動才a^—個較高的載荷范圍內(nèi)進^#怍。更確切地說，本發(fā)明涉及一種用于Hcci發(fā)動機的燃料，其滿;^斤有的下述特性^"求(1)至(6)和下述要求(7)或(8):(1)C5到C10的正皿烴的總含量為25。/^P、或更高，和70%威更低；(2)C6到Cll的芳香烴的總含量為30%咸更高，和75。/^P減更低；(3)烯經(jīng)襯為20°/淋凝低；(4)含氧^^的^i:以氧計為5%質量或更低；(5)研究法辛烷值為70或更高，和低于92;(6)蒸餾特性中的船臺沸點*點分別為30'C或更高和220。C或更低；(7)與第一參比燃料(PRF)相比，對于連續(xù)400個循環(huán)的該燃料的平均最大壓力提升率小15%或更多，該第一參比燃料^目同的發(fā)動才;i^^Ht^發(fā)動機的壓縮比，發(fā)動才;uH吸入管壓力，進M管中的溫度，空氣流率，進氣-排氣閥定時，EGR率和燃料;^^啟動定時下，顯示出與該燃樹目同的平均指示有效壓力(IMEP)和50%的高溫放熱燃燒的曲柄轉角(HTHRCA50);和(8)與具有與該燃樹目同的研究法辛烷值的第一參比燃料(PRF)相比，對于連續(xù)400個循環(huán)的該燃料的平均IMEP增加20%或更多，該燃料和PRF的IMEP斜目同的最大壓力提升率下，敘目同的發(fā)動才;u^t務fr下測量，所^目同的發(fā)動才;i^ft^H(口發(fā)動機的壓縮比，發(fā)動才a^JL，吸入管壓力，進M管中的溫度，空氣;紳，進氣-排氣閥定時，EGR率和燃料^A^動定時。[^^明的^]本發(fā)明的燃料可以降低均質充量壓縮點火燃燒的最大壓力提升率和并因此實現(xiàn)了安靜的發(fā)動機燃燒。；tb^卜，與傳統(tǒng)燃賴目比，^M目同的最^i力提升率下，該燃料可將發(fā)動才>*出增強20%或更高。當與附圖結合閱讀時，前述的M，以及接下來的本發(fā)明的詳細描述會更易于理解。圖l-ii為由本發(fā)明燃料得到的實際的發(fā)動才;Li'H^:據(jù)與通過其它燃^K尋到的對比測試結果的對照。為了闡述^^發(fā)明的目的，附圖中顯示的是本發(fā)明優(yōu)選的實施方案。但是，應該理解的是，本發(fā)明不限于所示的精確的布置和手段。在附圖中圖1顯示本發(fā)明的HCCI燃燒(^目高溫放熱燃燒)如何發(fā)生。圖2表明對于在實施例1的旨條件下400個循環(huán)的平均HTHRCA50和IMEP之間的關系。圖3顯示對于400個循環(huán)的最大壓力提升率在點1處的變化。圖4顯示對于400個循環(huán)的最大壓力提升率在點2處的變化。圖5顯示對于400個循環(huán)的最大壓力提升率在點3處的變化。圖6顯示在圖2中的測量點A處的汽釭內(nèi)壓力。圖7顯示在圖2中的測量點A處的》文熱率。圖8顯示在圖2中的測量點B處的汽缸內(nèi)壓力。圖9顯示在圖2中的測量點B處的》丈熱率。圖10顯示在圖2中的測量點C處的汽缸內(nèi)壓力。圖11顯示在圖2中的測量點C處的》丈熱率。本發(fā)明的詳細描述本發(fā)明在下面會有^詳細的描述。本發(fā)明的燃員用于均質充量壓縮點火發(fā)動機(下文中均質充量壓縮點火被縮寫為HCCI)。術語"HCCI"處表示的是一種燃齡式，其中燃料在下面的條件(A)、(B)和(C)下通過自動點火而燃燒(A)燃沐iA^力20MPa或更低；(B)燃料^7v位置i^口和/或直接;iA^汽缸中；和(C)燃料;認的完成定時在Juh點前的60度曲柄轉角。HCCI在(A)燃料^A壓力方面比常規(guī)柴油發(fā)動W氐，并在(C)在^^"到燃^^臺以制備汽缸內(nèi)充分^^的空氣應料';^^的時間^r面比常規(guī)柴油發(fā)動機長。因此，對于HCCI發(fā)動機來說，高溫燃燒區(qū)域，其溫度高于2200K，沒有在汽缸內(nèi)局部形成，并JUt^在沒有^f、催化劑的情況下低NOx排放特性(以質ii十低于10ppm)的原因。均質充量壓縮自動點;Ufe^式也可以稱為HCCI(均質充量壓縮點火)，PCCI(預混充量壓縮點火)，PCI(預;昆壓縮點火)，CAI(受控自動點火)或AR(活性基(燃燒))。本發(fā)明的燃根用于HCCI發(fā)動機。但是，該燃料^it用于下述類型的發(fā)動機，如HCCI-SI汽油發(fā)動機(SI:火花點火)，HCCI-CI柴油發(fā)動機(CI:壓縮點火)，和采用HCCI、HCCI-SI和HCCI-DI發(fā)動機的電動混合發(fā)動機。當燃料自動點火時，低i^i文熱(LTHR)A^I首^ji，然后高^^文熱(HT服)^L^A。本發(fā)明的用于HCCI發(fā)動機的燃料的特;fiE^于具有高分解性的燃料(富含正,烴的燃料)和具有低分觶It的燃料(富^^族^^和烯經(jīng)的燃料)的組合。因此，本發(fā)明的燃料顯示出了如圖1所示的xM目高i^文熱燃燒。M^烴在冷焰和藍焰階M被分解和氧化，然后在熱焰階段芳香J^芳香爛的分解和氧化開始進行。本^發(fā)明的燃^要滿足下面的特性要求(1)至(6):(1)C5到C10的正,烴的總含量為25%^、或更高，和70n/o^P減更低；M為30%^減更高，和50%減更低；因為C4或更低的正^^烴不肯組示出充分的^^^:熱(LTHR)反應，而Cll或更高的烴類具有高沸點并不適于HCCI發(fā)動機；(2)C6到Cll的芳香爛的總舍量為30y^P減更高，和75%減更低；m為50y^P、或更高，和65y^F、或更低；因為C12或更高的烴類具有差的揮發(fā)性并且不適用于HCCI發(fā)動機，并且高于75%、的芳族^^的存在限制了發(fā)動^i^和栽荷的，范圍；(3)蜂烴短為20。/齡凝低，微10。/做減更低；(4)^^氧^^的^i:以^^十為5°/。質量或更低；(5)研究法辛烷值為70或更高，和低于92，M70或更高，和86或更低；和(6)蒸鎦中的船臺沸點為30X:或更高，和蒸餾中的終點為220。C或更低，艦150。C或更低。i!E使用的經(jīng)含量的定:^示^^^4目色謙，按照JISK2536"液態(tài)石油產(chǎn)品-成分的測試方法"測量的值。i^/f吏用的術語"正^烴"表示不含環(huán)烷爛(#環(huán)4烴)的直鏈烴。除了前述要求^f，本發(fā)明的燃料需要滿足下述要求(7)或(8):(7)與第一參比燃料(PRF)相比，對于連續(xù)400個循環(huán)的該燃料的平均最大壓力提升率小15。/?；蚋?，優(yōu)選20°/。或更多，該第一參比燃料^目同的發(fā)動才/^ft*(發(fā)動機的壓縮比，發(fā)動才A^1，^AA管壓力，進M管中的溫度，空氣流率，進氣-排氣閥定時，EGR率和燃料;;i/v啟動定時)下，顯示出與該燃辨目同的平均指示有效壓力(IMEP)和50%的高溫放熱燃燒的曲柄轉角(HTHRCA50)。術語"相同的平均指示有效壓力和50%的高溫放熱燃燒的曲柄轉角"凈^義為與對比燃料，即PRF相比，分別為在土20kPa內(nèi)的平均指示有效壓力和在±0.8度內(nèi)的HT服CA50的曲柄轉角。"PRP為用于辛烷值測量的第一參比燃料的縮寫。例如，"PRF80"的含義為^^究法辛;^值為80的燃料，其通過混合80。/^M、的異辛烷和20。/砵積的正JBt制得。測量平均有效壓力的方法和HTHRCA50的定義描述于SAE技術論文，No.SAE2006-01-0207中。(8)與具有與該燃樹目同的研究法辛烷值的第一參比燃料(PRF)相比，對于連續(xù)400個循環(huán)的該燃料的平均IMEP增加20%或更多，優(yōu)選25%或更多，更怖&50%，該燃料與PRF的IMEP^f目同的最大壓力提升率下，敘目同的發(fā)動才A^糾(發(fā)動機的壓縮比，發(fā)動才/li^l，PAA管壓力，進^A管中的溫度，空氣;解，進氣-排氣閥定時，EGR率和燃料;;iA^動定時)下測量。最;U^力提升率的測J^J:^X義為與PRF相比，在士4kPa/deg之內(nèi)。對所述燃料的硫^f:沒有特別的限制。但是，硫^*他逸以質量計為10ppm或更低，并且目的是^#催化劑的性^^高的水平，更他逸以質量計5ppm，最怖逸以質量計lppm或更低。高于以質量計10ppm的硫^ir不M的原因在于裝備于發(fā)動機中的排氣;fto^化劑被疏中毒，導^tt的排氣^f匕性能。i!E使用的硫^i:表示^ttJISK2541"原油和石油產(chǎn)品-石充^J:測定"的所測量的值。本發(fā)明的燃料含有烴作為主要組分，^a^i可以ii一步^^有^^U^物例如醚，醇，酮，酉旨，和二醇。含氧^^物的例子包括曱醇，乙醇，正丙醇，異丙醇，正丁醇，異丁醇，二甲醚，二異丙醚，曱基叔丁敘(MTBE)，乙基叔丁基醚(ETBE),叔戊基曱基醚(T扁)，叔戊基乙基醚，脂肪酸曱酯，和脂肪酸乙酯。本發(fā)明的燃料由于前述含氧^^物的存在而可以減少未燃燒的烴(HC)和細顆粒狀物質。當該燃^^有源自生物質的含氧^^時，它有利于減少二氧化談。但是，才具體情況而定，含氧^^;導致含氮^^物的增加。因此，含氧^^的^i:to以氧計，基于燃料總質量為5%質量或更低。只要前面描述的燃^ft性可以iii'J，對本發(fā)明的燃料的基礎油沒有特別的限制。例如，基礎油可以是<—種或多種選自如下的J^出油由原油常壓蒸餾制得的石腦油餾分(，程石腦油)；石腦油的輕餾分(輕石腦油)；石腦油的重餾分(重石腦油)；由全餾程石腦油脫硫制得的脫疏4r^程石腦油；由輕石腦油脫/5克制得的脫^D^石腦油；由重石腦油脫減制得的脫》充重石腦油；由在異構^^元中將^腦油轉化為^#^經(jīng)而制得的異構化汽油；由^Mfr烴加成(^4化)為烴，如異丁烷而制得的^^化物；由催化重整工藝制得的重整汽油；抽余油，其是從重整汽油中萃取芳香M分制得的殘余物；作為重整汽油的，分的輕重整汽油；作為重整汽油的中間餾分的中間級重整汽油；作為重整汽油的重條分的重重整汽油；由催化裂^isl加氬裂化制得的裂化汽油；裂化汽油的糊分；裂化汽油的重餾分；通ii^油常壓蒸鎦單元制得的直鎦粗柴油和直憤煤油；M空蒸餾單元中處m過常壓蒸鎦單元制得的直餾重油或殘*所制得的真空粗柴油；通過催化勤植加氫裂化真空重粗柴油或IU充重油制得的催化裂^isl加氫裂^^且柴油和煤油；通it^。i^煉前述的石油烴制得的加煉粗柴油，加iU^充柴油或加i^fr煉煤油；和通過將已分解成一氧化^^或氫氣的天然^i行F-T(Fischer-Tropsch)合，到的GTL(氣^MU液體)的石腦油餾分、銜由鎦^*柴油鎦分。本發(fā)明的燃料，如果需要，可以包含已知的燃料添加劑。這樣的燃料添加劑的例子包括摩擦^it劑，例:^羧酸與醇胺的^t^^^;清凈^t劑，如琥詢酰亞胺，^i^，和^胺；抗氧劑，如N，N，-二異丙基-對亞苯基二胺，N，N，-二異丁基-對亞苯fci胺，2,6-二H5n"基-4-甲J^i^受阻^;金屬減活劑，如胺^^^f^^，例如，N，N，-二亞^jc^基-l，2-X^丙烷；表面點,制劑，如有才;i^^^;防水劑，如多元醇^L其醚；燃燒^it劑，如有才嫩的堿金屬或a金屬鹽和高,的石爐酯；抗靜電添加劑，如陰離子、陽離子和兩l錄面活性劑；著色劑，如偶氮染料；防銹劑，如有才成酸，^t斤生物和烯基丁二酸酯；排7jc劑，如M^山梨醇酯；十六烷值絲劑，如硝酸酯和有才;iit^化物；潤滑性能^tii劑，如羧酸-，酉旨-，醇-和^"基潤滑性能改進劑；硅酮基消泡劑；^;顯流動^ii劑，如乙烯-乙酸乙烯酯共聚物和烯基丁二,胺；才朽C^，如查禮因和香豆素；和J^未劑。這些添加劑可以單獨或組合加入，且M希望的量添加，以便基于燃料的總量計，這些添加劑的總量為0.5質*%或更低，更怖逸0.2質4%。添加劑的總量表示其有^i且分的量。M實施方式[實施例]在下文中，將通過下述實施例和對比例對本發(fā)明進行更詳細§述，上述實施例不應解釋為P艮制本發(fā)明的^f錄范圍。本發(fā)明的燃料(實施例1和2)和用于對比的那些(對比例1和2)才鵬下表1中所列出的配方以常規(guī)的方式制得。表1M示烴的比率和每種所得燃料的特性。10<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>,1](發(fā)動才;om)發(fā)動機的類型具有壓縮比為15的直列式四缸HCCI發(fā)動機。發(fā)動機的M^在文獻"SAE2006-01-0207"(2006年4月出版)中進行了描述。(實施例l)(發(fā)動才/L^糾)發(fā)動才球1000rpm的發(fā)動才;UiA，155kPa的^j^l/v管壓力和58。c的進^t管溫度下,?；材客陌l(fā)動才;i4H牛如壓縮比，發(fā)動才;uiJl，吸入管壓力，進^t管溫度，空氣流率，進氣-排氣閥定時和EGR率下，只是燃料;iA量變化，對每種燃^Hi行下述實驗。(燃料)圖2顯示通過《M^t燃^^行發(fā)動才W尋到的400個循環(huán)平均的50%的高溫》文熱燃燒的曲柄轉角(HTHRCA50)和平均指示有效壓力(IMEP)的圖表。具有1>^_^目同的IMEP和HTHR的燃料聚集橫凈iC^辦為點1、2和3，并測量每個所逸存、中對于400個循環(huán)的最大壓力提升率的變化(該實驗的細節(jié)應參見2008年4月出版的"SAE2008-01-0007")。圖3顯示點1贈于400個循環(huán)的最;^力提升率的變化，圖4顯示點2贈于400個循環(huán)的最;t^力提升率的變化，和圖5顯示點3糾于400個循環(huán)的最:^力提升率的變化。詳細的內(nèi)容列^2、3和4中。確i人的是，與本^發(fā)明的燃樹目應的NTL系列燃料(NTL70，NTL75)與PRF系列燃辨PRF90,PRF85)相比，當它們^目同的辦糾(相同的IMEP，相同的HTHRCA50)下使用時，最大壓力提升率制氐了20%或更多。另夕卜，當除了對比例1(NDB燃料，酵燃料)以外的燃料與實施例1的NTL系列燃料進行比較時，該其它燃料中的任何一種均不能將最大壓力提升率P^f氐得與實施例1的燃^h"樣多。4^發(fā)明中，燃料的'l!feiB艦it^用主^^有艦烴燃^^且#主^^有芳香*^且分的點火溫度的不同而^，從而實現(xiàn)了HCCI操怍，其中最大壓力提升率被押制。<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>NTL75的最;W力提升率的)^f酵(與PRF90相比)24.9%<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>NTL70的最;^力提升率的斷醉(與PRF85相比)24.3%表4制備具有相同研究法辛烷值的下料(當按照JISK2280對CFR(協(xié)同燃料研究)發(fā)動才A^斤測量的PRF系列燃^NTL系列燃^f之間的研究法辛烷值的差在3之內(nèi)，^^皮認為是^t)?！?069](1)^^有^f究法辛;^值為75的燃料(對比例)PRF75,NDB75,證75，NCP75(實施例)NTL75(2)具有研究法辛;^值為80的燃料(對比例)PRF80，NDB80，,80，NCP80(實施例)NTL80(3)具有研究法辛;^值為85的燃料(對比例)PRF85，NDB85，證85(實施例)NTL85(發(fā)動WMt糾)發(fā)動機在1000rpm的發(fā)動才A^變，155kPa的纟^HL/v管壓力和58匸的進^A管溫度下操作。斜目同的發(fā)動才/L^Ht如壓縮比，發(fā)動才A^i^變，p狄管壓力，進氣管溫度，空氣;解，進氣-排氣閥定時和EGR率下，對每種燃^i行實驗，以&目同的對于400個循環(huán)的平均最:^a力提升率下，得到每種燃料的實驗數(shù)據(jù)。對于具有研究法辛烷值為75的燃料，通it^最;Ui力提升率為800kPa/deg的情況下(測量條f牛A)測量得到實驗數(shù)據(jù)。對于具有研究法辛烷值為80的燃料，通過在最大壓力提升率為600kPa/deg的情況下(測量條降B)測量得到實驗數(shù)據(jù)。對于具有研究法辛烷值為85的燃料，通it^最:^a力提升率為400kPa/deg的情況下(測量MC)測量得到實驗數(shù)據(jù)。在絲A、B和C下測量的每種燃料的對于400個循環(huán)的平均汽缸內(nèi)壓力和放熱率示于圖6到11中并列于表5到7中。表5<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>NTL75的平均指示有M力的斷氐率(與PRF75相比)28.2%表6<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>NTL80的平均指示有效壓力的制氐率(與PRF80相比)61.6%表7<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>NTL85的平均指示有皿力的降低率(與PRF85相比)113.5%圖6-11都表明，在相同的最大壓力提升率條件下，根據(jù)本發(fā)明的NTL系列燃料(NTL75，NTL80,NTL85)與對比燃料(PRF系列燃料，NDB系列燃料，NMP系列燃料，NCP系列燃料)相比，在平均指示有效壓力方面表現(xiàn)出28到113°/。的增加。如圖7、9和11所示，這是由于本發(fā)明的燃料通過利用主要含有鏈烷烴燃料的組分和主要含有芳香族燃料的組分的點火溫度的不同來延長了燃燒時間，從而避免燃料的快速燃燒，和因此更多的燃料可以在相同的最大壓力提升率下被燃燒，以此增加放熱率。權利要求1、用于均質充量壓縮自動點火內(nèi)燃機的燃料，該燃料滿足所有的下述特性要求(1)至(6)，和下述要求(7)或(8)(1)C5到C10的正鏈烷烴的總含量為25％體積或更高，和70％體積或更低；(2)C6到C11的芳香烴的總含量為30％體積或更高，和75％體積或更低；(3)烯烴含量為20％體積或更低；(4)含氧化合物的含量以氧計為5％質量或更低；(5)研究法辛烷值為70或更高，并低于92；(6)蒸餾特性中的起始沸點和終點分別為30℃或更高和220℃或更低；(7)與第一參比燃料(PRF)相比，對于連續(xù)400個循環(huán)的該燃料的平均最大壓力提升率小15％或更多，該第一參比燃料在相同的發(fā)動機操作條件如發(fā)動機的壓縮比、發(fā)動機速度、吸入管壓力、進氣歧管中的溫度、空氣流率、進氣-排氣閥定時、EGR率和燃料注入啟動定時下，顯示出與該燃料相同的平均指示有效壓力(IMEP)和50％的高溫放熱燃燒的曲柄轉角(HTHRCA50)；和(8)與具有與該燃料相同的研究法辛烷值的第一參比燃料(PRF)相比，對于連續(xù)400個循環(huán)的該燃料的平均IMEP增加20％或更多，該燃料和PRF的IMEP在相同的最大壓力提升率下，在相同的發(fā)動機操作條件如發(fā)動機的壓縮比、發(fā)動機速度、吸入管壓力、進氣歧管中的溫度、空氣流率、進氣-排氣閥定時、EGR率和燃料注入啟動定時下測量。2、力—又利要求l所述的用于均質充量壓縮自動點火內(nèi);J^幾的燃料，其中該燃料的硫含量為以質量計1Oppm或更低。3、如權利要求l所述的用于均質充量壓縮自動點火內(nèi);l^幾的燃料，其中該燃料包付氧4t^，該含氧^^選自由甲醇，乙醇，正丙醇，異丙醇，正丁醇，異丁醇，二曱醚，二異丙醚，甲絲丁絲(MTBE),乙基叔丁絲(ETBE),叔戊基甲M(T扁)，叔;XJ^乙基醚，脂肪酸甲酯，和脂肪酸乙酯組成的組。4、如^U，J要求1所述的用于均質充量壓縮自動點火內(nèi);I^幾的燃料，其中該燃料^it用于下述類型的發(fā)動機，所^動機選自由HCCI-SI汽油發(fā)動機(SI:火花點火)，HCCI-CI柴油發(fā)動機(CI:壓縮點火)，和釆用HCCI、HCCI-SI和HCCI-DI發(fā)動機的電動混合發(fā)動才;U且成的組。全文摘要本發(fā)明提供一種用于均質充量壓縮自動點火內(nèi)燃機的燃料，該燃料能夠在均質充量壓縮自動點火燃燒過程中控制燃燒反應以改善發(fā)動機熱效率。該燃料滿足所有的下述特性要求(1)至(6)和下述要求(7)或(8)(1)C5到C10的正鏈烷烴的總含量為25％體積或更高，和70％體積或更低；(2)C6到C11的芳香烴的總含量為30％體積或更高，和75％體積或更低；(3)烯烴含量為20％體積或更低；(4)含氧化合物的含量以氧計為5％質量或更低；(5)研究法辛烷值為70或更高，并低于92；(6)蒸餾特性中的起始沸點和終點分別為30℃或更高和220℃或更低；(7)與第一參比燃料(PRF)相比，對于連續(xù)400個循環(huán)的該燃料的平均最大壓力提升率小15％或更多，該第一參比燃料在相同的發(fā)動機操作條件下顯示出相同的平均指示有效壓力(IMEP)和50％的高溫放熱燃燒的曲柄轉角(HTHRCA50)；和(8)與具有與該燃料相同的研究法辛烷值的第一參比燃料(PRF)相比，對于連續(xù)400個循環(huán)的該燃料的平均IMEP增加20％或更多，該燃料和PRF的IMEP在相同的最大壓力提升率下，在相同的發(fā)動機操作條件下測量。文檔編號C10L1/08GK101503637SQ20081010745公開日2009年8月12日申請日期2008年12月17日優(yōu)先權日2007年12月17日發(fā)明者柴田元申請人:新日本石油株式會社