一種富氧燃燒再循環(huán)煙氣催化脫硫系統(tǒng)的制作方法
【專利摘要】本實用新型公開了屬于煙氣脫硫【技術(shù)領(lǐng)域】的應(yīng)用在設(shè)計煤種為無煙煤的火力發(fā)電機組一種富氧燃燒再循環(huán)煙氣催化脫硫系統(tǒng)，此系統(tǒng)將煙氣從省煤器出口引出，部分煙氣通過再循環(huán)風(fēng)機進入一級混合器，與純氧均勻混合后，混合煙氣進入催化塔，在低溫催化劑作用下，SO2氧化生成SO3，轉(zhuǎn)化率高達99％。隨后煙氣進入循環(huán)流化床脫硫塔，以SO3為主的含硫氣體與Ca(OH)2充分反應(yīng)，在鈣硫比為1.1～1.5時，脫硫率高達90％～95％。脫硫后的煙氣經(jīng)過處理后，分別去二次風(fēng)箱和制粉系統(tǒng)。利用本實用新型的系統(tǒng)進行脫硫的工藝脫硫效率高，不降低煙氣溫度，適合與富氧燃燒工藝耦合。
【專利說明】一種富氧燃燒再循環(huán)煙氣催化脫硫系統(tǒng)

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本實用新型煙氣脫硫【技術(shù)領(lǐng)域】，具體涉及一種富氧燃燒再循環(huán)煙氣催化脫硫系統(tǒng)。

【背景技術(shù)】
[0002]煤粉爐富氧燃燒是實現(xiàn)CO2回收的重要技術(shù)。煤粉爐富氧燃燒一般采用煙氣再循環(huán)，將純氧與循環(huán)煙氣混合，形成氧氣體積濃度為29%左右的氧化劑，送入爐內(nèi)燃燒。富氧燃燒技術(shù)排放煙氣中C02、SO2, S03、H2O等氣體濃度遠高于常規(guī)燃燒方式。在富氧燃燒工況下，煙氣中的SO2和SO3的體積濃度約為普通燃燒的4-6倍，煙氣中水蒸氣體積濃度是普通燃燒方式的2-4倍，CO2體積濃度高達70-80%。而高濃度的SO2和SO3,在煤粉爐中會引起高溫腐蝕、低溫腐蝕、SCR催化劑堵塞和空預(yù)器堵塞等故障，增加排煙的不透明度。因此，必須對循環(huán)煙氣進行脫硫，以確保設(shè)備的安全。而鍋爐直接排放的煙氣則可以通過壓縮，進行CO2的回收，該部分煙氣中的SO2可以不進行脫硫處理。
[0003]目前煤粉爐脫硫技術(shù)眾多，目前火電廠已經(jīng)廣泛應(yīng)用的脫硫技術(shù)主要有以石灰石-石膏法為主的濕法脫硫技術(shù)、爐內(nèi)噴鈣脫硫為主的干法脫硫技術(shù)、循環(huán)流化床煙氣脫硫工藝為主的半干法脫硫技術(shù)。
[0004]I)濕法脫硫，以石灰石-石膏法為主，煙氣進入脫硫塔，SO2與石灰石漿液反應(yīng)，生成硫酸鈣和亞硫酸鈣，主要反應(yīng)式為:
[0005]吸收過程:S02+H20— H2SO3
[0006]H2SO3 — H++HSCV
[0007]H++HS03 — 2H++S032
[0008]溶解過程:CaC03+H+— Ca2++HC03_
[0009]中和過程:HC03+H+ — CO2+H2O
[0010]氧化過程:HS03+1/202 — SO42 +H+
[0011]S032>l/202 — SO42-
[0012]結(jié)晶:Ca2++S0廣+1/2H20— CaSO3.1/2H20
[0013]Ca2++S0廣+2H20 — CaSO4.2H20
[0014]脫硫后的凈煙氣排放溫度基本在50 V左右，該技術(shù)是主要的電站鍋爐煙氣脫硫技術(shù)，運行可靠性高，脫硫效率可達90%以上。
[0015]2)干法脫硫噴入爐內(nèi)的CaO顆粒與煙氣中SO2發(fā)生反應(yīng)，生成CaS04。
[0016]主要反應(yīng)式為:吸收劑的煅燒裂解=CaCO3 — CaCHCO2
[0017]Ca (OH) 2 — CaCHH2O
[0018]CaO 的硫酸鹽化和 SO2 氧化:Ca0+S02+02 — CaSO4
[0019]Ca0+S03 — CaSO4
[0020]該脫硫工藝的最佳反應(yīng)溫度在800-900°C，常規(guī)燃燒方式下其脫硫效率大概在30-50%，需要結(jié)合尾部增濕工藝以提高脫硫效率。
[0021]3)半干法脫硫以循環(huán)流化床脫硫工藝為例，在循環(huán)流化床脫硫塔中，噴入的Ca (OH) 2與煙氣中的S02 S03,等酸性氣體反應(yīng)，主要反應(yīng)式為:
[0022]S02+H20 — H2SO3
[0023]Ca (OH) 2+H2S03 — CaSO3.l/2H20+3/2 H2O
[0024]CaSO3.l/2H20+l/2 02+3/2 H2O — CaSO4.2H20
[0025]該工藝需要進行噴水增濕，水耗量大。最佳反應(yīng)溫度在煙氣露點溫度以上20?30°C，反應(yīng)溫度低。吸收塔出口煙溫一般低于80°C。該技術(shù)應(yīng)用在富氧燃燒工藝上，同樣會導(dǎo)致煙氣中水蒸氣含量增大，排煙溫度低需要再次加熱等問題。
[0026]以上技術(shù)與富氧燃燒工藝耦合時，將會產(chǎn)生種種問題。由于煤粉爐富氧燃燒需要采用煙氣再循環(huán)，常規(guī)脫硫方式難以與煙氣再循環(huán)匹配。采用常規(guī)脫硫方式，可能引起的問題a)濕法脫硫和半干法脫硫容易引起煙氣中水蒸氣含量過高，影響燃燒，脫硫后煙氣溫度太低，需要增加煙氣再熱設(shè)備，而再熱設(shè)備的引入使得系統(tǒng)的可靠性下降山)干法脫硫效率太低，且危害受熱面的安全運行。
[0027]具體如下:
[0028]1、濕法脫硫。以石灰石-石膏法為例，該脫硫工藝主要脫除SO2氣體，濕法脫硫后凈煙氣溫度基本在50°C左右，如果應(yīng)用在富氧燃燒上，需要利用煙氣再熱器(GGH)加熱提高煙氣溫度，而火電廠運行經(jīng)驗表明，GGH運行中易堵塞，危害系統(tǒng)安全，現(xiàn)有濕法脫硫系統(tǒng)基本上取消了 GGH設(shè)備。另外濕法脫硫后煙氣攜帶水蒸汽量增加，對燃燒不利。以某600MW鍋爐機組為例，經(jīng)過濕法脫硫后，煙氣攜帶的水蒸氣量從134噸/小時增加到236噸/小時，增加了 76%。循環(huán)煙氣中水蒸氣量增加，降低了煤粉氣流的著火熱，影響了火焰的穩(wěn)燃性能。
[0029]2、干法脫硫。以噴鈣脫硫為例，該脫硫工藝主要脫除SO2氣體，最佳反應(yīng)溫度在800-90(TC，常規(guī)燃燒方式下其脫硫效率大概在30-50%，需要結(jié)合尾部增濕工藝以提高脫硫效率。該技術(shù)噴鈣區(qū)域在爐膛出口附近，對燃燒有影響，且鈣劑會造成受熱面的積灰磨損等問題，該工藝脫硫效率低，不能滿足環(huán)保要求。
[0030]3、半干法脫硫。以循環(huán)流化床脫硫工藝為例，該脫硫工藝主要脫除SO2氣體，該脫硫工藝需要進行噴水增濕，水耗量大，排煙溫度高于煙氣水露點20?30°C，排煙溫度一般低于80°C。該技術(shù)應(yīng)用在富氧燃燒工藝上，同樣會導(dǎo)致煙氣中水蒸氣含量增大影響富氧燃燒，排煙溫度低，煙氣需要再次加熱等問題。
實用新型內(nèi)容
[0031]本實用新型的目的在于針對上述現(xiàn)有技術(shù)中存在的問題，提供一種富氧燃燒再循環(huán)煙氣催化脫硫系統(tǒng)，具體應(yīng)用在燃用無煙煤的火力發(fā)電機組。
[0032]為了達到上述目的，本實用新型的技術(shù)方案如下:
[0033]一種富氧燃燒再循環(huán)煙氣催化脫硫系統(tǒng)，包括省煤器1、高溫循環(huán)風(fēng)機2、空氣預(yù)熱器3、一級混合器4、催化塔5、循環(huán)流化床脫硫塔6、消石灰倉7、旋風(fēng)分離器8、二級混合器9、低溫循環(huán)風(fēng)機10、磨煤機11和燃燒器12 ;其特征在于，省煤器1、高溫循環(huán)風(fēng)機2、一級混合器4、催化塔5、循環(huán)流化床脫硫塔6、旋風(fēng)分離器8、二級混合器9、磨煤機11、燃燒器12和省煤器I依次相連，形成循環(huán)；同時旋風(fēng)分離器8與燃燒器12相連；
[0034]省煤器1、空氣預(yù)熱器3和低溫循環(huán)風(fēng)機10、二級混合器9、磨煤機11和燃燒器12和省煤器I依次相連，形成循環(huán)；空氣預(yù)熱器3與一級混合器4相連。
[0035]所述循環(huán)流化床脫硫塔6與消石灰倉7相連。
[0036]所述循環(huán)流化床脫硫塔6和旋風(fēng)分離器8循環(huán)相連。
[0037]本實用新型的系統(tǒng)適用于無煙煤的機組，省煤器出口煙氣溫度更高，結(jié)合富氧燃燒工藝后，省煤器出口的煙氣溫度更高，在400_450°C范圍內(nèi)，適合于本實用新型系統(tǒng)的使用，即使低負荷運行都可以適合本實用新型的系統(tǒng)。
[0038]利用本實用新型的系統(tǒng)進行脫硫，為避免脫硫工藝造成煙氣溫度急劇下降，采用干法脫硫方式，將省煤器出口的部分煙氣引出，進行循環(huán)。該煙氣溫度基本在420°C左右。煙氣與純氧混合，分別經(jīng)過催化塔和循環(huán)流化床脫硫塔，煙溫輕微下降，適合作為循環(huán)煙氣直接送回爐內(nèi)。本脫硫方式屬于干法脫硫，不進行噴水增濕，脫硫后煙氣溫度基本不變，因此可以避免設(shè)置煙氣再熱設(shè)備。
[0039]本實用新型的有益效果為:利用本實用新型系統(tǒng)，將SO2高效催化成SO3，再采用Ca (OH)2干法高效脫除SO3，整體脫硫效率高。本實用新型不需要設(shè)置額外煙氣再熱設(shè)備，將省煤器出口的部分煙氣引出，進行循環(huán)。該煙氣溫度基本在420°C左右。煙氣與純氧混合，分別經(jīng)過催化塔和脫硫塔，煙溫略微下降，本脫硫方式屬于干法脫硫，不進行噴水增濕，脫硫后煙氣溫度基本不變，適合與直接循環(huán)回鍋爐爐內(nèi)。本實用新型可以避免設(shè)置煙氣再熱設(shè)備。富氧燃燒煙氣水蒸氣含量高達20% -30%，有利于Ca(OH)2吸附劑脫除SO3反應(yīng)的進行，本脫硫工藝不需要噴水，避免循環(huán)煙氣中水蒸氣量過大造成煤粉氣流著火穩(wěn)燃性能差的現(xiàn)象。本實用新型針對富氧燃燒工藝特點進行設(shè)計，利用了富氧燃燒的高濃度氧氣高效催化SO2生成SO3 ;利用富氧燃燒煙氣中高水蒸氣含量來提高Ca(OH)2吸附S03的效率；本脫硫工藝適合于富氧燃燒工藝，很好的適用于無煙煤的火力發(fā)電機組。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0040]圖1為富氧燃燒再循環(huán)煙氣催化脫硫系統(tǒng)示意圖；其中的標(biāo)號代表為:1_省煤器、2-高溫循環(huán)風(fēng)機、3-空氣預(yù)熱器、4- 一級混合器、5-催化塔、6-循環(huán)流化床脫硫塔、7-消石灰倉、8-旋風(fēng)分離器、9- 二級混合器、10-低溫循環(huán)風(fēng)機、11-磨煤機、12-燃燒器。

【具體實施方式】
[0041]下面將通過附圖和具體實例對本實用新型作進一步說明。
[0042]實施例1
[0043]本實用新型所述的富氧燃燒再循環(huán)煙氣催化脫硫系統(tǒng)，應(yīng)用在燃用無煙煤的火力發(fā)電機組。
[0044]一種富氧燃燒再循環(huán)煙氣催化脫硫系統(tǒng)，如圖1所示:包括省煤器1、高溫循環(huán)風(fēng)機2、空氣預(yù)熱器3、一級混合器4、催化塔5、循環(huán)流化床脫硫塔6、消石灰倉7、旋風(fēng)分離器
8、二級混合器9、低溫循環(huán)風(fēng)機10、磨煤機11和燃燒器12 ;其特征在于，省煤器1、高溫循環(huán)風(fēng)機2、一級混合器4、催化塔5、循環(huán)流化床脫硫塔6、旋風(fēng)分離器8、二級混合器9、磨煤機
11、燃燒器12和省煤器I依次相連，形成循環(huán)；同時旋風(fēng)分離器8與燃燒器12相連；
[0045]省煤器1、空氣預(yù)熱器3和低溫循環(huán)風(fēng)機10、二級混合器9、磨煤機11和燃燒器12和省煤器I依次相連，形成循環(huán)；空氣預(yù)熱器3與一級混合器4相連。
[0046]所述循環(huán)流化床脫硫塔6與消石灰倉7相連。
[0047]所述循環(huán)流化床脫硫塔6和旋風(fēng)分離器8循環(huán)相連。
[0048]利用上述系統(tǒng)，進行脫硫的方法:
[0049]I)將省煤器I出口的部分煙氣，為總煙氣體積的60-80%，引出進行循環(huán)，煙氣溫度為400°C _450°C，其通過高溫循環(huán)風(fēng)機2進入一級混合器4，另一部分進入空氣預(yù)熱器3 ;同時純氧經(jīng)過空氣預(yù)熱器3加熱后溫度升至400-420°C左右，進入一級混合器4的煙氣和純氧均勻混合，氧氣體積濃度為18-20%，一級混合器4出口處的混合煙氣溫度為400°C?440 0C，混合煙氣進入催化塔5 ；
[0050]2)在催化塔5中溫催化劑作用下，SO2氧化生成SO3,隨后進入循環(huán)流化床脫硫塔6，煙氣溫度控制在360-400°C，與從消石灰倉7落下送入循環(huán)流化床脫硫塔6的Ca (OH) 2發(fā)生反應(yīng)，煙氣中的含硫氣體303和少量的SO2，被Ca(OH)2吸收，鈣硫比控制在1.1-1.5 ;然后進入旋風(fēng)分離器8 ;將煙氣攜帶的固體顆粒脫除，送回到循環(huán)流化床脫硫塔6循環(huán)利用；鈣劑等固體顆粒在脫硫塔內(nèi)多次循環(huán)，使得鈣劑的使用率得以提高。
[0051]3)旋風(fēng)分離器8出口煙氣分成兩部分，75%?85%體積的一部分煙氣直接通過二次風(fēng)箱進入對應(yīng)燃燒器12的二次風(fēng)噴口 ；另一部分而25%?15%體積的煙氣進入二級混合器9，空氣預(yù)熱器3中低溫?zé)煔饨?jīng)過低溫循環(huán)風(fēng)機10加壓，送入二級混合器9，同時，將純氧也進入二級混合器9。二級混合器9出口煙氣的溫度降低到80°C左右，通入磨煤機11。
[0052]所述純氧的溫度為外界大氣溫度，外界大氣環(huán)境，純氧從外界空氣分離制取，其溫度可以認為等于外界環(huán)境空氣的溫度。
[0053]利用上述煤粉爐富氧燃燒再循環(huán)煙氣催化脫硫系統(tǒng)進行脫硫的方法，該煙氣溫度基本在420°C左右。煙氣與純氧混合，分別經(jīng)過催化塔和循環(huán)流化床脫硫塔，煙溫輕微下降，適合作為循環(huán)煙氣直接送回爐內(nèi)。所述脫硫方法屬于干法脫硫，不進行噴水增濕，脫硫后煙氣溫度基本不變，因此可以避免設(shè)置煙氣再熱設(shè)備。
[0054]根據(jù)圖1所示，具體方法為:將煙氣從省煤器出口引出，此時省煤器出口煙氣溫度為400°C-45(TC。其中引一股煙氣作為循環(huán)煙氣，通過高溫循環(huán)風(fēng)機進入一級混合器。循環(huán)煙氣的體積份額為70%，體積份額根據(jù)煤質(zhì)參數(shù)變化。環(huán)境溫度的純氧經(jīng)過空氣預(yù)熱器加熱后溫度升至420°C，進入一級混合器。煙氣和純氧均勻混合后，氧氣體積濃度為20%，混合煙氣溫度為400°C?440°C?；旌蠠煔膺M入催化塔，在低溫催化劑作用下，SO2氧化生成SO3,轉(zhuǎn)化率高達99 %。隨后煙氣進入循環(huán)流化床脫硫塔，與從消石灰倉落下送入脫硫塔的Ca(OH)2*生反應(yīng)，煙氣中的含硫氣體SO3和少量的S02，基本被Ca (OH)2吸收。旋風(fēng)分離器將煙氣攜帶的固體顆粒脫除，送回到脫硫塔循環(huán)利用，鈣劑等固體顆粒在脫硫塔內(nèi)多次循環(huán)，使得鈣劑的使用率得以提高。旋風(fēng)分離器出口煙氣分成2股，75%?85%左右體積份額的煙氣直接通過二次風(fēng)箱進入對應(yīng)燃燒器的二次風(fēng)噴口。而25%?15%左右體積份額的煙氣進入二級混合器，空氣預(yù)熱器出口的一股低溫?zé)煔饨?jīng)過低溫循環(huán)風(fēng)機加壓，送入二級混合器，環(huán)境溫度下的純氧也進入二級混合器。二級混合器出口煙氣的溫度降低到80°C左右，直接去制粉系統(tǒng)輸送煤粉。
[0055]在催化塔內(nèi)，煙氣溫度在420°C左右，煙氣中氧氣濃度為20%左右，在催化劑的作用下，SO2發(fā)生以下反應(yīng):2S02+02 = 2S03，該反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率取決于催化劑種類，煙氣溫度和氧氣濃度。所述催化塔5中的催化劑為低溫催化劑，如托普索公司生成的VK系列催化劑以及銫銣釩系催化劑，催化劑分四層設(shè)置。例如，采用托普索公司生成的VK-701作為催化齊U，該催化劑以惰性多孔二氧化硅(硅藻土)為載體，成分主要是堿金屬改性的五價釩氧化物。該催化劑操作溫度在360-50(TC，最低起燃溫度在310°C，該催化劑提高氣體在催化熔融物中的傳遞速度和V5+含量，因此極大提高了催化劑的低溫活性。在硫酸工業(yè)的性能測試中發(fā)現(xiàn)，進口溫度405 °C，出口溫度408 °C時使用該催化劑，四段催化后SO2出口轉(zhuǎn)化率可達99%。本工藝條件下，催化塔內(nèi)SO2向SO3的轉(zhuǎn)化率能夠達到99%。
[0056]在循環(huán)流化床脫硫塔內(nèi)，進入流化態(tài)的Ca(OH)2顆粒與煙氣充分接觸，吸收S03、SO2等氣體。塔內(nèi)煙氣流速在1.8m/s?6m/s，塔內(nèi)煙氣停留時間為3s，而Ca(OH)2等固體顆粒在塔內(nèi)的停留時間為30min左右。在脫硫塔內(nèi)，脫硫鈣劑Ca(OH)2與S03、S02發(fā)生以下反應(yīng):
[0057]Ca (OH) 2+S03 = CaS04+H20
[0058]Ca (OH) 2+S02 = CaSO3.1/2H20+1/2H20
[0059]循環(huán)煙氣中水蒸氣體積濃度一般在20% -30%左右，高濃度的水蒸氣存在有助于鈣劑脫硫反應(yīng)的進行。在鈣硫比為1.1?1.5時，脫硫效率高達90?95%以上。同時Ca(OH)2與CO2發(fā)生以下反應(yīng):
[0060]Ca (OH) 2+C02 = CaC03+H20
[0061]而在300°C _400°C溫度范圍內(nèi)，S03、S02的反應(yīng)活性強于C02。Ca(OH)2吸收CO2的反應(yīng)速率相對較慢，基本可以忽略。本脫硫塔內(nèi)脫硫效率高的主要原因是SO3更容易被脫除。
[0062]無煙煤的機組，省煤器出口煙氣溫度高，結(jié)合富氧燃燒工藝后，在寬負荷范圍內(nèi)省煤器出口的煙氣溫度在400-450°C范圍內(nèi)。該煙氣溫度范圍下，SO2催化氧化率高，Ca(OH)2吸收SO3效率高。
[0063]上述方法為避免脫硫工藝造成煙氣溫度急劇下降，采用干法脫硫方式，將省煤器出口的部分煙氣引出，進行循環(huán)。該煙氣溫度基本在420°C左右。煙氣與純氧混合，分別經(jīng)過催化塔和循環(huán)流化床脫硫塔，煙溫輕微下降，適合作為循環(huán)煙氣直接送回爐內(nèi)。本脫硫方式屬于干法脫硫，不進行噴水增濕，脫硫后煙氣溫度基本不變，因此可以避免設(shè)置煙氣再熱設(shè)備。
[0064]避免干法脫硫效率低的問題。干法脫硫?qū)O2的脫除率相對較低。而本發(fā)明在富氧氣氛下先將SO2高效催化生成SO3，再用與Ca(OH)2吸附劑高效脫除S03。在400°C左右，煙氣中氧氣濃度達到20%，在催化塔內(nèi)低溫催化劑作用下，SO3的平衡轉(zhuǎn)化率高達99%以上，而360-400°C，在鈣硫比為1.1?1.5時，循環(huán)流化床脫硫塔內(nèi)Ca(OH)2對SO3的脫除率達到90%?95%。因此，相對于普通干法脫硫工藝，將SO2催化生成SO3后，脫硫效率顯著提聞。
[0065]避免了噴水增濕環(huán)節(jié)。采用Ca(OH)2脫除SO3，該反應(yīng)比脫除SO2的反應(yīng)更容易進行，且脫硫效率高，再者富氧燃耗工藝循環(huán)煙氣中含有20-30%的水蒸氣量，能夠達到一定的增濕效果，因此本發(fā)明不需要額外噴水。常規(guī)脫硫工藝增加了煙氣水蒸氣量，從而影響爐內(nèi)燃燒著火穩(wěn)燃等問題。而本發(fā)明避免了這種情況。
[0066]本實用新型的煤粉爐富氧燃燒催化脫硫工藝:a)進入催化塔中煙氣的溫度和氧氣濃度。為了確保SO3生成率在90%以上，煙溫要控制在420°C左右，純氧與煙氣在混合器中均勻混合，對應(yīng)煙氣中氧氣體積濃度為20%;b)脫硫塔反應(yīng)溫度，進入脫硫塔煙氣溫度控制在360-400°C，此溫度下Ca(OH)2高效干法脫除SO3，在鈣硫比為1.1-1.5時，脫硫效率可以達到90%?95%。
【權(quán)利要求】
1.一種富氧燃燒再循環(huán)煙氣催化脫硫系統(tǒng)，包括省煤器(I)、高溫循環(huán)風(fēng)機(2)、空氣預(yù)熱器(3)、一級混合器(4)、催化塔(5)、循環(huán)流化床脫硫塔￠)、消石灰倉(7)、旋風(fēng)分離器(8)、二級混合器(9)、低溫循環(huán)風(fēng)機(10)、磨煤機(11)和燃燒器(12);其特征在于，省煤器(I)、高溫循環(huán)風(fēng)機(2)、一級混合器(4)、催化塔(5)、循環(huán)流化床脫硫塔(6)、旋風(fēng)分離器(8)、二級混合器(9)、磨煤機(11)、燃燒器(12)和省煤器(I)依次相連，形成循環(huán)；同時旋風(fēng)分離器(8)與燃燒器(12)相連； 省煤器(I)、空氣預(yù)熱器(3)和低溫循環(huán)風(fēng)機(10)、二級混合器(9)、磨煤機(11)和燃燒器(12)和省煤器(I)依次相連，形成循環(huán)；空氣預(yù)熱器(3)與一級混合器(4)相連。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的系統(tǒng)，其特征在于，所述循環(huán)流化床脫硫塔(6)與消石灰倉(7)相連。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的系統(tǒng)，其特征在于，所述循環(huán)流化床脫硫塔(6)和旋風(fēng)分離器(8)循環(huán)相連。
【文檔編號】B01D53/50GK204006034SQ201420497233
【公開日】2014年12月10日 申請日期:2014年8月29日 優(yōu)先權(quán)日:2014年8月29日
【發(fā)明者】肖海平, 董琳, 寧翔, 韓高巖 申請人:華北電力大學(xué)