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一種內(nèi)環(huán)繞壁填料塔的設(shè)計(jì)方法

文檔序號:5057806閱讀:241來源:國知局
專利名稱:一種內(nèi)環(huán)繞壁填料塔的設(shè)計(jì)方法
技術(shù)領(lǐng)域
本發(fā)明屬于氣液兩相反應(yīng)、場協(xié)同、質(zhì)量交換、傳熱、反應(yīng)設(shè)備領(lǐng)域,特別涉及一種 能夠?qū)崿F(xiàn)塔設(shè)備優(yōu)化操作和運(yùn)行,指導(dǎo)塔設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與優(yōu)化的基于協(xié)同夾點(diǎn)原理的內(nèi)環(huán) 繞壁填料塔的設(shè)計(jì)方法。
背景技術(shù)
近年來工業(yè)的加速發(fā)展對能源和環(huán)境提出了雙重需求。塔系統(tǒng)是工業(yè)系統(tǒng)中非常 重要的過程之一,其傳質(zhì)和傳熱效率直接影響工業(yè)系統(tǒng)的性能。開展從集成角度對塔系統(tǒng) 的高效節(jié)能技術(shù)的基礎(chǔ)與應(yīng)用研究,對于有效控制塔系統(tǒng)的能量消耗,提高分離效率,促進(jìn) 可持續(xù)發(fā)展,具有重大戰(zhàn)略意義。針對塔設(shè)備的集成研究是實(shí)現(xiàn)高效節(jié)能的有效方法之一。 當(dāng)前,廣泛應(yīng)用的填料塔分離能耗巨大,同時塔設(shè)備尺寸較大,造成塔系統(tǒng)成本較大。目前, 降低塔系統(tǒng)成本的主要方法來源于過程集成理論場協(xié)同方法和質(zhì)量交換理論。然而,這兩 種方法在塔設(shè)備內(nèi)流場相互作用影響分析和塔設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面應(yīng)用甚少。因此,圍繞塔 系統(tǒng)中關(guān)鍵設(shè)備塔,研究高效塔的強(qiáng)化技術(shù)與方法,對于實(shí)現(xiàn)塔系統(tǒng)的高效減排,具有重大 現(xiàn)實(shí)意義。目前所開發(fā)的塔系統(tǒng)的集成理論及其結(jié)構(gòu)主要有如下幾類(1)填料塔多場協(xié)同分析此類多場協(xié)同分析關(guān)聯(lián)了傳熱、傳質(zhì)和化學(xué)反應(yīng)過 程,基于兩相流模型提出了判斷填料塔多場協(xié)同的協(xié)同數(shù),根據(jù)協(xié)同數(shù)可以有效確定填 料塔操作條件和篩選填料,實(shí)現(xiàn)較高的分離效率。(Yu YS, Li Y,Lu HF, Yan Lff, Zhang ZX, Wang GX, Rudolph V.Multi-field synergy study of CO2 capture process by chemicalabsorption. Chemical Engineering Science, 2010,65 (10), 3279-3292.)。它具 有統(tǒng)一、高效等優(yōu)點(diǎn)。缺點(diǎn)是對于再生能耗影響考慮較少,沒有探討其在再生塔中的應(yīng)用情 況,前期設(shè)計(jì)成本較高(需要開展一定的數(shù)值驗(yàn)證),增加了凈化系統(tǒng)成本。(2)內(nèi)置降液管的塔系統(tǒng)該塔系統(tǒng)中錐形降液管可以降低塔中的擾動,增加氣 體處理量,從而提高氣體操作速度。(Bruce AER, SaiPST, Krishnaiah K. Liquid holdup in turbulent bed contactor. ChemicalEngineering Journal,2004,99 (3),203—212.)。缺,點(diǎn) 是安裝和測量時都需要專門設(shè)計(jì)獨(dú)立的系統(tǒng),成本較高。(3)布置靜態(tài)混和器(篩板型靜態(tài)混合器)的塔該類型結(jié)構(gòu)可以在較高能量 效率的情況下產(chǎn)生液體間的擴(kuò)散,具有機(jī)械穩(wěn)定性,高的接觸面積,低維修成本。(Taweel AM, Yan J,Azizi F,Odedra D,GomaaHG. Using in-line static mixers to intensify gas-liquid mass transferprocesses. Chemical Engineering Science,2005,60 (22), 6378-6390.)。缺點(diǎn)是結(jié)構(gòu)復(fù)雜,占用塔內(nèi)空間大,擴(kuò)展性不夠。(4)擋板型填料塔此類填料塔中安裝有新型設(shè)計(jì)的沿塔高方向間隔布置的擋 板,氣液兩相分離時,擋板可以增大氣體徑向速度,降低氣體軸向速度,增加填料塔的操作 弓單個生。(YuanYH, Han ΜΗ, ChengY, Wang DZ, Jin Y. Experimental and CFD analysis of two-phasecross/countercurrent flow in the packed column with a novel internal. Chemical Engineering Science, 2005,60 (22) 6210-6216.) 缺點(diǎn)是所需的擋板數(shù)量較多,結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜,成本較高,存在成本與效率之間的優(yōu)化問題。(5)隔板型混合反應(yīng)塔器此類反應(yīng)塔器內(nèi)部設(shè)置有多塊垂直于橫向設(shè)計(jì)反應(yīng)器 的隔板,隔板提高了傳質(zhì)混合效率,減小了徑向差異。(Doble M. Green reactors. Chemical Engineering Progress, 2008,104 (8) :33-42.)。缺點(diǎn)是返混降低了反應(yīng)速率。綜上所述,由于各種缺陷,現(xiàn)有的塔設(shè)備在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、節(jié)能等方面還有很大的開發(fā) 空間,還不能有效實(shí)現(xiàn)節(jié)能、低成本等目標(biāo)。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種基于場協(xié)同和質(zhì)量交換理論的優(yōu)點(diǎn),結(jié)合塔系統(tǒng)中塔 設(shè)備的過程強(qiáng)化目標(biāo),具有結(jié)構(gòu)簡單、分離效率高、節(jié)能等優(yōu)勢的內(nèi)環(huán)繞壁填料塔的設(shè)計(jì)方法。為達(dá)到上述目的,本發(fā)明采用的技術(shù)方案是1)首先設(shè)內(nèi)環(huán)繞壁填料塔內(nèi)環(huán)的厚度為d,高度為L,內(nèi)環(huán)的外徑為D,填料高度為 H;2)根據(jù)步驟1中填料塔、內(nèi)環(huán)數(shù)據(jù)以及氣液進(jìn)出口流量、溫度和濃度,確定場協(xié)同 模擬對象和模擬區(qū)域,基于內(nèi)環(huán)繞壁填料塔多場協(xié)同原理通過兩相流模擬,獲得溶質(zhì)及溶 劑的速度、溶質(zhì)及溶劑的體積分?jǐn)?shù)梯度、溶質(zhì)單位體積質(zhì)量流量、分離溶質(zhì)能耗、分離溶質(zhì) 體積分?jǐn)?shù)梯度以及分離溶劑溫度梯度;3)根據(jù)步驟2中獲得的溶質(zhì)速度和溶質(zhì)體積分?jǐn)?shù)梯度,求得溶質(zhì)速度與溶質(zhì)體 積分?jǐn)?shù)梯度之間的協(xié)同角,該協(xié)同角的余弦值(cose)為內(nèi)環(huán)繞壁填料塔的質(zhì)量源的縱坐 標(biāo),其按照從大到小順序排列,橫坐標(biāo)為溶質(zhì)單位體積質(zhì)量流量(Niij);由步驟2中的溶劑速度與溶劑體積分?jǐn)?shù)梯度,計(jì)算獲得溶劑速度與溶劑體積分?jǐn)?shù) 梯度之間的協(xié)同角,該協(xié)同角的余弦值(COS0)構(gòu)成內(nèi)環(huán)繞壁填料塔質(zhì)量阱縱坐標(biāo),其按 照從大到小順序排列,橫坐標(biāo)同樣為溶質(zhì)單位體積質(zhì)量流量(Niij);質(zhì)量剩余量(SAM)由質(zhì)量源、質(zhì)量阱曲線和坐標(biāo)圍成的面積構(gòu)成,如果面積大于 零,則在質(zhì)量剩余圖上沿著橫坐標(biāo)正方向畫出以面積大小相等的水平直線段;反之,則沿著 橫坐標(biāo)負(fù)方向畫出與面積大小相等的水平直線段,最后,將各條直線段連接而成;內(nèi)環(huán)繞壁填料塔能量源縱坐標(biāo)為基于步驟2中溶質(zhì)速度與分離溶質(zhì)體積分?jǐn)?shù)梯 度求得的協(xié)同角的余弦值(cose),按照從大到小順序排列,橫坐標(biāo)為分離溶質(zhì)能耗(Qi,
) ;內(nèi)環(huán)繞壁填料塔能量阱縱坐標(biāo)為根據(jù)步驟2中溶劑速度與分離溶劑溫度梯度求 得的協(xié)同角的余弦值(COS0),按照從大到小順序排列,橫坐標(biāo)同樣為分離溶質(zhì)能耗(Qi,
) ;能量余量圖(SAE)由能量源、能量阱曲線以及橫、縱坐標(biāo)圍成的面積構(gòu)成,如果面 積大于零,則在能量剩余圖上沿著橫坐標(biāo)正方向畫出以面積大小相等的水平直線段;反之, 則沿著橫坐標(biāo)負(fù)方向畫出與面積大小相等的水平直線段,最后,將各條直線段連接而成;4)根據(jù)質(zhì)量源和質(zhì)量阱圖、能量源和能量阱圖、質(zhì)量余量圖(SAM)以及能量余量 圖(SAE)優(yōu)化內(nèi)環(huán)繞壁填料塔,如果質(zhì)量余量和能量余量較大,一方面采用增大內(nèi)環(huán)厚度d 或者增大內(nèi)環(huán)高度H來減小SAM和SAE ;另一方面采用減小內(nèi)環(huán)外徑D或者填料高度H獲得較小的SAM和SAE。本發(fā)明基于場協(xié)同和質(zhì)量交換理論的優(yōu)點(diǎn),結(jié)合塔系統(tǒng)中塔設(shè)備的過程強(qiáng)化目 標(biāo),提出了協(xié)同夾點(diǎn)理論判斷塔設(shè)備集成程度的質(zhì)量余量(SAM)和能量余量(SAE)標(biāo)準(zhǔn), 根據(jù)質(zhì)量余量和能量余量判斷塔設(shè)備集成程度。協(xié)同夾點(diǎn)的原則是質(zhì)量余量和能量余量越 小,填料塔中分離過程越高效、越節(jié)能。達(dá)到協(xié)同夾點(diǎn)時,質(zhì)量余量和能量余量均等于零。設(shè) 計(jì)內(nèi)環(huán)繞壁新型塔設(shè)備的結(jié)構(gòu),降低流體流動的徑向差異,削弱壁流效應(yīng)。根據(jù)協(xié)同夾點(diǎn)原 理判斷內(nèi)環(huán)繞壁的塔設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)合理,因?yàn)橘|(zhì)量余量和能量余量有大幅度降低。


圖1是本發(fā)明系統(tǒng)協(xié)同夾點(diǎn)理論的原理圖,其中圖I(I)為塔設(shè)備質(zhì)量源和質(zhì)量阱 圖;圖I(II)為塔設(shè)備質(zhì)量剩余量;圖I(III)為塔設(shè)備能量源和能量阱圖,圖I(IV)為塔設(shè) 備能量剩余量;圖2是內(nèi)環(huán)繞壁的填料塔的結(jié)構(gòu)示意圖。
具體實(shí)施例方式下面結(jié)合附圖對本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)說明。1)首先設(shè)內(nèi)環(huán)繞壁填料塔內(nèi)環(huán)的厚度為d,高度為L,內(nèi)環(huán)的外徑為D,填料高度為 H;2)根據(jù)步驟1中填料塔、內(nèi)環(huán)數(shù)據(jù)以及氣液進(jìn)出口流量、溫度和濃度,確定場協(xié)同 模擬對象和模擬區(qū)域,基于內(nèi)環(huán)繞壁填料塔多場協(xié)同原理通過兩相流模擬,獲得溶質(zhì)及溶 劑的速度、溶質(zhì)及溶劑的體積分?jǐn)?shù)梯度、溶質(zhì)單位體積質(zhì)量流量、分離溶質(zhì)能耗、分離溶質(zhì) 體積分?jǐn)?shù)梯度以及分離溶劑溫度梯度;3)參見圖I(I)根據(jù)步驟2中獲得的溶質(zhì)速度和溶質(zhì)體積分?jǐn)?shù)梯度,求得溶質(zhì)速度 與溶質(zhì)體積分?jǐn)?shù)梯度之間的協(xié)同角,該協(xié)同角的余弦值(cose)為內(nèi)環(huán)繞壁填料塔的質(zhì)量 源的縱坐標(biāo),其按照從大到小順序排列,橫坐標(biāo)為溶質(zhì)單位體積質(zhì)量流量(Niij);由步驟2中的溶劑速度與溶劑體積分?jǐn)?shù)梯度,計(jì)算獲得溶劑速度與溶劑體積分?jǐn)?shù) 梯度之間的協(xié)同角,該協(xié)同角的余弦值(cose)構(gòu)成內(nèi)環(huán)繞壁填料塔質(zhì)量阱縱坐標(biāo),其按 照從大到小順序排列,橫坐標(biāo)同樣為溶質(zhì)單位體積質(zhì)量流量(Niij);參見圖1(11),質(zhì)量剩余量(SAM)由質(zhì)量源、質(zhì)量阱曲線和坐標(biāo)圍成的面積構(gòu)成, 如果面積大于零,則在質(zhì)量剩余圖上沿著橫坐標(biāo)正方向畫出以面積大小相等的水平直線 段;反之,則沿著橫坐標(biāo)負(fù)方向畫出與面積大小相等的水平直線段,最后,將各條直線段連 接而成;參見圖1 (III)內(nèi)環(huán)繞壁填料塔能量源縱坐標(biāo)為基于步驟2中溶質(zhì)速度與分離溶 質(zhì)體積分?jǐn)?shù)梯度求得的協(xié)同角的余弦值(cos θ ),按照從大到小順序排列,橫坐標(biāo)為分離溶 質(zhì)能耗(Qijj);內(nèi)環(huán)繞壁填料塔能量阱縱坐標(biāo)為根據(jù)步驟2中溶劑速度與分離溶劑溫度梯度求得 的協(xié)同角的余弦值(COS Θ ),按照從大到小順序排列,橫坐標(biāo)同樣為分離溶質(zhì)能耗(Qy);參見圖I(IV)能量余量圖(SAE)由能量源、能量阱曲線以及橫、縱坐標(biāo)圍成的面積 構(gòu)成,如果面積大于零,則在能量剩余圖上沿著橫坐標(biāo)正方向畫出以面積大小相等的水平直線段;反之,則沿著橫坐標(biāo)負(fù)方向畫出與面積大小相等的水平直線段,最后,將各條直線 段連接而成;4)根據(jù)質(zhì)量源和質(zhì)量阱圖、能量源和能量阱圖、質(zhì)量余量圖(SAM)以及能量余量 圖(SAE)優(yōu)化內(nèi)環(huán)繞壁填料塔,如果質(zhì)量余量和能量余量較大,一方面采用增大內(nèi)環(huán)厚度d 或者增大內(nèi)環(huán)高度H來減小SAM和SAE ;另一方面采用減小內(nèi)環(huán)外徑D或者填料高度H獲 得較小的SAM和SAE。根據(jù)上述協(xié)同夾點(diǎn)理論設(shè)計(jì)的內(nèi)環(huán)繞壁的填料塔如圖2所示。內(nèi)環(huán)是以d為厚 度,L為高度的與塔材質(zhì)一致的三段相同內(nèi)件構(gòu)成。離塔頂最近的一段內(nèi)環(huán)距離塔頂H1,三 段內(nèi)件之間的距離相等,均為H2。此種結(jié)構(gòu)滿足協(xié)同夾點(diǎn)原則,可以增大氣體軸向速度,同 時削弱液體壁流效應(yīng),發(fā)揮傳熱和傳質(zhì)強(qiáng)化的作用。附錄計(jì)算實(shí)例采用圖1中協(xié)同夾點(diǎn)理論,分別計(jì)算光滑內(nèi)壁填料塔和圖2中所示內(nèi)環(huán)繞壁的填 料塔,用來完成某化學(xué)吸收法捕集二氧化碳再生塔性能分析。再生塔的直徑為0. Im,裝填的 Sulzer Mellapak 250Y±真料高度為3. 89m。內(nèi)環(huán)繞壁內(nèi)件參數(shù)分別為H1 = lm,H2 = 1. 93m, d = 0. 01m, L = 0. 31m。計(jì)算結(jié)果為光滑內(nèi)壁再生塔的質(zhì)量余量為1. 3 X 104kg/m3/S和能量 余量為2. 30X 106kW/m3 ;內(nèi)環(huán)繞壁再生塔的碳余量為120kg/m3/S,能量余量為7X 104kW/m3。 三段內(nèi)環(huán)繞壁再生塔質(zhì)量余量和能量余量大幅度降低。同時,內(nèi)環(huán)繞壁再生塔與光滑內(nèi)壁 再生塔相比,再生二氧化碳的能耗降低14%左右,但是再生二氧化碳量僅降低0. 7%左右。本發(fā)明基于場協(xié)同原理與質(zhì)量交換理論,提出了適用于填料塔的協(xié)同夾點(diǎn)原理, 建立了以質(zhì)量余量(SAM)和能量余量(SAE)為指標(biāo)的協(xié)同夾點(diǎn)判斷標(biāo)準(zhǔn)。通過協(xié)同夾點(diǎn)原 理,構(gòu)造了配有內(nèi)環(huán)繞壁內(nèi)件的填料塔,以期降低徑向差異,削弱壁流效應(yīng),促使內(nèi)環(huán)繞壁 的填料塔的質(zhì)量余量和能量余量大幅降低,接近協(xié)同夾點(diǎn)。填料塔采用內(nèi)環(huán)繞壁設(shè)計(jì),其結(jié) 構(gòu)是在常規(guī)光滑內(nèi)壁填料塔中間隔配置多段內(nèi)環(huán)結(jié)構(gòu)。內(nèi)環(huán)繞壁填料塔可以降低塔中流體 流動的徑向差異,削弱壁流效應(yīng),強(qiáng)化分離系統(tǒng)傳質(zhì)、傳熱。
權(quán)利要求
1. 一種內(nèi)環(huán)繞壁填料塔的設(shè)計(jì)方法,其特征在于1)首先設(shè)內(nèi)環(huán)繞壁填料塔內(nèi)環(huán)的厚度為d,高度為L,內(nèi)環(huán)的外徑為D,填料高度為H;2)根據(jù)步驟1中填料塔、內(nèi)環(huán)數(shù)據(jù)以及氣液進(jìn)出口流量、溫度和濃度,確定場協(xié)同模擬 對象和模擬區(qū)域,基于內(nèi)環(huán)繞壁填料塔多場協(xié)同原理通過兩相流模擬,獲得溶質(zhì)及溶劑的 速度、溶質(zhì)及溶劑的體積分?jǐn)?shù)梯度、溶質(zhì)單位體積質(zhì)量流量、分離溶質(zhì)能耗、分離溶質(zhì)體積 分?jǐn)?shù)梯度以及分離溶劑溫度梯度;3)根據(jù)步驟2中獲得的溶質(zhì)速度和溶質(zhì)體積分?jǐn)?shù)梯度,求得溶質(zhì)速度與溶質(zhì)體積分?jǐn)?shù) 梯度之間的協(xié)同角,該協(xié)同角的余弦值(cose)為內(nèi)環(huán)繞壁填料塔的質(zhì)量源的縱坐標(biāo),其 按照從大到小順序排列,橫坐標(biāo)為溶質(zhì)單位體積質(zhì)量流量(Niij);由步驟2中的溶劑速度與溶劑體積分?jǐn)?shù)梯度,計(jì)算獲得溶劑速度與溶劑體積分?jǐn)?shù)梯度 之間的協(xié)同角,該協(xié)同角的余弦值(cose)構(gòu)成內(nèi)環(huán)繞壁填料塔質(zhì)量阱縱坐標(biāo),其按照從 大到小順序排列,橫坐標(biāo)同樣為溶質(zhì)單位體積質(zhì)量流量(Niij);質(zhì)量剩余量(SAM)由質(zhì)量源、質(zhì)量阱曲線和坐標(biāo)圍成的面積構(gòu)成,如果面積大于零,則 在質(zhì)量剩余圖上沿著橫坐標(biāo)正方向畫出以面積大小相等的水平直線段;反之,則沿著橫坐 標(biāo)負(fù)方向畫出與面積大小相等的水平直線段,最后,將各條直線段連接而成;內(nèi)環(huán)繞壁填料塔能量源縱坐標(biāo)為基于步驟2中溶質(zhì)速度與分離溶質(zhì)體積分?jǐn)?shù)梯度求 得的協(xié)同角的余弦值(cos θ ),按照從大到小順序排列,橫坐標(biāo)為分離溶質(zhì)能耗(Qy);內(nèi)環(huán)繞壁填料塔能量阱縱坐標(biāo)為根據(jù)步驟2中溶劑速度與分離溶劑溫度梯度求得的 協(xié)同角的余弦值(cos θ ),按照從大到小順序排列,橫坐標(biāo)同樣為分離溶質(zhì)能耗Oii,ρ ;能量余量圖(SAE)由能量源、能量阱曲線以及橫、縱坐標(biāo)圍成的面積構(gòu)成,如果面積大 于零,則在能量剩余圖上沿著橫坐標(biāo)正方向畫出以面積大小相等的水平直線段;反之,則沿 著橫坐標(biāo)負(fù)方向畫出與面積大小相等的水平直線段,最后,將各條直線段連接而成;4)根據(jù)質(zhì)量源和質(zhì)量阱圖、能量源和能量阱圖、質(zhì)量余量圖(SAM)以及能量余量圖 (SAE)優(yōu)化內(nèi)環(huán)繞壁填料塔,如果質(zhì)量余量和能量余量較大,一方面采用增大內(nèi)環(huán)厚度d或 者增大內(nèi)環(huán)高度H來減小SAM和SAE ;另一方面采用減小內(nèi)環(huán)外徑D或者填料高度H獲得 較小的SAM和SAE。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種內(nèi)環(huán)繞壁填料塔的設(shè)計(jì)方法,包括填料塔協(xié)同夾點(diǎn)原理設(shè)計(jì)過程、滿足協(xié)同夾點(diǎn)的內(nèi)環(huán)繞壁的填料塔設(shè)計(jì)。該協(xié)同夾點(diǎn)理論主要定義了質(zhì)量余量(SAM)和能量余量(SAE),用以量化塔設(shè)備集成程度。提出的塔設(shè)備協(xié)同夾點(diǎn)原則為質(zhì)量余量和能量余量越小,集成程度越高。質(zhì)量余量和能量余量均為零時達(dá)到協(xié)同夾點(diǎn)。通過協(xié)同夾點(diǎn)原理,構(gòu)造了配有內(nèi)環(huán)繞壁內(nèi)件的填料塔,降低了徑向差異,削弱了流體壁流效應(yīng),促使內(nèi)環(huán)繞壁填料塔的質(zhì)量余量和能量余量大幅降低,接近協(xié)同夾點(diǎn)。本發(fā)明綜合了場協(xié)同和質(zhì)量交換理論的優(yōu)點(diǎn),將兩種集成理論統(tǒng)一為協(xié)同夾點(diǎn)理論,適合實(shí)現(xiàn)塔設(shè)備高效、節(jié)能分析,可用于指導(dǎo)塔設(shè)備的優(yōu)化設(shè)計(jì)。
文檔編號B01D3/14GK102068946SQ20101057866
公開日2011年5月25日 申請日期2010年12月8日 優(yōu)先權(quán)日2010年12月8日
發(fā)明者余云松, 馮霄, 盧紅芳, 張?jiān)缧? 李云, 董銳鋒 申請人:西安交通大學(xué)
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