專利名稱：Msbr系統(tǒng)的工藝控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種污水處理方法，特別涉及一種MSBR(Modified Sequencing BatchReactor,改進(jìn)的序批式活性污泥反應(yīng)器)系統(tǒng)的工藝控制方法。
背景技術(shù)：
MSBR是C. Q. Yang等人根據(jù)SBR技術(shù)特點(diǎn)，結(jié)合傳統(tǒng)活性污泥法技術(shù)，研究開發(fā)的一種更為理想的污水處理系統(tǒng)。MSBR既不需要初沉池和二沉池，又能在反應(yīng)器全充滿并在恒定液位下連續(xù)進(jìn)水運(yùn)行。采用單池多格方式，結(jié)合了傳統(tǒng)活性污泥法和SBR技術(shù)的優(yōu)點(diǎn)，不但無需間斷流量，還省去了多池工藝所需要的更多的連接管、泵和閥門。通過中試研究及生產(chǎn)性應(yīng)用，證明MSBR法是一種經(jīng)濟(jì)有效、運(yùn)行可靠、易于實(shí)現(xiàn)計(jì)算機(jī)控制的污水處理工藝。截至目前，關(guān)于MSBR工藝的4h運(yùn)轉(zhuǎn)周期控制方式，都是按同一個(gè)模式運(yùn)行，即單獨(dú)攪拌40min、單獨(dú)曝氣50min、預(yù)沉30min、沉淀出水120min。但是實(shí)際工程中許多市政污水廠基本都是工業(yè)園區(qū)工業(yè)廢水的集中式污水處理廠，水質(zhì)成分復(fù)雜，C0D、色度、NH3-N均較高且含有毒有害物質(zhì)(如酚、苯、醛及重金屬等)，經(jīng)過現(xiàn)場運(yùn)行調(diào)試得出，以此方式運(yùn)行對出水NH3-N、COD等指標(biāo)的去除效果不佳。此外，當(dāng)SBR池連續(xù)進(jìn)水時(shí)，主曝氣池至SBR池的污泥層的攪動較為明顯，會影響最后出水時(shí)的SS(Suspended Substance>Suspend Solid,水質(zhì)中的懸浮物或者懸浮固體)，影響到最后出水的水質(zhì)。而設(shè)置在SBR池中的排泥泵堵塞頻繁，需要定期用高壓水槍捆綁入池底沖擊，會影響工藝運(yùn)行的連續(xù)性。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明針對現(xiàn)有MSBR工藝模式單一，無法適應(yīng)環(huán)境溫度和所處理的污水水質(zhì)的變化對工藝流程以及效果的影響，且SBR池的進(jìn)水會攪動SBR池池底的污泥層的缺點(diǎn)，提供了一種可以適應(yīng)各種環(huán)境溫度條件和污水水質(zhì)的新型MSBR工藝控制方法。為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明可采取下述技術(shù)方案
MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法，包括以下具體步驟
a.將收集的污水部分由管道注入?yún)捬醭?，同時(shí)將剩余部分污水注入預(yù)缺氧池進(jìn)行反硝化反應(yīng)；
b.步驟a中厭氧池的出水經(jīng)過缺氧池后，進(jìn)入主曝氣池，主曝氣池的出水進(jìn)入SBR反應(yīng)池，所述SBR反應(yīng)池呈圓形，主曝氣池的出水以SBR反應(yīng)池的切線方向注入SBR反應(yīng)池，SBR反應(yīng)池循環(huán)進(jìn)行攪拌曝氣程序、沉淀出水程序；，所述攪拌曝氣程序包括依次進(jìn)行的單獨(dú)攪拌、攪拌加曝氣程序，沉淀出水程序包括依次進(jìn)行的預(yù)沉、出水程序；
所述SBR反應(yīng)池交替間歇運(yùn)行，即主曝氣池的出水交替注入SBR反應(yīng)池或者SBR反應(yīng)池，SBR反應(yīng)池進(jìn)入攪拌曝氣程序時(shí)，SBR反應(yīng)池進(jìn)入沉淀出水程序；SBR反應(yīng)池進(jìn)入沉淀出水程序時(shí)，SBR反應(yīng)池進(jìn)入攪拌曝氣程序；C.步驟b出水程序中，開啟排泥泵排放SBR反應(yīng)池池底的污泥，控制排泥泵開啟時(shí)間為3-30min，所述SBR反應(yīng)池的池底設(shè)置有斜面，斜面底端設(shè)置有溝槽，所述排泥泵設(shè)置在溝槽中；
d.步驟b攪拌曝氣程序開始后至沉淀出水程序結(jié)束前，開啟回流泵，回流SBR反應(yīng)池池底的污泥進(jìn)入濃縮池，污泥在濃縮池中濃縮后進(jìn)入預(yù)缺氧池，預(yù)缺氧池中的泥水混合物最后進(jìn)入?yún)捬醭?，所述回流泵設(shè)置在溝槽中；
e.步驟b中沉淀出水程序開始后，SBR反應(yīng)池的出水消毒后即可排放。作為優(yōu)選，所述步驟b中主曝氣池的出水以3-5m3/SeC的流速，以5-10°的傾角注ASBR反應(yīng)池。作為優(yōu)選，所述溝槽兩端的端面分別與SBR反應(yīng)池的側(cè)壁齊平，溝槽兩端設(shè)置有用于升降排泥泵或者回流泵的升降裝置。 作為優(yōu)選，所述斜面的傾角為15-30°。作為優(yōu)選，所述溝槽的寬度為0. 7-1. 2m。作為優(yōu)選，所述斜面底端設(shè)置有兩條溝槽，所述排泥泵和回流泵分別設(shè)置在不同溝槽中。作為優(yōu)選，步驟a中污水的COD值為200-500mg/L，NH3-N值為20_45mg/L ;所述MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法的設(shè)計(jì)負(fù)荷為20000噸污水/天。作為優(yōu)選，
當(dāng)步驟a中污水的量為設(shè)計(jì)負(fù)荷的30-60%時(shí)，步驟c中排泥泵開啟時(shí)間為3-5分鐘； 當(dāng)步驟a中污水的量為設(shè)計(jì)負(fù)荷的60-80%時(shí)，步驟c中排泥泵開啟時(shí)間為8-10分鐘； 當(dāng)步驟a中污水的量為設(shè)計(jì)負(fù)荷的80%以上時(shí)，步驟c中排泥泵開啟時(shí)間為25-30分鐘。作為優(yōu)選，步驟b中
當(dāng)環(huán)境溫度高于30°C時(shí)，所述攪拌曝氣程序中單獨(dú)攪拌時(shí)間為15min，攪拌加曝氣時(shí)間為105min,所述沉淀出水程序中預(yù)沉?xí)r間為60min,出水時(shí)間為60min ；
當(dāng)環(huán)境溫度為10-30°C時(shí)，所述攪拌曝氣程序中單獨(dú)攪拌時(shí)間為20min，攪拌加曝氣時(shí)間為IOOmin,所述沉淀出水程序中預(yù)沉?xí)r間為60min,出水時(shí)間為60min ；
當(dāng)環(huán)境溫度低于10°C時(shí)，所述攪拌曝氣程序中單獨(dú)攪拌時(shí)間為25min，攪拌加曝氣時(shí)間為95min，所述沉淀出水程序中預(yù)沉?xí)r間為60min，出水時(shí)間為60min。作為優(yōu)選，步驟a中注入?yún)捬醭?4)和注入預(yù)缺氧池(3)的污水的比例為7 :3。其中，單獨(dú)攪拌程序是指使用攪拌機(jī)對SBR池的池水進(jìn)行攪拌；攪拌加曝氣程序是指在攪拌的同時(shí)，對SBR池進(jìn)行曝氣；預(yù)沉程序是指對SBR反應(yīng)池靜置沉淀；沉淀出水程序是指在對SBR反應(yīng)池繼續(xù)進(jìn)行沉淀的同時(shí)，將SBR反應(yīng)池的上層清液向外界排放的過程，在這個(gè)過程中，視情況還需要將底層沉淀的污泥層向外界排放?；瘜W(xué)需氧量又稱化學(xué)耗氧量(Chemical Oxygen Demand),簡稱COD ;NH3_N是水(廢水)中氣氣含量指標(biāo)。經(jīng)本發(fā)明處理后的污水符合《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB18918-2002)的一級B標(biāo)準(zhǔn)。本發(fā)明由于采用了以上技術(shù)方案，具有顯著的技術(shù)效果操作模式簡潔、清晰，且曝氣時(shí)間充分，易使諸如苯環(huán)、碳氮鍵、含雙鍵、多鍵等難降解碳水化合物類的有機(jī)物充分降解；預(yù)沉?xí)r間充分，便于沉降，減少出水SS ;整套系統(tǒng)連續(xù)進(jìn)水，連續(xù)回流，確?；亓魑勰嗯c進(jìn)水始終保持充分混合。其次，適應(yīng)性強(qiáng)，具有較強(qiáng)的穩(wěn)定性，能夠適應(yīng)各種環(huán)境溫度，能夠適應(yīng)污水水質(zhì)的變化，整個(gè)工藝系統(tǒng)具有較強(qiáng)的耐沖擊性，能夠承受高COD、高NH3-N的污水。為了能夠解決MSBR系統(tǒng)中由主曝氣池的出水注入SBR池所導(dǎo)致的池底污泥層攪動的問題，主曝氣池的出水以特定的角度和特定的流速注入相應(yīng)的SBR池，使SBR池的上層池水進(jìn)行緩慢的流動，并在SBR池的上層池水中形成一個(gè)流速緩慢的漩渦，利用新注入的出水和污泥之間的質(zhì)量差，上層清液和底層污泥層之間的密度差，減耗SBR池入水的速率， 減小向SBR池注水所造成的底層污泥攪動；同時(shí)，SBR池上層漩渦的存在，也可以促使污泥，特別是進(jìn)水中存在的污泥向SBR池中心聚集，便于這些污泥利用自身重力沉降進(jìn)入底層污泥層，提高了 SBR池出水的水質(zhì)，這在出水程序中尤其重要。由于污泥的沉降在整個(gè)SBR池的范圍內(nèi)是均勻進(jìn)行的，在SBR池底設(shè)置斜面，并在斜面的底端設(shè)置用于積聚沉積污泥的溝槽，污泥將順著該斜面向斜面底端的溝槽集中，有利于污泥的抽取。同時(shí)，斜面的存在還可以抑制排泥泵和回流泵對污泥層產(chǎn)生的水平橫向作用力，減少了由于污泥層水平橫向移動對污泥層的攪動。由于回流泵設(shè)置在溝槽中，回流的污泥的濃度較高，因此提高了回流的效率，相應(yīng)地減少了回流泵的啟動時(shí)間，減少了系統(tǒng)能耗。此外，回流的污泥濃度的提高，也可以確保回流至厭氧區(qū)的泥水混合液具有較高的污泥濃度，能夠適合那些COD值、NH3-N值較高的污水對于污泥量的需求，提高了整個(gè)MSBR系統(tǒng)對于污水水質(zhì)的耐受性。另一方面，隨著回流污泥濃度的提高，回流量減少，回流至濃縮池的水量也相應(yīng)減少，提升了由濃縮池至預(yù)缺氧池、厭氧池直至主曝氣池的污泥回流量，降低了硝化液對厭氧池除磷的影響，提高了厭氧池的除磷效率，相應(yīng)地也提高了 NH3-N的去除效率?？紤]到SBR池的整體面積、池水的密度，污泥的數(shù)量等因素，特別是污泥的物理形態(tài)和沉降特性，特別地將斜面的傾角設(shè)定為15-30°，將溝槽的寬度設(shè)定為0. 7-1. 2m,同時(shí)，根據(jù)待處理的污水的量與設(shè)計(jì)負(fù)荷之間的比例，合理安排排泥泵的開啟時(shí)間，使污泥的沉降速率和排泥泵的抽取量相匹配。在保持SBR池中必要的污泥濃度的同時(shí)，降低了 SBR池出水的SS值，同時(shí)，也有效地降低了由于過多的污泥堵塞排泥泵所導(dǎo)致的檢修和停工的次數(shù)。經(jīng)過實(shí)驗(yàn)，將進(jìn)入MSBR系統(tǒng)的污水的70%注入?yún)捬醭?，剩?0%注入?yún)捬醭?。提高注入?yún)捬醭氐奈鬯壤梢蕴岣哌M(jìn)入?yún)捬醭氐奶荚矗龠M(jìn)反硝化反應(yīng)的進(jìn)行，有利于后期的除磷。


圖I是本發(fā)明的流程示意圖。圖2是SBR池階段的流程示意圖。圖3是本發(fā)明所述MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法的裝置示意圖。圖4是本發(fā)明SBR池7的俯視示意圖。圖5是圖2的A-A方向的剖視示意圖。
具體實(shí)施例方式下面結(jié)合實(shí)施例對本發(fā)明作進(jìn)一步的詳細(xì)描述。實(shí)施例I
MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法，如圖I所示，包括以下具體步驟
a.將收集的污水70%由管道注入?yún)捬醭?，同時(shí)將剩余 的30%污水注入預(yù)缺氧池3進(jìn)行反硝化反應(yīng)，污水的COD值在200-500mg/L之間，NH3-N值在20_45mg/L之間；所述MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法的設(shè)計(jì)負(fù)荷為20000噸污水/天；
b.步驟a中厭氧池4的出水經(jīng)過缺氧池5后，進(jìn)入主曝氣池6，主曝氣池6的出水進(jìn)入SBR反應(yīng)池I、7，為了能夠減少主曝氣池6的出水進(jìn)入SBR反應(yīng)池1、7對SBR反應(yīng)池1、7池底的污泥層的攪動，所述SBR反應(yīng)池1、7呈圓形，如圖3所示，主曝氣池6的出水以SBR反應(yīng)池1、7的切線方向、以3-5m3/sec的流速，以5-10°的傾角注入SBR反應(yīng)池1、7，SBR反應(yīng)池1、7循環(huán)進(jìn)行攪拌曝氣程序、沉淀出水程序；所述攪拌曝氣程序包括依次進(jìn)行的單獨(dú)攪拌、攪拌加曝氣程序，沉淀出水程序包括依次進(jìn)行的預(yù)沉、出水程序；
所述SBR反應(yīng)池1、7交替間歇運(yùn)行，如圖2所示，由于回流的需要，在整個(gè)MSBR處理過程中，主曝氣池6 —直向SBR反應(yīng)池1、7進(jìn)行注水，但是主曝氣池6的出水是交替注入SBR反應(yīng)池I或者SBR反應(yīng)池7的。注水的時(shí)間視SBR反應(yīng)池I或者SBR反應(yīng)池7的水量而定，當(dāng)SBR反應(yīng)池I或者SBR反應(yīng)池7的水量較低，就切換控制注水的閥門，向該SBR反應(yīng)池I或者SBR反應(yīng)池7進(jìn)行注水。由于SBR反應(yīng)池1、7是交替間歇運(yùn)行的，因此當(dāng)SBR反應(yīng)池I進(jìn)入攪拌曝氣程序時(shí)，SBR反應(yīng)池7進(jìn)入沉淀出水程序；SBR反應(yīng)池I進(jìn)入沉淀出水程序時(shí)，SBR反應(yīng)池I進(jìn)入攪拌曝氣程序；
為了能夠適應(yīng)環(huán)境溫度的改變對污泥中細(xì)菌活性的影響，還應(yīng)當(dāng)根據(jù)環(huán)境溫度的改變相應(yīng)改變SBR反應(yīng)池1、7的攪拌曝氣程序和沉淀出水程序的時(shí)間
當(dāng)環(huán)境溫度高于30°C時(shí)，所述攪拌曝氣程序中單獨(dú)攪拌時(shí)間為15min，攪拌加曝氣時(shí)間為105min,所述沉淀出水程序中預(yù)沉?xí)r間為60min,出水時(shí)間為60min ；
當(dāng)環(huán)境溫度為10-30°C時(shí)，所述攪拌曝氣程序中單獨(dú)攪拌時(shí)間為20min，攪拌加曝氣時(shí)間為IOOmin,所述沉淀出水程序中預(yù)沉?xí)r間為60min,出水時(shí)間為60min ；
當(dāng)環(huán)境溫度低于10°C時(shí)，所述攪拌曝氣程序中單獨(dú)攪拌時(shí)間為25min，攪拌加曝氣時(shí)間為95min，所述沉淀出水程序中預(yù)沉?xí)r間為60min，出水時(shí)間為60min。c.步驟b出水程序中，開啟排泥泵8排放SBR反應(yīng)池I、7池底的污泥，控制排泥泵8開啟時(shí)間為3-30min，所述SBR反應(yīng)池1、7的池底設(shè)置有斜面9，如圖4、5所示，斜面9的傾角為15-30°，斜面9底端設(shè)置有溝槽10，溝槽10的寬度為0. 7-1. 2m，所述排泥泵8設(shè)置在溝槽10中，溝槽10兩端的端面分別與SBR反應(yīng)池1、7的側(cè)壁齊平，溝槽10兩端設(shè)置有用于升降排泥泵8或者回流泵11的升降裝置12 ；
隨著回流的進(jìn)行，SBR反應(yīng)池1、7中的污泥濃度漸漸上升，污泥量的上升和進(jìn)入MSBR系統(tǒng)的污水的量之間有關(guān)聯(lián)。過高的污泥濃度將會影響SBR反應(yīng)池1、7的沉淀效果，影響最終出水的SS值；過低的污泥濃度則會影響回流的污泥濃度，無法達(dá)到回流的需要，因此需要適當(dāng)控制排泥泵的開啟時(shí)間。一般地排泥泵的開啟時(shí)間在3-30min。特別地，當(dāng)步驟a中污水的量為設(shè)計(jì)負(fù)荷的30-60%時(shí)，步驟c中排泥泵8開啟時(shí)間為3-5分鐘；當(dāng)步驟a中污水的量為設(shè)計(jì)負(fù)荷的60-80%時(shí)，步驟c中排泥泵8開啟時(shí)間為8_10分
鐘；
當(dāng)步驟a中污水的量為設(shè)計(jì)負(fù)荷的80%以上時(shí)，步驟c中排泥泵8開啟時(shí)間為25-30分鐘。d.步驟b攪拌曝氣程序開始后至沉淀出水程序結(jié)束前，開啟回流泵11，回流SBR反應(yīng)池1、7池底的污泥進(jìn)入濃縮池2，污泥在濃縮池2中濃縮后進(jìn)入預(yù)缺氧池3，預(yù)缺氧池3中的泥水混合物最后進(jìn)入?yún)捬醭?。由于向SBR反應(yīng)池1、7的注水操作一直在進(jìn)行著，為了控制SBR反應(yīng)池1、7的水量，以及向預(yù)缺氧池3和厭氧池4提供一定量的污泥的需要，步驟b攪拌曝氣程序開始后，一直到沉淀出水程序結(jié)束前，都需要對SBR反應(yīng)池1、7池底沉積的污泥進(jìn)行回流，回流主要通過回流泵實(shí)現(xiàn)。所述回流泵11設(shè)置在溝槽10中，提高了回流的污泥量。為了能夠避免排泥泵8和回流泵11之間相互影響，也可以在斜面9底端設(shè)置兩條溝槽10，此時(shí)，排泥泵8和回流泵11分別設(shè)置在不同溝槽10中； e.步驟b中沉淀出水程序開始后，將SBR反應(yīng)池1、7的上清液排放，該出水消毒后即滿足相應(yīng)排放標(biāo)準(zhǔn)，可向外界排放。將本發(fā)明所述MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法和傳統(tǒng)的MSBR方法處理污水的處理結(jié)果相比較，結(jié)果如表I所示。表I本發(fā)明所述方法和傳統(tǒng)MSBR方法處理污水的效果比較
權(quán)利要求
1.一種MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法，包括以下具體步驟 a.將收集的污水部分由管道注入?yún)捬醭?4)，同時(shí)將剩余部分污水注入預(yù)缺氧池(3)進(jìn)行反硝化反應(yīng)； b.步驟a中厭氧池(4)的出水經(jīng)過缺氧池(5)后，進(jìn)入主曝氣池(6)，主曝氣池(6)的出水進(jìn)入SBR反應(yīng)池(1、7)，所述SBR反應(yīng)池(1、7)呈圓形，主曝氣池(6)的出水以SBR反應(yīng)池(I、7 )的切線方向注入SBR反應(yīng)池(I、7 )，SBR反應(yīng)池(I、7 )循環(huán)進(jìn)行攪拌曝氣程序、沉淀出水程序，所述攪拌曝氣程序包括依次進(jìn)行的單獨(dú)攪拌、攪拌加曝氣程序，沉淀出水程序包括依次進(jìn)行的預(yù)沉、出水程序； 所述SBR反應(yīng)池(1、7)交替間歇運(yùn)行，即主曝氣池(6)的出水交替注入SBR反應(yīng)池(I)或者SBR反應(yīng)池(7)，SBR反應(yīng)池(I)進(jìn)入攪拌曝氣程序時(shí)，SBR反應(yīng)池(7)進(jìn)入沉淀出水程序；SBR反應(yīng)池(I)進(jìn)入沉淀出水程序時(shí)，SBR反應(yīng)池(7)進(jìn)入攪拌曝氣程序； c.步驟b出水程序中，開啟排泥泵(8)排放SBR反應(yīng)池(1、7)池底的污泥，控制排泥泵(8 )開啟時(shí)間為3-30min，所述SBR反應(yīng)池(I、7 )的池底設(shè)置有斜面(9 )，斜面(9 )底端設(shè)置有溝槽(10)，所述排泥泵(8)設(shè)置在溝槽(10)中； d.步驟b攪拌曝氣程序開始后至沉淀出水程序結(jié)束前，開啟回流泵(11)，回流SBR反應(yīng)池(I、7 )池底的污泥進(jìn)入濃縮池(2 )，污泥在濃縮池(2 )中濃縮后進(jìn)入預(yù)缺氧池(3 )，預(yù)缺氧池(3)中的泥水混合物最后進(jìn)入?yún)捬醭?4)，所述回流泵(11)設(shè)置在溝槽(10)中； e.步驟b中沉淀出水程序開始后，SBR反應(yīng)池(1、7)的出水消毒后即可排放。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法，其特征在于，所述步驟b中主曝氣池(6)的出水以3-5m3/sec的流速，以5-10°的傾角注入SBR反應(yīng)池(1、7)。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法，其特征在于，所述溝槽(10)兩端的端面分別與SBR反應(yīng)池(1、7)的側(cè)壁齊平，溝槽(10)兩端設(shè)置有用于升降排泥泵(8)或者回流泵(11)的升降裝置(12)。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法，其特征在于，所述斜面(9)的傾角為 15-30°。
5.根據(jù)權(quán)利要求I所述的MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法，其特征在于，所述溝槽(10)的寬度為 0. 7~1. 2mo
6.根據(jù)權(quán)利要求I所述的MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法，其特征在于，所述斜面(9)底端設(shè)置有兩條溝槽(10)，所述排泥泵(8)和回流泵(11)分別設(shè)置在不同溝槽(10)中。
7.根據(jù)權(quán)利要求I所述的MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法，其特征在于，步驟a中污水的COD值為200-500mg/L，NH3-N值為20_45mg/L ;所述MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法的設(shè)計(jì)負(fù)荷為20000噸污水/天。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法，其特征在于， 當(dāng)步驟a中污水的量為設(shè)計(jì)負(fù)荷的30-60%時(shí)，步驟c中排泥泵(8)開啟時(shí)間為3_5分鐘； 當(dāng)步驟a中污水的量為設(shè)計(jì)負(fù)荷的60-80%時(shí)，步驟c中排泥泵(8)開啟時(shí)間為8_10分鐘； 當(dāng)步驟a中污水的量為設(shè)計(jì)負(fù)荷的80%以上時(shí)，步驟c中排泥泵(8)開啟時(shí)間為25-30分鐘。
9.根據(jù)權(quán)利要求I所述的MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法，其特征在于，步驟b中 當(dāng)環(huán)境溫度高于30°C時(shí)，所述攪拌曝氣程序中單獨(dú)攪拌時(shí)間為15min，攪拌加曝氣時(shí)間為105min,所述沉淀出水程序中預(yù)沉?xí)r間為60min,出水時(shí)間為60min ； 當(dāng)環(huán)境溫度為10-30°C時(shí)，所述攪拌曝氣程序中單獨(dú)攪拌時(shí)間為20min，攪拌加曝氣時(shí)間為IOOmin,所述沉淀出水程序中預(yù)沉?xí)r間為60min,出水時(shí)間為60min ； 當(dāng)環(huán)境溫度低于10°C時(shí)，所述攪拌曝氣程序中單獨(dú)攪拌時(shí)間為25min，攪拌加曝氣時(shí)間為95min，所述沉淀出水程序中預(yù)沉?xí)r間為60min，出水時(shí)間為60min。
10.根據(jù)權(quán)利要求I所述的MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法，其特征在于，步驟a中注入?yún)捬醭?4)和注入預(yù)缺氧池(3)的污水的比例為7 :3。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種污水處理方法，公開了一種MSBR系統(tǒng)的工藝控制方法，包括有交替間歇運(yùn)行的SBR反應(yīng)池，同時(shí)依據(jù)環(huán)境溫度或者進(jìn)水水質(zhì)狀況對工藝控制方法進(jìn)行相應(yīng)地調(diào)整。本發(fā)明的有益效果主要體現(xiàn)在操作模式簡潔，曝氣時(shí)間充分，預(yù)沉?xí)r間充分，便于沉降，減少出水SS，整套系統(tǒng)連續(xù)進(jìn)水，連續(xù)回流，確?；亓魑勰嗯c進(jìn)水始終保持充分混合，便于自動化控制及日常生產(chǎn)管理，本發(fā)明所述工藝控制方法可在不同的溫度、不同的進(jìn)水水質(zhì)條件下獲得最佳的處理效果。
文檔編號C02F3/28GK102745811SQ20121026794
公開日2012年10月24日 申請日期2012年7月31日 優(yōu)先權(quán)日2012年7月31日
發(fā)明者裴剛, 鄭展望 申請人:浙江商達(dá)環(huán)保有限公司