專利名稱：耦合回流污泥預(yù)濃縮系統(tǒng)的改良型氧化溝工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于環(huán)境保護(hù)技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及ー種耦合回流污泥預(yù)濃縮系統(tǒng)的改良型氧化溝エ藝。
背景技術(shù)：
污水處理技術(shù)總體而言可分為物理處理技術(shù)、物理化學(xué)處理技術(shù)、生物化學(xué)處理技術(shù)和化學(xué)處理技術(shù)，其中以污水的生物化學(xué)處理技術(shù)最為常用。生化處理技術(shù)亦有很多種，主要是根據(jù)微生物的生長條件和供氧方式的不同進(jìn)行分類。生物處理要達(dá)到脫氮除磷目的就必須在反應(yīng)器的空間或時間上創(chuàng)造厭氧、缺氧、好氧等區(qū)域，以滿足不同功能菌的環(huán)境要求。目前國際上普遍使用的生物脫氮除磷エ藝，有厭氧/缺氧/好氧エ藝(A/A/0エ藝)、Bardenpho、UCT、VIP、SBR、ICEAS, CASS, UNITANK及各種氧化溝エ藝。為使污水處理工藝實(shí)現(xiàn)高效的脫氮除磷，系統(tǒng)進(jìn)水所含碳源量往往成為關(guān)鍵的因素。而在我國南方地區(qū)，污水廠進(jìn)水普遍存在碳源較少，碳氮比較低，氮磷濃度偏高的特點(diǎn)，污水處理工藝氮磷去除效果受到極大限制。當(dāng)進(jìn)水碳源較低吋，出水的硝酸鹽濃度往往在12mg/L以上，回流污泥中亦含有較高濃度的硝酸鹽，會破壞系統(tǒng)的厭氧環(huán)境，加劇聚磷菌和反硝化菌的厭氧碳源競爭，進(jìn)而影響聚磷菌的厭氧代謝，使系統(tǒng)的除磷性能也受到極大地影響。通過在污水處理工藝中設(shè)置預(yù)缺氧系統(tǒng)或后缺氧系統(tǒng)可以有效地去除由于污泥回流而進(jìn)入?yún)捬鯀^(qū)的硝酸鹽。前者是在回流污泥進(jìn)入污水處理系統(tǒng)之前先進(jìn)行缺氧反應(yīng)，以有效去除硝酸鹽；后者是在反應(yīng)器出流泥水混合液進(jìn)入ニ沉池之前進(jìn)行進(jìn)一步缺氧反應(yīng)。但是，對于低碳污水的系統(tǒng)來說，希望進(jìn)ー步去除硝酸鹽都需要外加碳源。而這ー過程大大增加了污水處理系統(tǒng)的運(yùn)行成本，很多污水處理廠都無カ承擔(dān)其較高的費(fèi)用。采用物化和生化相結(jié)合的污水處理工藝目前也有應(yīng)用，其最顯著的特點(diǎn)是流程中投加化學(xué)混凝劑，其余則與普通活性污泥法相同或類似，主要目的是幫助除磷及強(qiáng)化懸浮固體去除效果，但是污水處理運(yùn)行成本較高，并且會増加剩余污泥量，増加后續(xù)處理費(fèi)用。幾種主要的低碳城市污水處理工藝如下
(I)碳源分流A/A/0
隨著水體富營養(yǎng)化的不斷加重，城市污水處理廠出水的氮磷排放標(biāo)準(zhǔn)越來越高，目前應(yīng)用最為廣泛的脫氮除磷エ藝為A/A/0的改良エ藝，即碳源分流A/A/0。該エ藝主要由厭氧池、缺氧池、好氧池及ニ沉池組成，將進(jìn)水分成兩部分分別進(jìn)入?yún)捬醭睾腿毖醭兀M(jìn)ー步調(diào)控系統(tǒng)脫氮除磷碳源的分配，但存在以下一些缺點(diǎn)①碳源分流雖然強(qiáng)化了脫氮，但同時影響了除磷的效果；②進(jìn)水分流需要增設(shè)相應(yīng)的設(shè)備管道和調(diào)整運(yùn)行方案，増加運(yùn)行費(fèi)用；③設(shè)計(jì)水力停留時間較長。(2)分段進(jìn)水SBR
分段進(jìn)水SBR是在時間序列上實(shí)現(xiàn)厭氧-多段缺氧好氧的過程，進(jìn)水分段進(jìn)入?yún)捬醵魏投喽稳毖醵?，從而達(dá)到碳源分配的作用，強(qiáng)化脫氮除磷，反應(yīng)和沉淀過程集中在一個池體中完成，具有處理構(gòu)筑物少，占地小，運(yùn)行靈活等特點(diǎn)，但它也具有一些缺點(diǎn)①SBR及其變、型エ藝都使用潷水器，受潷水器出水量的限制，單池處理水量不可能很大，故該エ藝不適用于大型污水處理廠；②反應(yīng)器容積利用率低，設(shè)備閑置率高，水頭損失大；③系統(tǒng)運(yùn)行過程和控制復(fù)雜，進(jìn)水分配比例需要重新研究調(diào)整；④受反應(yīng)時間影響，不能完全保證厭氧、缺氧及好氧的反應(yīng)條件；⑤出水不連續(xù)，后續(xù)處理困難。(3)側(cè)流除磷(Phostrip)エ藝
該エ藝是將生物除磷與化學(xué)除磷結(jié)合的ー個代表，一部分回流污泥被送入專門的反應(yīng)器進(jìn)行釋磷，然后用石灰沉淀所釋放的磷。研究和工程實(shí)踐表明該エ藝除磷效果好，不受進(jìn)水水質(zhì)的影響，但其存在著如下一些缺陷(1)需要増加專門的反應(yīng)器和設(shè)備，増加了基建費(fèi)用；(2)増加了操作管理的復(fù)雜性，對操作人員的技術(shù)水平要求高；(3)使用了石灰，其貯存和預(yù)備系統(tǒng)的問題也較多；(4)污泥因石灰的加入其量大大增加，處理費(fèi)用増加。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明目的在于針對城市污水普遍存在的低有機(jī)物濃度、低碳氮比、高氮磷濃度的處理難題，提出一種耦合回流污泥預(yù)濃縮系統(tǒng)的改良型氧化溝エ藝。本發(fā)明提出的一種耦合回流污泥預(yù)濃縮系統(tǒng)的改良型氧化溝エ藝，所述改良型氧化溝エ藝采用由生化處理單元和物化處理單元組成的改良型反應(yīng)器，其中生化處理單元由預(yù)缺氧池I、厭氧池2、厭氧池3、氧化溝4組成，依次通過管道和閥門相連組成，物化處理單元由ニ沉池5和回流污泥預(yù)濃縮池6組成，通過管道和閥門與相連，通過變頻提升泵控制流量。生化處理單元預(yù)缺氧池I與濃縮后回流污泥管道相連，生化處理單元厭氧池2與進(jìn)水管道相連，生化處理單元氧化溝4與ニ沉池5通過相連，ニ沉池5與回流污泥預(yù)濃縮池6相連，回流污泥預(yù)濃縮池6與預(yù)缺氧池I相連；ニ沉池5、回流污泥預(yù)濃縮池6和預(yù)缺氧池I之間通過變頻提升泵控制流量；具體步驟為城市污水經(jīng)過沉砂處理后，依次進(jìn)入生化處理單元中的厭氧池2、厭氧池3和氧化溝4，在生化處理單元中停留10-20小時；然后進(jìn)入物化處理單元中的ニ沉池5，進(jìn)行泥水分離，沉淀時間為2-4小吋，沉淀污泥回流至回流污泥預(yù)濃縮池6進(jìn)行污泥濃縮和篩選，然后濃縮后的回流污泥回流至預(yù)缺氧池I通過內(nèi)源過程去除硝態(tài)氮，經(jīng)過缺氧穩(wěn)定后的污泥進(jìn)入?yún)捬醭?，部分作為剩余污泥排放；根據(jù)進(jìn)水水質(zhì)水量的不同，調(diào)整回流污泥預(yù)濃縮池的運(yùn)行參數(shù)，即污泥回流比和回流污泥預(yù)濃縮比，對污水進(jìn)行生化處理，穩(wěn)定和強(qiáng)化系統(tǒng)的除磷性能，其中
(1)當(dāng)進(jìn)水水質(zhì)化學(xué)需氧量為70mg/L— 130mg/L,生化需氧量為30 mg/L 一 60mg/L,懸浮固體為 20 mg/L — 40mg/L,凱氏氮為 120 mg/L 一 130mg/L,總磷為 I. 5mg/L 一 2. 5mg/L時，控制泥齡為18d-20d，污泥回流比為50%，采用回流污泥預(yù)濃縮比為50%-55%，控制氧化溝好氧段DO濃度為0. 6mg/L ；
(2)當(dāng)進(jìn)水水質(zhì)化學(xué)需氧量為140mg/L 一 180mg/L,生化需氧量為70 mg/L 一 IOOmg/L,懸浮固體為 140 mg/L — 160mg/L,凱氏氮為 25 mg/L 一 40mg/L,總磷為 2mg/L — 3mg/L時；控制泥齡為18d-20d，污泥回流比為50%，采用回流污泥預(yù)濃縮比為65%-70%，控制氧化 溝好氧段DO濃度為lmg/L ；
(3)當(dāng)進(jìn)水水質(zhì)化學(xué)需氧量為200mg/L 一 250mg/L，生化需氧量為100mg/L — 130mg/L,懸浮固體為 160mg/L — 200mg/L,凱氏氮為 25mg/L — 40mg/L,總磷為 2mg/L — 4mg/L 時，控制泥齡為15d-17d，污泥回流比為50%，采用回流污泥預(yù)濃縮比為75%-80%，控制氧化溝好氧段DO濃度為2mg/L。本發(fā)明中，進(jìn)水水質(zhì)化學(xué)需氧量為70mg/L — 130mg/L，生化需氧量為30 mg/L 一60mg/L時，采用短程硝化反硝化運(yùn)行方式時，其控制條件為控制氧化溝溶解氧濃度為
0.6mg/L, MLSS 為 1700_2000mg/L。本發(fā)明中，污泥預(yù)濃縮池對回流污泥進(jìn)行濃縮，其控制條件如下通過調(diào)節(jié)ニ沉池回流污泥流量，使回流污泥進(jìn)入污泥預(yù)濃縮池，然后通過調(diào)節(jié)污泥預(yù)濃縮池的污泥提升泵，控制污泥濃縮比和濃縮后污泥在預(yù)缺氧池的水力停留時間，濃縮池的上清液回流至氧化溝或直接回流至ニ沉池配水井，預(yù)濃縮時間根據(jù)不同的運(yùn)行條件控制在0. 3-0. 5小時，經(jīng)過濃縮的回流污泥在預(yù)缺氧池內(nèi)進(jìn)行內(nèi)源反硝化。 本發(fā)明中，通過回流污泥預(yù)濃縮系統(tǒng)將回流污泥進(jìn)一步濃縮，在此過程中通過較短的水力停留時間(0. 3-0. 5h)進(jìn)行污泥的篩選，比重較輕不易沉降的污泥絮體通過上清液回流至氧化溝或ニ沉池繼續(xù)循環(huán)生長，比重較重的污泥濃縮后回流到預(yù)缺氧池，逐步提高系統(tǒng)污泥的沉降性能和聚磷菌濃度。同時由于進(jìn)ー步濃縮，回流的污泥體積和硝酸鹽總量大大減少，回流污泥的濃度進(jìn)ー步提高，預(yù)缺氧池污泥的硝酸鹽負(fù)荷有所降低，實(shí)際水力停留時間有所延長。因此，回流到預(yù)缺氧池內(nèi)濃縮回流污泥能夠在相應(yīng)的水力停留時間內(nèi)通過內(nèi)源反硝化基本將剩余的硝酸鹽去除掉，從而保護(hù)了厭氧池厭氧環(huán)境免受回流污泥剩余硝酸鹽的影響，維持了良好的厭氧釋磷環(huán)境，避免了反硝化細(xì)菌和聚磷菌的厭氧碳源競爭。同時，通過回流污泥預(yù)濃縮還延長了厭氧池的實(shí)際水力停留時間，増加了厭氧池的污泥濃度，減小了污泥的有機(jī)負(fù)荷，有利于顆粒有機(jī)碳源的水解和聚磷菌對碳源的強(qiáng)化利用。因此，回流污泥預(yù)濃縮系統(tǒng)能夠穩(wěn)定和強(qiáng)化系統(tǒng)除磷的效果，同時由于系統(tǒng)實(shí)際水力停留時間延長，硝化反硝化能力同樣得到強(qiáng)化。本發(fā)明中，采用回流污泥預(yù)濃縮エ藝強(qiáng)化了系統(tǒng)的脫氮除磷效果，其控制條件為使污水全部進(jìn)入從厭氧池進(jìn)行磷釋放，經(jīng)氧化溝完成缺氧和好氧反應(yīng)，再進(jìn)入沉淀池進(jìn)行泥水分離，出水直接排放，回流污泥進(jìn)入預(yù)濃縮池濃縮后，進(jìn)入預(yù)缺氧池進(jìn)行內(nèi)源反硝化反應(yīng)，然后進(jìn)入?yún)捬醭亻_始新的循環(huán)。預(yù)缺氧池的名義水力停留時間為0. 5h，厭氧池名義水力停留時間為2小時，氧化溝名義水力停留時間為14h，ニ沉池名義水力停留時間為4小時，回流污泥預(yù)濃縮池名義水力停留時間為0. 5h，污泥回流比為50% — 100%，氧化溝好氧段溶解氧為 0. 6mg/L—2. Omg/Lo本發(fā)明中，預(yù)缺氧池用于回流污泥的缺氧反硝化，反硝化碳源來自污泥組分；厭氧池用于在系統(tǒng)生化除磷時進(jìn)行厭氧釋磷；氧化溝用于系統(tǒng)有機(jī)物降解、氨氮硝化、反硝化脫氮、磷的吸收等好氧反應(yīng)過程；ニ沉池用于泥水分離；預(yù)濃縮池用于污泥的重力篩選和濃縮。本發(fā)明的特點(diǎn)是反應(yīng)系統(tǒng)的綜合性和靈活性。本發(fā)明通過物化生化交互式反應(yīng)能有效去除有機(jī)污染物、總凱氏氮、懸浮固體及部分磷酸鹽。經(jīng)本發(fā)明方法處理后，可使出水COD彡50 mg/L, 5日生化需氧量BOD5彡IOmg/L,懸浮固體SS 彡 15 mg/L,總氮TN-N彡 15 mg/L, NH3-N 彡 5 mg/L(溫度 >12。0，NH3-N彡 8mg/L(溫度彡12°C)，總磷彡lmg/L等指示均可達(dá)到或優(yōu)于國家《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB18918-2002)的一級標(biāo)準(zhǔn)(B標(biāo)準(zhǔn))要求。


圖I為本發(fā)明的耦合回流污泥預(yù)濃縮的改良型厭氧-氧化溝エ藝平面布置示意圖。圖中標(biāo)號1為預(yù)缺氧池，2為厭氧池，3為厭氧池，4為氧化溝，5為ニ沉池，6為回流污泥預(yù)濃縮池，7、8分別為第一變頻提升泵和第二變頻提升泵。
具體實(shí)施例方式下面通過實(shí)施例進(jìn)ー步說明本發(fā)明。實(shí)施例I :
當(dāng)進(jìn)水水質(zhì)碳源較少，碳氮比較低時，即進(jìn)水水質(zhì)化學(xué)需氧量為70mg/L — 130mg/L,生化需氧量為30 mg/L — 60mg/L,懸浮固體為120 mg/L 一 140mg/L,凱氏氮為20 mg/L 一30mg/L,總磷為I. 5mg/L 一 2. 5mg/L時，エ藝參數(shù)控制調(diào)整為控制ニ沉池污泥回流泵使得平均污泥回流比為50%，控制預(yù)濃縮池污泥回流泵使得平均回流污泥濃縮比50-55%，此時實(shí)際水力停留時間為12. 6h，控制污泥齡維持在18-20d，此時生化池污泥濃度維持在1700-2000mg/L,控制轉(zhuǎn)碟轉(zhuǎn)速好氧段DO維持在0. 6mg/L。在此條件下運(yùn)行エ藝至穩(wěn)定狀態(tài)，連續(xù)監(jiān)測進(jìn)出水水質(zhì)變化。經(jīng)檢測，進(jìn)水時C0D&平均值為105mg/L，出水平均值為25mg/L，去除率為76. 2 % ；進(jìn)水時SS平均值為130mg/L，出水平均值為llmg/L，去除率為66%;進(jìn)水時氨氮平均值為2lmg/L,出水平均值為lmg/L，去除率為95. 2% ;進(jìn)水時TN平均值為27mg/L，出水時平均值為llmg/L，去除率為59. 3%。進(jìn)水時TP平均值為1.9mg/L，出水時平均值為0. 8mg/L，去除率為57. 9%。系統(tǒng)出水COD和TN達(dá)到國家《城鎮(zhèn)污水處理廠污水排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB18918-2002)ー級A排放標(biāo)準(zhǔn)，出水TP達(dá)到國家《城鎮(zhèn)污水處理廠污水排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB18918-2002) —級B排放標(biāo)準(zhǔn)。實(shí)施例2
當(dāng)進(jìn)水水質(zhì)碳源有所増加，碳氮比達(dá)到4吋，即進(jìn)水水質(zhì)化學(xué)需氧量為140 mg/L 一180mg/L,生化需氧量為70 mg/L 一 100mg/L,懸浮固體為140 mg/L 一 160mg/L,凱氏氮為25 mg/L — 40mg/L,總磷為2mg/L — 3mg/L時，エ藝參數(shù)控制調(diào)整為控制ニ沉池污泥回流泵使得平均污泥回流比為50%，控制預(yù)濃縮池濃縮回流污泥泵使得平均回流污泥濃縮比65%-70%，此時實(shí)際水力停留時間為11. 8h，控制污泥齡維持在18-20d，此時生化段污泥濃度維持2000-2300mg/L，控制轉(zhuǎn)碟轉(zhuǎn)速好氧段DO維持在lmg/L
經(jīng)檢測，進(jìn)水時C0D&平均值為162mg/L，出水時平均值為29mg/L，去除率為82. 1% ；進(jìn)水時SS平均值為47mg/L，出水平均值為13mg/L，去除率為72%;進(jìn)水時氨氮平均值為27mg/L，出水平均值為lmg/L，去除率為96. 2% ;進(jìn)水時TN平均值為34mg/L，出水時平均值為10mg/L，去除率為70.6%。 進(jìn)水時TP平均值為2. 6mg/L，出水時平均值為
0.6mg/L,去除率為76. 9%。系統(tǒng)出水COD和TN達(dá)到國家《城鎮(zhèn)污水處理廠污水排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB18918-2002) —級A排放標(biāo)準(zhǔn)，出水TP接近國家《城鎮(zhèn)污水處理廠污水排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB18918-2002) ー級 A 排放標(biāo)準(zhǔn)。實(shí)施例3
當(dāng)進(jìn)水水質(zhì)碳源繼續(xù)增加，碳氮比達(dá)到6吋，即進(jìn)水水質(zhì)化學(xué)需氧量為200 mg/L 一250mg/L,生化需氧量為100mg/L — 130mg/L,懸浮固體為160mg/L — 200mg/L,凱氏氮為25mg/L — 40mg/L,總磷為2mg/L — 4mg/L時，エ藝參數(shù)控制調(diào)整為控制ニ沉池回流污泥泵使得平均污泥回流比為50%，控制預(yù)濃縮池濃縮回流污泥泵使得平均回流污泥濃縮比75%-80%，此時實(shí)際水力停留時間為11. 4h，控制污泥齡維持在15-18d，此時污泥濃度維持2500-2800g/L，控制轉(zhuǎn)碟轉(zhuǎn)速使得好氧段DO維持在2mg/L。經(jīng)檢測，進(jìn)水時CODtt平均值為234mg/L，出水時平均值為37mg/L，去除率為84. 2% ;進(jìn)水時SS平均值為110mg/L，出水平均值為13mg/L，去除率為88%;進(jìn)水時氨氮平均值為29mg/L，出水平均值為I. 7mg/L,去除率為94% ;進(jìn)水時TN平均值為38mg/L，出水時平均值為12mg/L，去除率為68% ;進(jìn)水時TP平均值為3. 2mg/L，可使得出水中的TP在*
0.5mg/L以下，去除率為84. 4%。系統(tǒng)出水COD、TN和TP都達(dá)到國家《城鎮(zhèn)污水處理廠污水排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB18918-2002) —級A排放標(biāo)準(zhǔn)。
權(quán)利要求
1.一種耦合回流污泥預(yù)濃縮系統(tǒng)的改良型氧化溝エ藝，其特征在于所述改良型氧化溝エ藝采用由生化處理單元和物化處理單元組成的改良型反應(yīng)器，其中生化處理單元由預(yù)缺氧池(I)、厭氧池(2)、厭氧池(3)、氧化溝(4)組成，依次通過管道和閥門相連組成，物化處理單元由ニ沉池(5)和回流污泥預(yù)濃縮池(6)組成，通過管道和閥門與相連，通過變頻提升泵控制流量；生化處理單元預(yù)缺氧池(I)與濃縮后回流污泥管道相連，生化處理單元厭氧池(2)與進(jìn)水管道相連，生化處理單元氧化溝(4)與ニ沉池(5)通過相連，ニ沉池(5)與回流污泥預(yù)濃縮池(6)相連，回流污泥預(yù)濃縮池(6)與預(yù)缺氧池(I)相連；ニ沉池(5)、回流污泥預(yù)濃縮池(6)和預(yù)缺氧池(I)之間通過變頻提升泵控制流量；具體步驟為城市污水經(jīng)過沉砂處理后，依次進(jìn)入生化處理單元中的厭氧池(2)、厭氧池(3)和氧化溝(4)，在生化處理單元中停留10-20小時；然后進(jìn)入物化處理單元中的ニ沉池(5)，進(jìn)行泥水分離，沉淀時間為2-4小吋，沉淀污泥回流至回流污泥預(yù)濃縮池(6)進(jìn)行污泥濃縮和篩選，然后濃縮后的回流污泥回流至預(yù)缺氧池(I)通過內(nèi)源過程去除硝態(tài)氮，經(jīng)過缺氧穩(wěn)定后的污泥進(jìn)入?yún)捬醭?2)，部分作為剩余污泥排放；根據(jù)進(jìn)水水質(zhì)水量的不同，調(diào)整回流污泥預(yù)濃縮池的運(yùn)行參數(shù)，即污泥回流比和回流污泥預(yù)濃縮比，對污水進(jìn)行生化處理，穩(wěn)定和強(qiáng)化系統(tǒng)的除磷性能，其中 (1)當(dāng)進(jìn)水水質(zhì)化學(xué)需氧量為70mg/L— 130mg/L,生化需氧量為30 mg/L 一 60mg/L,懸浮固體為 20 mg/L — 40mg/L,凱氏氮為 120 mg/L 一 130mg/L,總磷為 I. 5mg/L 一 2. 5mg/L時，控制泥齡為18d-20d，污泥回流比為50%，采用回流污泥預(yù)濃縮比為50%-55%，控制氧化溝好氧段DO濃度為0. 6mg/L ； (2)當(dāng)進(jìn)水水質(zhì)化學(xué)需氧量為140mg/L 一 180mg/L,生化需氧量為70 mg/L 一 IOOmg/L,懸浮固體為 140 mg/L — 160mg/L,凱氏氮為 25 mg/L 一 40mg/L,總磷為 2mg/L — 3mg/L時；控制泥齡為18d-20d，污泥回流比為50%，采用回流污泥預(yù)濃縮比為65%-70%，控制氧化溝好氧段DO濃度為lmg/L ； (3)當(dāng)進(jìn)水水質(zhì)化學(xué)需氧量為200mg/L 一 250mg/L，生化需氧量為100mg/L — 130mg/L,懸浮固體為 160mg/L — 200mg/L,凱氏氮為 25mg/L — 40mg/L,總磷為 2mg/L — 4mg/L 時，控制泥齡為15d-17d，污泥回流比為50%，采用回流污泥預(yù)濃縮比為75%-80%，控制氧化溝好氧段DO濃度為2mg/L。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的耦合回流污泥預(yù)濃縮系統(tǒng)的改良型氧化溝エ藝，其特征在于污泥預(yù)濃縮池對回流污泥進(jìn)行濃縮，水力停留時間為0. 3-0. 5小吋。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的耦合回流污泥預(yù)濃縮系統(tǒng)的改良型氧化溝エ藝，其特征在于回流污泥預(yù)濃縮池內(nèi)對污泥進(jìn)行篩選，其水力停留時間為0. 3-0. 5h。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的耦合回流污泥預(yù)濃縮系統(tǒng)的改良型氧化溝エ藝，其特征在于采用回流污泥預(yù)濃縮エ藝強(qiáng)化了系統(tǒng)的脫氮除磷效果，其控制條件為使污水全部進(jìn)入從厭氧池進(jìn)行磷釋放，經(jīng)氧化溝完成缺氧和好氧反應(yīng)，再進(jìn)入沉淀池進(jìn)行泥水分離，出水直接排放，回流污泥進(jìn)入預(yù)濃縮池濃縮后，進(jìn)入預(yù)缺氧池進(jìn)行內(nèi)源反硝化反應(yīng)，然后進(jìn)入?yún)捬醭亻_始新的循環(huán)；預(yù)缺氧池的名義水力停留時間為0. 5h，厭氧池名義水力停留時間為2小時，氧化溝名義水力停留時間為14h，ニ沉池名義水力停留時間為4小時，回流污泥預(yù)濃縮池名義水力停留時間為0. 5h，污泥回流比為50% — 100%，氧化溝好氧段溶解氧為0. 6mg/L__2. Omg/L。
全文摘要
本發(fā)明屬于環(huán)境保護(hù)技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種耦合回流污泥預(yù)濃縮系統(tǒng)的改良型氧化溝工藝。本發(fā)明通過在一個傳統(tǒng)厭氧-氧化溝系統(tǒng)前增設(shè)回流污泥預(yù)濃縮系統(tǒng)和預(yù)缺氧系統(tǒng)，預(yù)濃縮系統(tǒng)在運(yùn)行模式下可以實(shí)現(xiàn)回流污泥不同程度的濃縮，濃縮后的污泥在預(yù)缺氧系統(tǒng)中進(jìn)行內(nèi)源脫氮反應(yīng)，上清液回流至氧化溝繼續(xù)反應(yīng)或回流至二沉池配水井，根據(jù)進(jìn)水水質(zhì)水量的不同、泥齡的不同、處理要求的變化改變預(yù)濃縮池的運(yùn)行條件，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)預(yù)缺氧池和厭氧池生化反應(yīng)的調(diào)控，優(yōu)化了碳源的分配利用，在不投加外碳源的情況下，在生化系統(tǒng)中有效地富集聚磷菌群，不僅有效地穩(wěn)定強(qiáng)化了低碳源污水處理系統(tǒng)的除磷性能，同時系統(tǒng)的脫氮性能也維持在較高的水平。
文檔編號C02F9/14GK102653434SQ201210109200
公開日2012年9月5日 申請日期2012年4月16日 優(yōu)先權(quán)日2012年4月16日
發(fā)明者劉巍, 張 浩, 徐立, 楊殿海, 沈昌明, 賈川 申請人:同濟(jì)大學(xué)