專利名稱：循環(huán)流化床鍋爐、具備循環(huán)流化床鍋爐的處理系統(tǒng)以及循環(huán)流化床鍋爐的運轉(zhuǎn)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用于對下水污泥、城市垃圾、工業(yè)廢棄物等廢棄物進行焚燒處理的循 環(huán)流化床鍋爐及具備該循環(huán)流化床鍋爐的系統(tǒng)，特別地，本發(fā)明涉及通過向爐內(nèi)投入脫硫 材 料來進行脫硫反應(yīng)及脫氯反應(yīng)的循環(huán)流化床鍋爐及具備該循環(huán)流化床鍋爐的系統(tǒng)。
背景技術(shù)：
以往，在下水污泥、城市垃圾、工業(yè)廢棄物等廢棄物的燃燒處理中，廣泛使用的是 循環(huán)流化床鍋爐。循環(huán)流化床鍋爐是如下所述的裝置利用由豎井(riser)底部導(dǎo)入的一 次空氣將廢棄物與流動介質(zhì)混合，同時使它們?nèi)紵w散，并通過導(dǎo)入二次空氣使該飛散的 流動介質(zhì)隨之進入稀相段(freeboard)，以使廢氣中的未燃燒成分完全燃燒，進而利用旋風(fēng) 分離器從燃燒廢氣中分離出流動介質(zhì)，再將其送回到豎井中，以實現(xiàn)流動介質(zhì)的循環(huán)利用。 這樣的循環(huán)流化床鍋爐可以將廢棄物瞬時干燥、焚燒，由此，可以保持在高溫對流動介質(zhì)進 行連續(xù)燃燒。另外，由于流動介質(zhì)所具有的熱容非常大，因此在停止時其放熱少，適于進行 間歇運轉(zhuǎn)；進一步，由于流動介質(zhì)的導(dǎo)熱率大，還適用于下水污泥這樣的含水率高的被處理 物。在如上所述的廢棄物中含有硫成分，因此在利用循環(huán)流化床鍋爐進行燃燒處理 時，可能會產(chǎn)生SO2等硫氧化物(SOx)。而含有硫氧化物的廢氣將成為導(dǎo)致大氣污染、酸雨 的原因，并且對人體也有害，因此，為了將其除去，必須要進行脫硫。脫硫法包括濕式法、半干式法、干式法，作為以往常用的方法，包括濕式法之一的 滌氣塔(氣體洗滌塔(scrubber))。氣體洗滌塔用來將添加有堿劑的洗滌水散布于燃燒廢 氣中，對以SOx為主的酸性氣體進行中和處理?？墒牵瑲怏w洗滌塔中作為堿劑使用的多為苛 性鈉(NaOH)，這不僅會導(dǎo)致藥劑成本高昂，還會產(chǎn)生大量的維護費用。此外，氣體洗滌塔還 受到場所的限制，所述場所是能夠充分確保水的供應(yīng)，并且不需要廢水處理費用的場所。此 夕卜，還存在下述問題由于送至氣體洗滌塔的廢氣中的SOx濃度較高，因此當煙道中處于露 點以下的溫度時，易發(fā)生腐蝕。另一方面，作為干式法之一，包括直接向爐內(nèi)鼓入脫硫材料的爐內(nèi)脫硫法。爐 內(nèi)脫硫法作為一種設(shè)備改造簡單、無須使用水等的簡便方法而被廣泛應(yīng)用。作為脫硫材 料，使用得最多的是作為Ca類固體脫硫材料的石灰石(CaC03)、消石灰(Ca(OH)2)、白云石 (CaCO3-MgCO3)等。在常規(guī)的爐內(nèi)脫硫中，通過使用粒徑與流動介質(zhì)基本相同的脫硫材料， 使投入到爐內(nèi)的脫硫材料與流動介質(zhì)一同進行循環(huán)，由此確保滯留時間，謀求脫硫效率的 提尚。上述用來進行爐內(nèi)脫硫的循環(huán)流化床鍋爐已被公開于專利文獻1(日本特開 2002-130637號公報)等中。另外，專利文獻2(日本專利第3790431號公報)中公開了一種向爐內(nèi)投入脫硫材 料、使其滿足2Ca/S當量比以上來進行爐內(nèi)脫硫的裝置。
現(xiàn)有技術(shù)文獻專利文獻1 日本特開2002-130637號公報專利文獻2 日本專利第3790431號公報

發(fā)明內(nèi)容
可是，在將傳統(tǒng)的爐內(nèi)脫硫用于含氯的廢棄物時，雖然 部分廢棄物可在脫硫材料 作用下發(fā)生脫氯反應(yīng)，但無法將廢氣或飛灰中的HCl完全除去。因此，為了實現(xiàn)脫氯，必須 要向煙道中鼓入消石灰，而作為藥劑，必須要使用石灰石和消石灰這2種，因此不僅會導(dǎo)致 成本增加、還會存在操作繁瑣的問題。此外，如果將脫硫材料與流動介質(zhì)一起進行循環(huán)利用，則會導(dǎo)致脫硫材料蓄積，爐 內(nèi)的循環(huán)粒子增加而引起爐內(nèi)壓力上升。由此，必須頻繁地進行流動介質(zhì)的排出，并且，為 了將增加的循環(huán)粒子吹起，還必須要增大用以供應(yīng)空氣的鼓風(fēng)機容量。因此，本發(fā)明鑒于上述現(xiàn)有技術(shù)中存在的問題而完成，目的在于提供一種循環(huán)流 化床鍋爐及具備該循環(huán)流化床鍋爐的處理系統(tǒng)，利用所述循環(huán)流化床鍋爐，可以在通過爐 內(nèi)脫硫?qū)崿F(xiàn)脫硫的同時獲得充分的脫氯效率，并且能夠簡便且低成本地進行脫硫和脫氯。綜上，本發(fā)明為解決上述問題，提供一種循環(huán)流化床鍋爐，該循環(huán)流化床鍋爐使含 有氯成分的廢棄物與流動介質(zhì)混合并燃燒，并利用旋風(fēng)分離器從燃燒廢氣中分離捕獲流動 介質(zhì)并將其進行循環(huán)利用，同時投入包含Ca化合物粉末的脫硫材料來進行爐內(nèi)脫硫，其 中，所述脫硫材料的最大粒徑為100 μ m以下，所述旋風(fēng)分離器具有捕獲所述流動介質(zhì)、并 使所述脫硫材料伴隨燃燒廢氣排出的粒子分離功能，在所述伴隨廢氣排出的脫硫材料的作 用下，在由上述旋風(fēng)分離器延伸設(shè)置出的煙道中進行脫硫及脫氯。根據(jù)本發(fā)明，通過使脫硫材料伴隨燃燒廢氣排出至煙道，能夠促進在煙道中進行 的脫氯反應(yīng)，從而可提高脫氯效率。另外，由于脫硫材料的粒徑是100 μ m以下的小粒徑，因此可增大反應(yīng)面積，從而 提高脫硫及脫氯的爐內(nèi)反應(yīng)效率。此外，通過促進脫氯，可抑制二噁英類及氯化銨的產(chǎn)生。此外，由于可減少積留在爐內(nèi)的脫硫材料量，可將爐內(nèi)壓力保持在低壓。其結(jié)果， 可降低自爐底排出流動介質(zhì)的排出次數(shù)，還能夠減小鼓風(fēng)機容量。另外，由于循環(huán)的粒徑較 小，因而可降低爐內(nèi)的耐火材料磨損。并且，粒徑小的脫硫材料還比粒徑大的脫硫材料廉 價，因而可謀求成本的降低。另外，本發(fā)明的特征在于，上述旋風(fēng)分離器具有捕獲粒徑在150μπι以上的粒子的 粒子分離功能。由于流動介質(zhì)的粒徑通常為200 μ m左右，因此可以利用旋風(fēng)分離器切實地將流 動介質(zhì)捕獲，同時僅使100 μ m以下的脫硫材料伴隨燃燒廢氣排出。此外，本發(fā)明的特征在于，控制上述脫硫材料的投入量，使爐入口處的Ca/ (S+C1) 當量比在3.5以上。這樣一來，通過控制脫硫材料的投入量使爐入口處的Ca/(S+Cl)當量比達到3. 5 以上，可使從旋風(fēng)分離器排出的未反應(yīng)Ca成分與HCl充分反應(yīng)，從而獲得高脫氯效率。此外，本發(fā)明的特征在于，上述脫硫材料在與上述廢棄物混合后被投入到爐內(nèi)。由此，即使對于小粒徑的脫硫材料而言，也能夠?qū)⒃撁摿虿牧锨袑嵉毓┙o至爐下部，從而爭取到充分的滯留時間，進而提高脫硫效率、脫氯效率。此外，在混合最為劇烈的爐 下部發(fā)生反應(yīng)，這也有助于提高脫硫效率。此外，本發(fā)明提供一種處理系統(tǒng)，該處理系統(tǒng)具備廢氣處理設(shè)備和上述循環(huán)流化 床鍋爐，所述廢氣處理設(shè)備被設(shè)置在從該循環(huán)流化床鍋爐的旋風(fēng)分離器上延伸設(shè)置出的煙 道上，且該廢氣處理設(shè)備至少具有用以捕獲上述燃燒廢氣中的飛灰的除塵裝置，其中，上述 除塵裝置是含有袋式過濾器或陶瓷過濾器的過濾器式除塵裝置。由此，可利用該過濾器式除塵裝置來捕獲小粒徑的脫硫材料，從而實現(xiàn)更有效地 進行脫氯反應(yīng)。此外，還優(yōu)選對過濾器式除塵裝置的壓差進行控制，以使堆積在過濾器上的 濾餅層保持在較大厚度，由此，可進一步促進在保持于該濾餅層中的脫硫材料的作用下進 行的脫氯反應(yīng)。在本發(fā)明的循環(huán)流化床鍋爐的運轉(zhuǎn)方法中，所述循環(huán)流化床鍋爐具備豎井和旋風(fēng) 分離器，所述豎井用于將廢棄物與流動介質(zhì)混合并燃燒而生成燃燒廢氣；所述旋風(fēng)分離器 從上述燃燒廢氣中捕獲上述流動介質(zhì)并將上述燃燒廢氣排出至煙道，并將上述流動介質(zhì)送 回至上述豎井。該運轉(zhuǎn)方法具有向上述豎井內(nèi)供給第1脫硫材料的步驟。上述第1脫硫材 料的粒徑是能夠在上述旋 風(fēng)分離器中被排出到上述煙道側(cè)的粒徑。根據(jù)該發(fā)明，第1脫硫材料能夠與燃燒廢氣一同在旋風(fēng)分離器作用下被排出到煙 道側(cè)。由此，能夠在煙道側(cè)通過第1脫硫材料的作用對燃燒廢氣進行脫氯。本發(fā)明的循環(huán)流化床鍋爐具備將廢棄物與流動介質(zhì)混合并燃燒而生成燃燒廢氣 的豎井；從上述燃燒廢氣中捕獲上述流動介質(zhì)并將上述燃燒廢氣排出至煙道、并將上述流 動介質(zhì)送回至上述豎井的旋風(fēng)分離器；向上述豎井內(nèi)供給第1脫硫材料的第1脫硫材料供 給機構(gòu)。上述第1脫硫材料的粒徑是能夠被上述旋風(fēng)分離器排出到上述煙道側(cè)的粒徑。如上所述，根據(jù)本發(fā)明，通過使脫硫材料伴隨燃燒廢氣排出至煙道，能夠促進在煙 道上進行的脫氯反應(yīng)，從而可提高脫氯效率。另外，由于脫硫材料的粒徑是100 μ m以下的 小粒徑，因此可增大反應(yīng)面積，從而提高脫硫及脫氯的爐內(nèi)反應(yīng)效率。此外，由于可減少積留在爐內(nèi)的脫硫材料量，可以將爐內(nèi)壓力保持在低壓，從而可 以降低由爐底排出流動介質(zhì)的排出次數(shù)，并且能夠減小鼓風(fēng)機容量。另外，由于粒徑小的脫 硫材料比粒徑大的脫硫材料廉價，因此可謀求成本的降低。另外，通過使旋風(fēng)分離器具有捕獲粒徑150μπι以上的粒子的粒子分離功能，可以 切實地捕獲流動介質(zhì)，同時僅使100 μ m以下的脫硫材料伴隨燃燒廢氣排出。此外，通過控制脫硫材料的投入量使Ca/(S+C1)當量比在3. 5以上，可以使從旋風(fēng) 分離器排出的未反應(yīng)Ca成分與HCl充分反應(yīng)，從而獲得高的脫氯效率。此外，通過將脫硫材料預(yù)先與廢棄物混合后再投入爐內(nèi)，即使對于小粒徑的脫硫 材料而言，也可以將該脫硫材料切實地供給至爐下部，從而爭取到充分的滯留時間。此外，通過使廢氣處理設(shè)備的除塵裝置為過濾器式的裝置，可利用過濾器式除塵 裝置捕獲小粒徑脫硫材料，從而使脫氯反應(yīng)更加有效地進行。


圖1是本發(fā)明的實施例的具備循環(huán)流化床鍋爐的系統(tǒng)的整體結(jié)構(gòu)圖。圖2是示出本發(fā)明的實施例的應(yīng)用例的具備循環(huán)流化床鍋爐的系統(tǒng)的整體結(jié)構(gòu)圖。圖3是示出脫硫率和脫氯率相對于脫硫材料投入量的曲線圖。圖4是示出燃燒廢氣性狀的圖。圖5是用來說明脫硫材料的作用的概略圖。圖6是示出了具備第2實施例的循環(huán)流化床鍋爐的系統(tǒng)的整體 結(jié)構(gòu)圖。
具體實施例方式(第1實施例)以下，結(jié)合附圖、列舉本發(fā)明的優(yōu)選實施例進行詳細說明。其中，在沒有對本實施 例中記載的構(gòu)成部件的尺寸、材質(zhì)、形狀、其相對配置等做出特定說明的情況下，本發(fā)明的 范圍不受其限制，它們只是單純的說明例。本實施例的循環(huán)流化床鍋爐中的處理對象是含氯的廢棄物，例如，可列舉下水污 泥、城市垃圾、工業(yè)廢棄物等，本實施例的循環(huán)流化床鍋爐尤其適用于下水污泥的處理。循 環(huán)流化床鍋爐在對這些廢棄物進行燃燒處理的同時，通過投入脫硫材料來進行爐內(nèi)脫硫， 從而實現(xiàn)脫硫及脫氯。參照圖1對本實施例的循環(huán)流化床鍋爐及處理系統(tǒng)進行說明。在該圖中，循環(huán)流 化床鍋爐1的主要構(gòu)成如下豎井2，其包括流動層2a和稀相段2b，所述流動層2a由填充 在爐底的石英砂等流動介質(zhì)發(fā)生流動而得到，所述稀相段2b位于流動層2a的上方；旋風(fēng)分 離器3，其與該豎井2的上部相連，對從稀相段2b吹起的流動介質(zhì)進行捕獲并將分離出流動 介質(zhì)的廢氣排出至煙道21 ；密封罐5，通過落水管(d0wnc0mer)4與旋風(fēng)分離器3相連，用來 防止爐內(nèi)未燃氣體竄至旋風(fēng)分離器3 ；流動介質(zhì)回流管6，用以將積存在密封罐5中的流動 介質(zhì)送回至豎井2。在豎井2的底部設(shè)置有一次空氣導(dǎo)入口 11，通過從該一次空氣導(dǎo)入口 11導(dǎo)入的一 次空氣來使流動介質(zhì)發(fā)生流動，以形成流動層2a。該流動層2a上方的豎井爐壁上設(shè)置有二 次空氣導(dǎo)入口(圖示略)，通過從該處導(dǎo)入的二次空氣來保持稀相段2b的筒速(筒速)，同 時使燃燒廢氣中的未燃燒成分燃燒。在上述豎井2的流動層2a上方設(shè)置有廢棄物投入裝置12。該廢棄物投入裝置12 具有利用供料器、每次以適當量將從廢棄物投入料斗接受的廢棄物投入到爐內(nèi)的機構(gòu)。此外，循環(huán)流化床鍋爐1還具有用來將脫硫材料投入到爐內(nèi)的脫硫材料投入口 13 和用來投入流動介質(zhì)的流動介質(zhì)投入口(圖示略)。該脫硫材料投入口 13及流動介質(zhì)投入 口可以設(shè)置在流動介質(zhì)循環(huán)體系內(nèi)的任意位置，優(yōu)選將上述脫硫材料投入口 13設(shè)置在豎 井2的二次空氣導(dǎo)入口的下方側(cè)。從上述脫硫材料投入口 13投入到爐內(nèi)的脫硫材料是包含Ca化合物粉末的脫硫材 料。并且，該脫硫材料為最大粒徑為100 μ m以下的脫硫材料。作為脫硫材料，可使用例如 石灰石(CaCO3)或消石灰(Ca(OH)2)、白云石(CaCO3 · MgCO3)等。上述旋風(fēng)分離器3用來從燃燒廢氣中分離捕獲流動介質(zhì)，另一方面，具有使脫硫 材料伴隨廢氣排出至煙道21的粒子分離功能。優(yōu)選使旋風(fēng)分離器3具有捕獲粒徑150 μ m 以上的粒子的粒子分離功能。在由該旋風(fēng)分離器3延伸設(shè)置出的煙道21上，設(shè)置有廢氣處理設(shè)備，該廢氣處理設(shè)備用來對被旋風(fēng)分離器3分離后的燃燒廢氣進行處理。上述廢氣處理設(shè)備具有下述構(gòu)成串聯(lián)設(shè)置有空氣預(yù)熱器22、廢熱鍋爐23、氣體 冷卻塔24及袋式過濾器25。上述空氣預(yù)熱器22使由加壓鼓風(fēng)機15導(dǎo)入的空氣和來自旋風(fēng)分離器3的燃燒廢 氣進行熱交換，進行一次空氣或二次空氣的預(yù)熱。上述廢熱鍋爐23利用燃燒廢氣對給水進 行加熱，并產(chǎn)生蒸汽。上述氣體冷卻塔24通過使燃燒廢氣與冷卻水進行熱交換來對燃燒廢 氣進行冷卻。上述袋式過濾器25是用來將經(jīng)過冷卻的廢氣中的飛灰加以捕獲并除去的裝 置。燃燒廢氣在設(shè)置于袋式過濾器25的后段的誘導(dǎo)鼓風(fēng)機26的作用下通過上述廢氣處理 設(shè)備，然后由煙囪27排出到體系外部。需要說明的是，廢氣處理設(shè)備并不限于上述構(gòu)成，還可以適當選擇必要的裝置而 構(gòu)成。作為廢氣處理設(shè)備的其它構(gòu)成例，如圖2所示，包括串聯(lián)設(shè)置有空氣預(yù)熱器22、廢熱 鍋爐23及陶瓷過濾器28的構(gòu)成。如上所述，適用于本實施例的廢氣處理設(shè)備只要是至少 具備除塵裝置(袋式過濾器25或陶瓷過濾器28等)的構(gòu)成，則可以采取任意構(gòu)成。在具備上述構(gòu)成的循環(huán)流化床鍋爐中，由廢棄物投入裝置12投入到爐內(nèi)的廢棄 物在流動層2a中與流動介質(zhì)混合后，進行燃燒，并使未燃燒成分在稀相段2b中完全燃燒， 同時在從脫硫材料投入口 13投入的脫硫材料的作用下進行爐內(nèi)脫硫。在爐內(nèi)脫硫時，主要 經(jīng)過下述反應(yīng)式(1)所示的脫硫反應(yīng)來除去SOx。S02+Ca0+1 /202 — CaSO4…(1)其中，CaO是石灰石、消石灰等脫硫材料在爐內(nèi)受熱時生成的產(chǎn)物。此外，在爐內(nèi)，部分HCl在脫硫材料的作用下，經(jīng)由下述反應(yīng)式(2)所示的脫氯反 應(yīng)而被除去。2HC1+Ca0 — CaCl2+H20... (2)可是，由于在爐內(nèi)的脫氯效率不高，因而會在燃燒廢氣或飛灰中殘留HC1。因此，由于本實施例具有如下的構(gòu)成使投入到爐內(nèi)的脫硫材料的最大粒徑為 100 μ m以下，同時使上述旋風(fēng)分離器3捕獲流動介質(zhì)、并具有使脫硫材料伴隨燃燒廢氣而 排出的粒子分離功能，可使未反應(yīng)的脫硫材料伴隨著在旋風(fēng)分離器3中與流動介質(zhì)分離后 的燃燒廢氣一起被排出至煙道21。于是，在被排出的脫硫材料的作用下，在煙道21中進行脫氯。當然，也可以同時進 行脫硫。由于特別是在溫度降低時，脫氯的反應(yīng)效率將會提高，因此能夠在通過煙道21時 將絕大部分HCl除去。根據(jù)本實施例，通過使脫硫材料伴隨燃燒廢氣排出至煙道21，可促進在煙道上進 行的脫氯反應(yīng)，從而可提高脫氯效率。此外，由于脫硫材料的粒徑是100 μ m以下的小粒徑，因此可增大反應(yīng)面積，從而 提高脫硫及脫氯的爐內(nèi)反應(yīng)效率。另外，通過促進脫氯，可抑制二噁英類及氯化銨的產(chǎn)生。此外，由于可減少積留在爐內(nèi)的脫硫材料量，因此可將爐內(nèi)壓保持在低壓。其結(jié) 果，可降低自爐底排出流動介質(zhì)的排出次數(shù)，還能夠減小鼓風(fēng)機(加壓鼓風(fēng)機15)的容量。 另外，由于循環(huán)的粒子尺寸較小，因而可降低爐內(nèi)的耐火材料磨損。另外，粒徑小的脫硫材 料還比粒徑大的脫硫材料廉價，因此可謀求成本的降低。此外，優(yōu)選上述旋風(fēng)分離器3具有捕獲粒徑150 μ m以上的粒子的粒子分離功能。
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由于流動介質(zhì)的粒徑通常為200 μ m左右，因此可以利用旋風(fēng)分離器3切實地捕獲流動介 質(zhì)，同時僅使100 μ m以下的脫硫材料伴隨燃燒廢氣排出。此外，優(yōu)選控制上述脫硫材料的投入量，使 爐入口處的Ca/(S+C1)當量比在3. 5以上。圖3示出了相對于不同脫硫材料投入量的脫硫率和脫氯率。正如該曲線圖所示， 即使當Ca/(S+Cl)當量比較小時，脫硫率也顯示出較高的值。另一方面，脫氯率以Ca/(S+Cl)當量比3. 5為界，在超過3. 5之后迅速增加。因此，通過如上所述地控制脫硫材料的投入量、使爐內(nèi)Ca/(S+Cl)的當量比達到 3. 5以上，可使從旋風(fēng)分離器排出的未反應(yīng)Ca成分與HCl充分反應(yīng)，從而獲得高脫氯效率。另外，在本實施例中，廢氣處理設(shè)備的除塵裝置優(yōu)選為包含袋式過濾器或陶瓷過 濾器的過濾器式除塵裝置，由此，可利用該過濾器式除塵裝置來捕獲小粒徑的脫硫材料，從 而實現(xiàn)脫氯反應(yīng)的更有效進行。此外，還優(yōu)選對過濾器式除塵裝置的壓差進行控制，以使堆 積在過濾器上的濾餅層保持在較大厚度，從而進一步促進在保持于該濾餅層中的脫硫材料 的作用下進行的脫氯反應(yīng)。此外，如圖2所示，優(yōu)選預(yù)先將脫硫材料混合到廢棄物中，并通過廢棄物投入裝置 12投入到爐內(nèi)。由此，即使對于小粒徑的脫硫材料而言，也可以將該脫硫材料切實地供給至爐下 部，從而爭取到充分的滯留時間，進而提高脫硫效率、脫氯效率。此外，在混合最為劇烈的爐 下部發(fā)生反應(yīng)，這也有助于提高脫硫效率。需要指出的是，在本實施例中，針對旋風(fēng)分離器3具有捕獲粒徑150 μ m以上的粒 子的粒子分離功能、且脫硫材料的最大粒徑為100 μ m以下的情況進行了說明。但只要脫硫 材料的平均粒徑小于旋風(fēng)分離器3的極限粒徑，就能夠?qū)崿F(xiàn)同樣的作用效果。例如，當旋風(fēng) 分離器3的極限粒徑為150-時，作為脫硫材料，也可以使用平均粒徑小于150 μ m的材料。 即使在這種情況下，大部分脫硫材料也能夠被排出至煙道，因此能夠有效地除去HC1。需要指出的是，本說明書中所說的最大粒徑根據(jù)重量累積分布求出，所述重量累 積分布根據(jù)日本工業(yè)標準(Jis標準)的“JIS M 8511 ；天然石墨的工業(yè)分析及試驗方法” 得到。此外，本說明書中所說的平均粒徑可通過下述方法求出由根據(jù)“ JIS M8511 ；天 然石墨的工業(yè)分析及試驗方法”得到的重量累積分布計算累積重量為50%時的中值粒徑 (中值粒徑d50)。此外，本說明書中所說的旋風(fēng)分離器3的極限粒徑可通過下述方法求出。S卩，將具 有足夠?qū)挼牧椒植嫉拿摿虿牧贤度氲叫L(fēng)分離器3中，然后，捕獲從旋風(fēng)分離器3排出的 脫硫材料，并將其作為排出脫硫材料，然后，求出排出脫硫材料的最小粒徑，并以此作為旋 風(fēng)分離器3的極限粒徑。(第2實施例)以下，針對本發(fā)明的第2實施例進行說明。按照第1實施例，通過使用平均粒徑小于旋風(fēng)分離器3的極限粒徑的材料作為脫 硫材料，可使脫氯效果得以提高。但投入到循環(huán)流化床鍋爐中的廢棄物中有時會含有氮化 合物。對于廢棄物中含有氮化合物的情況，爐內(nèi)廢氣中會包含氮化合物(NH3、HCN及N2O等)。 例如，當投入下水污泥作為廢棄物時，易導(dǎo)致氮化合物的含量增多。此外，本發(fā)明人等還發(fā)
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說明書
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現(xiàn)，當僅使用平均粒徑小于旋風(fēng)分離器3的極限粒徑的脫硫材料(以下，記作第1脫硫材 料)時，會導(dǎo)致廢氣中所含的氮化合物(NH3、HCH、N20等)的濃度增加。圖4是示出燃燒廢氣性狀的圖。在圖4中，示出了僅使用第1脫硫材料作為脫硫 材料時的結(jié)果、以及僅使用平均粒徑大于旋風(fēng)分離器3的極限粒徑的材料(以下，記作第2 脫硫材料)作為脫硫材料時的結(jié)果。圖4中， a代表C0、b代表S02、c代表N0x、d代表HC1、 e代表HCN、f代表NH3。如圖4所示，可確認到下述結(jié)果與僅使用第2脫硫材料的情況相 比，僅使用第1脫硫材料時，雖然可降低HCl的濃度，但會導(dǎo)致HCN濃度及NH3的濃度增加。作為氮化合物增加的理由，可認為是如下所述的機理。圖5是用以對具備循環(huán)流化床鍋爐的系統(tǒng)中脫硫材料的作用進行說明的概略圖。 在圖5中，示出的是使用碳酸鈣(CaCO3)作為脫硫材料時的圖。如圖5所示，爐(豎井)內(nèi) 通常為高溫(例如，約850°C )。投入到爐內(nèi)的CaCO3在高溫下會發(fā)生氧化而生成CaO。生 成的CaO會起到脫硫材料原本的作用、即發(fā)生脫硫反應(yīng)，使SOx變?yōu)镃aS04。另外，在溫度較 低(例如，約200°C )的煙道側(cè)，CaO會與HCl發(fā)生脫氯反應(yīng)而生成CaCl2?？梢哉J為，爐內(nèi)存在的CaO不僅可進行脫硫反應(yīng)，還能在高溫氣體氛圍中起到氮 化合物的氧化反應(yīng)的催化劑作用。即，如圖5所示，可認為NH3、HCN及N2O等氮化合物在CaO 的催化劑作用下被氧化而生成NOx。該反應(yīng)尤其會在產(chǎn)生污泥熱分解反應(yīng)的豎井下部發(fā)生。 其理由如下所述。投入到豎井中的污泥由于比重較大，因此會首先滯留在豎井的下部。由 于供給到豎井下部的一次空氣中不含有能夠?qū)⑽勰嗤耆贌潭攘康难?，因此會在豎井下 部發(fā)生污泥的熱分解反應(yīng)。其結(jié)果，由污泥中的N成分(含氮成分)產(chǎn)生NH3、HCN&N20等 氮化合物。這樣一來，由于豎井下部的氮化合物濃度高，因此在豎井下部，容易在CaO作用 下發(fā)生氮化合物的氧化反應(yīng)。另一方面，由于在豎井上部，在二次空氣存在下會加速氮化合 物的氧化，導(dǎo)致氮化合物的濃度低，因此不易在CaO作用下發(fā)生氮化合物的氧化反應(yīng)。這里，如第1實施例中所述，僅使用第1脫硫材料時，由于投入到豎井內(nèi)的第1脫 硫材料會伴隨爐內(nèi)氣體而被吹至上方，因此，第1脫硫材料不易積留在豎井下部。此外，由 于第1脫硫材料將從旋風(fēng)分離器被排出，因此也不會經(jīng)由落水管被供給到豎井下部。這樣 一來，會導(dǎo)致氮化合物作為氧化催化劑的作用難以充分發(fā)揮。其結(jié)果，會引起廢氣中的氮化 合物濃度上升。因此，在本實施例中，要設(shè)法促進爐內(nèi)氮化合物的氧化反應(yīng)。圖6是示出了具備本實施例的循環(huán)流化床鍋爐的系統(tǒng)的整體結(jié)構(gòu)圖。對于與第1 實施例中相同的構(gòu)成，采用了相同符號，并省略了相應(yīng)說明。如圖6所示，在本實施例的系統(tǒng)中，補充對下述機構(gòu)的說明第1脫硫材料供給機 構(gòu)36、第2脫硫材料供給機構(gòu)37、壓力傳感器31、壓力傳感器32、壓差測定機構(gòu)33、濃度測 定機構(gòu)34、流動介質(zhì)排出機構(gòu)35、鼓風(fēng)機38、以及空氣預(yù)熱器39。此外，作為脫硫材料投入 口 13，設(shè)置有第1脫硫材料投入口 13-1和第2脫硫材料投入口 13-2。第1脫硫材料供給機構(gòu)36從第1脫硫材料投入口 13-1將第1脫硫材料投入到豎 井2內(nèi)。第1脫硫材料的粒徑是能夠在旋風(fēng)分離器3中被排出到煙道21側(cè)的粒徑。第2脫硫材料供給機構(gòu)37從第2脫硫材料投入口 13_2將第2脫硫材料投入到豎 井2內(nèi)。該第2脫硫材料的粒徑與第1脫硫材料不同，是能夠與流動介質(zhì)同時被旋風(fēng)分離 器3捕獲的粒徑。具體而言，作為第2脫硫材料，可使用平均粒徑大于旋風(fēng)分離器3的極限
11粒徑的脫硫材料。壓差測定機構(gòu)33是為了對豎井2內(nèi)上部與下部的壓差進行測定而設(shè)定的。豎井 上部安裝有壓力傳感器31，豎井下部安裝有壓力傳感器32。壓差測定機構(gòu)33基于由壓力 傳感器31和壓力傳感器32得到的壓力測定結(jié)果來測定豎井2內(nèi)的壓差。濃度測定機構(gòu)34被設(shè)置在煙道21上。通過濃度測定機構(gòu)34，對燃燒廢氣中的NOx 成分濃度進行測定。需要指出的是，濃度測定機構(gòu)34未必一定要被設(shè)置在煙道21上。只 要是能夠測定燃燒廢氣中的成分濃度的位置，也可以設(shè)置于其它位置。流動介質(zhì)排出機構(gòu)35被設(shè)置在豎井2的底部。流動介質(zhì)排出機構(gòu)35是為了將流 動介質(zhì)從流動層2a中排出而設(shè)置的。鼓風(fēng)機38隔著空氣預(yù)熱器39與豎井2內(nèi)的流動層2a上方相連。鼓風(fēng)機38將燃 燒用空氣作為二次空氣供給到流動層2a的上方。鼓風(fēng)機38與用來供給一次空氣的鼓風(fēng)機15組合，構(gòu)成燃燒控制機構(gòu)。即，通過對 利用鼓風(fēng)機38供給的二次空氣的量和利用鼓風(fēng)機15供給的一次空氣的量進行控制，可以 對豎井2內(nèi)的易燃燒程度進行控制。接著，針對本實施例的循環(huán)流化床鍋爐的運轉(zhuǎn)方法進行說明。通過廢棄物投入裝置12投入到豎井2內(nèi)的廢棄物通過流動層2a與流動介質(zhì)混 合，并進行燃燒而生成燃燒廢氣。其中，通過第1脫硫材料供給機構(gòu)36及第2脫硫材料供 給機構(gòu)37向豎井2內(nèi)供給第1脫硫材料及第2脫硫材料。在脫硫材料的存在下，燃燒廢氣 發(fā)生脫硫。豎井2內(nèi)的燃燒廢氣與第1脫硫材料、第2脫硫材料及流動介質(zhì)同時被導(dǎo)入到 旋風(fēng)分離器3。在旋風(fēng)分離器3中，僅捕獲第2脫硫材料及流動介質(zhì)并將其送回至豎井2中。另 一方面，第1脫硫材料及燃燒廢氣由旋風(fēng)分離器3被排出至煙道21。在排出至煙道的第1 脫硫材料的作用下，按照與上述實施例中相同的方式進行燃燒廢氣的脫氯，從而可將通過 煙道21的燃燒廢氣中的HCl除去。這里，當僅供給第1脫硫材料時，脫硫材料將無法在循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)循環(huán)。這樣 一來，無法充分保持豎井2內(nèi)的脫硫材料的濃度。與此相反，在本實施例中，由于能夠?qū)⒌?脫硫材料送回至豎井2，因此可防止豎 井2內(nèi)的脫硫材料濃度的降低。其結(jié)果，可以在煙道21中進行脫氯，同時可以促進豎井2 內(nèi)的脫硫作用及未燃燒成分的氧化作用。針對第1脫硫材料的粒徑進行說明。例如，使旋風(fēng)分離器3的構(gòu)成滿足能夠排出 150 μ m以下的粒子、并捕獲大于150 μ m的粒子。即，使旋風(fēng)分離器3的極限粒徑為150 μ m。 此時，作為第1脫硫材料，優(yōu)選使用最大粒徑小于150 μ m的材料。針對第2脫硫材料的粒徑進行說明。使旋風(fēng)分離器3的構(gòu)成滿足能夠排出150 μ m 以下的粒子、并捕獲大于150 μ m的粒子。即，使旋風(fēng)分離器3的極限粒徑為150 μ m。此時， 作為第2脫硫材料，優(yōu)選使用平均粒徑大于150 μ m的材料。由此，可充分保持爐內(nèi)、尤其是 豎井下部的脫硫材料濃度，從而能夠充分促進氮化合物的氧化反應(yīng)。另外，第2脫硫材料的 平均粒徑優(yōu)選為350 μ m以下。其平均粒徑超過350 μ m時，有時會導(dǎo)致第2脫硫材料堆積 在豎井2的下部，難以被吹至上部。其結(jié)果，會導(dǎo)致脫硫作用、氧化催化劑作用等難以充分 發(fā)揮。此外，還會導(dǎo)致鼓風(fēng)機15所需要的動力增大。
當旋風(fēng)分離器3的極限粒徑為150 μ m時，作為第2脫硫材料，其平均粒徑更優(yōu)選 大于150 μ m，且優(yōu)選使用大部分(以重量基準計，為50%以上)粒子的粒徑落入到100 μ m 以上且350 μ m以下的范圍的材料。使用具有上述范圍的粒度分布的脫硫材料時，不僅可使 第2脫硫材料在經(jīng)過長時間運轉(zhuǎn)后切實地蓄積于爐內(nèi)，而且不易發(fā)生第2脫硫材料難以被 吹至上部的問題。作為第1脫硫材料及第2脫硫材料的種類，可使用與上述實施例的脫硫材料種類 相同的材料(石灰石、消石灰及白云石等)。作為第1脫硫材料及第2脫硫材料的投入量，與上述實施例的情況相同，優(yōu)選為能 夠使爐入口處的Ca/(S+Cl)當量比達到3. 5以上的投入量。需要說明的是，該投入量可通 過預(yù)先測定廢棄物的成分比例來確定。另外，在本實施例中，通過濃度測定機構(gòu)34來測定燃燒廢氣中的NOx濃度。然后， 基于濃度測定機構(gòu)34的測定結(jié)果，來控制燃燒控制機構(gòu)(鼓風(fēng)機15及鼓風(fēng)機38)的操作。如上所述，在本實施例中，通過第2脫硫材料來促進豎井2內(nèi)的未燃燒成分的氧 化。在未燃燒成分中，如果氮化合物(HCN、NH3等)發(fā)生了氧化，則可能會生成NOx。因此， 當燃燒廢氣中的NOx濃度高于指定值時，可通過燃燒控制機構(gòu)(鼓風(fēng)機15及鼓風(fēng)機38)來 控制豎井2內(nèi)的環(huán)境，使其成為難以發(fā)生燃燒(氧化)的環(huán)境。具體而言，可通過減少一次 空氣及二次空氣的供給量、或減小一次空氣與二次空氣的供給比例，將環(huán)境控制為難以發(fā) 生氧化反應(yīng)的環(huán)境。由此，可抑制NOx濃度的增加，進而抑制燃燒廢氣中的NOx濃度。此外，對于僅通過燃燒控制機構(gòu)無法充分控制NOx濃度時，可通過第2脫硫材料供 給機構(gòu)37來減少第2脫硫材料的供給量。由此，可切實地抑制豎井2內(nèi)的氧化反應(yīng)，從而 切實地抑制燃燒廢氣中的NOx濃度。此外，在本實施例中，在運轉(zhuǎn)時利用壓差測定機構(gòu)33來測定豎井2的上部與下部 的壓差。如上所述，第2脫硫材料在循環(huán)流化床鍋爐中進行循環(huán)。因此，可通過控制第2脫 硫材料的供給量來實現(xiàn)對爐內(nèi)壓差的控制。于是，第2脫硫材料供給機構(gòu)37基于由該壓差 測定機構(gòu)33測定的結(jié)果對第2脫硫材料的供給量進行控制，以使豎井2內(nèi)的壓差達到恒定。豎井2內(nèi)的壓差依賴于存在于豎井2內(nèi)的粒子量。即，通過將存在于豎井2內(nèi)的 壓差控制為恒定，可控制豎井2內(nèi)的粒子量恒定。通過將豎井2內(nèi)的粒子量控制為恒定，可 使豎井2內(nèi)的溫度達到均勻化。并且，當壓差恒定時，可促進固體成分與氣體成分之間的接 觸，進而促進脫硫反應(yīng)及氧化反應(yīng)等。具體而言，當壓差的測定結(jié)果小于指定值時，通過第2脫硫材料供給機構(gòu)37來補 充第2脫硫材料。另一方面，當壓差大于指定值時，通過第2脫硫材料供給機構(gòu)37來停止 第2脫硫材料的供給。此外，在流動介質(zhì)排出機構(gòu)35的作用下，第2脫硫材料與流動介質(zhì) 一起從流動層2a中排出。正如上述所說明，根據(jù)本實施例，通過使用第1脫硫材料和第2脫硫材料，不僅可 促進在煙道21中的脫氯作用，還可以促進豎井2內(nèi)的氧化作用。另外，當NOx濃度升高時，可通過濃度測定機構(gòu)34及燃燒控制機構(gòu)(鼓風(fēng)機15、鼓 風(fēng)機38)來抑制豎井2內(nèi)的氧化作用。由此，可以抑制NOx濃度。此外，通過壓差測定機構(gòu)33、第2脫硫材料供給機構(gòu)37及流動介質(zhì)排出機構(gòu)35，
13可使豎井2內(nèi)的粒子量保持恒定。由此，可使豎井2內(nèi)的溫度均勻化。并且，可通過促進固 氣接觸來促進脫硫反應(yīng)。需要說明的是，在本實施例中，針對分別設(shè)置有第1脫硫材料投入口 13-1和第2 脫硫材料投入口 13-2的情況進行了說明。但未必一定要分別設(shè)置，也可以從共同的投入口 投入第1脫硫材料和第2脫硫材料。此外，與上述實施例相同，第1脫硫材料供給機構(gòu)36及第2脫硫材料供給機構(gòu)37 也可以通過廢棄物投入裝置12使廢棄物與第1脫硫材料及第2脫硫材料混合并投入到豎 井2內(nèi)。由此，可將脫硫材料切實地供給至豎井2的下部，從而可延長脫硫材料在豎井2內(nèi) 的滯留時間。其結(jié)果，可提高脫硫效率。此外，脫硫是在混合進行得最為劇烈的豎井2的下 部進行，從這一方面考慮也能夠提高脫硫效率。工業(yè)實用件根據(jù)本發(fā)明，可以在通過爐內(nèi)脫硫?qū)崿F(xiàn)脫硫的同時獲得充分的脫氯效率，并且能 夠簡便且低成本地進行脫硫和脫氯，因此可適用于對下水污泥、城市垃圾、工業(yè)廢棄物等含 氯廢棄物進行焚燒處理的循環(huán)流化床鍋爐、以及具備該循環(huán)流化床鍋爐的所有系統(tǒng)。
權(quán)利要求
一種循環(huán)流化床鍋爐，該循環(huán)流化床鍋爐使含有氯成分的廢棄物與流動介質(zhì)混合并燃燒，再利用旋風(fēng)分離器從燃燒廢氣中分離捕獲流動介質(zhì)并將其進行循環(huán)利用，并且投入包含Ca化合物粉末的脫硫材料來進行爐內(nèi)脫硫，其中，所述脫硫材料的最大粒徑為100μm以下，所述旋風(fēng)分離器具有捕獲所述流動介質(zhì)、并使所述脫硫材料伴隨著燃燒廢氣而排出的粒子分離功能，在所述伴隨著廢氣排出的脫硫材料的作用下，在由所述旋風(fēng)分離器延伸設(shè)置出的煙道中進行脫硫及脫氯。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的循環(huán)流化床鍋爐，其中，所述旋風(fēng)分離器具有捕獲粒徑 150 μ m以上的粒子的粒子分離功能。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的循環(huán)流化床鍋爐，其中，控制所述脫硫材料的投入量使爐 入口處的Ca/(S+Cl)當量比在3. 5以上。
4.根據(jù)權(quán)利要求1 3中任一項所述的循環(huán)流化床鍋爐，其中，所述脫硫材料與所述廢 棄物混合后被投入到爐內(nèi)。
5.根據(jù)權(quán)利要求1 4中任一項所述的循環(huán)流化床鍋爐，其中，所述脫硫材料為石灰石 (CaCO3)的粉末。
6.一種處理系統(tǒng)，其具備權(quán)利要求1 5中任一項所述的循環(huán)流化床鍋爐、和設(shè)置在由 該循環(huán)流化床鍋爐的旋風(fēng)分離器延伸設(shè)置出的煙道上的廢氣處理設(shè)備，且該廢氣處理設(shè)備 至少具有用以捕獲上述燃燒廢氣中的飛灰的除塵裝置，其中，所述除塵裝置是包含袋式過濾器或陶瓷過濾器的過濾器式除塵裝置。
7.一種循環(huán)流化床鍋爐的運轉(zhuǎn)方法，所述循環(huán)流化床鍋爐具備豎井和旋風(fēng)分離器，所 述豎井用于將廢棄物與流動介質(zhì)混合并燃燒而生成燃燒廢氣，所述旋風(fēng)分離器從上述燃燒 廢氣中捕獲上述流動介質(zhì)并將上述燃燒廢氣排出至煙道，并且將上述流動介質(zhì)送回至上述 豎井，其中，該循環(huán)流化床鍋爐的運轉(zhuǎn)方法具有向上述豎井內(nèi)供給第1脫硫材料的步驟，并且，所述第1脫硫材料的粒徑是能夠在上述旋風(fēng)分離器中被排出至上述煙道側(cè)的粒徑。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的循環(huán)流化床鍋爐的運轉(zhuǎn)方法，其中，所述第1脫硫材料的平均 粒徑小于所述旋風(fēng)分離器的極限粒徑。
9.根據(jù)權(quán)利要求7或8所述的循環(huán)流化床鍋爐的運轉(zhuǎn)方法，該方法還具有向上述豎井 內(nèi)供給第2脫硫材料的步驟，且所述第2脫硫材料的粒徑是能夠被所述旋風(fēng)分離器捕獲的 粒徑。
10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的循環(huán)流化床鍋爐的運轉(zhuǎn)方法，其中，所述第2脫硫材料的平 均粒徑大于所述旋風(fēng)分離器的極限粒徑。
11.根據(jù)權(quán)利要求9或10所述的循環(huán)流化床鍋爐的運轉(zhuǎn)方法，其中，所述第1脫硫材料 及所述第2脫硫材料中分別含有Ca化合物。
12.根據(jù)權(quán)利要求11所述的循環(huán)流化床鍋爐的運轉(zhuǎn)方法，其中，所述Ca化合物是石灰 石(CaCO3)。
13.根據(jù)權(quán)利要求9 12中任一項所述的循環(huán)流化床鍋爐的運轉(zhuǎn)方法，該方法還具有 下述步驟測定所述豎井的上部與下部的壓差的步驟；和控制所述第2脫硫材料在所述豎井中的投入量，以使所述壓差保持恒定的步驟。
14.根據(jù)權(quán)利要求13所述的循環(huán)流化床鍋爐的運轉(zhuǎn)方法，該方法還具有基于壓差測定 機構(gòu)測定的結(jié)果排出所述流動介質(zhì)的步驟。
15.根據(jù)權(quán)利要求13或14所述的循環(huán)流化床鍋爐的運轉(zhuǎn)方法，其中，所述控制投入 量的步驟包括控制所述第1脫硫材料及所述第2脫硫材料的投入量，以使爐入口處的Ca/ (S+C1)當量比在3. 5以上的步驟。
16.根據(jù)權(quán)利要求9 15中任一項所述的循環(huán)流化床鍋爐的運轉(zhuǎn)方法，該方法還具有 下述步驟測定所述燃燒廢氣中的NOx濃度的步驟；和基于上述燃燒廢氣中的NOx濃度來控制所述廢棄物在所述豎井內(nèi)的易燃燒程度的步馬聚ο
17.根據(jù)權(quán)利要求16所述的循環(huán)流化床鍋爐的運轉(zhuǎn)方法，該方法還具有下述步驟向流動層內(nèi)供給用于燃燒的空氣作為一次空氣的步驟，所述流動層由填充在所述豎井 內(nèi)的所述流動介質(zhì)發(fā)生流動而得到；向形成在所述豎井內(nèi)的所述流動層上方的稀相段內(nèi)供給用于燃燒的空氣作為二次空 氣的步驟，并且，在所述控制易燃燒程度的步驟中，對上述一次空氣和上述二次空氣的供給比例 進行控制。
18.一種循環(huán)流化床鍋爐，該流化床爐具有豎井，其用于將廢棄物與流動介質(zhì)混合并燃燒而生成燃燒廢氣；旋風(fēng)分離器，其用于從上述燃燒廢氣中捕獲上述流動介質(zhì)并將上述燃燒廢氣排出至煙 道，并且將上述流動介質(zhì)送回至上述豎井；和第1脫硫材料供給機構(gòu)，其用于向上述豎井內(nèi)供給第1脫硫材料，其中，所述第1脫硫材料的粒徑是能夠在上述旋風(fēng)分離器中被排出到上述煙道側(cè)的粒徑。
19.根據(jù)權(quán)利要求18所述的循環(huán)流化床鍋爐，其中，所述第1脫硫材料的平均粒徑小于所述旋風(fēng)分離器的極限粒徑。
20.根據(jù)權(quán)利要求18或19所述的循環(huán)流化床鍋爐，該循環(huán)流化床鍋爐還具備向所述豎 井內(nèi)供給第2脫硫材料的第2脫硫材料供給機構(gòu)，且所述第2脫硫材料的粒徑是能夠被所述旋風(fēng)分離器捕獲的粒徑。
21.根據(jù)權(quán)利要求20所述的循環(huán)流化床鍋爐，其中，所述第2脫硫材料的平均粒徑大于 所述旋風(fēng)分離器的極限粒徑。
22.根據(jù)權(quán)利要求20或21所述的循環(huán)流化床鍋爐，其中，所述第1脫硫材料及所述第 2脫硫材料中分別含有Ca化合物。
23.根據(jù)權(quán)利要求20 22中任一項所述的循環(huán)流化床鍋爐，該循環(huán)流化床鍋爐還具備 對所述豎井的上部與下部的壓差進行測定的壓差測定機構(gòu)，且所述第2脫硫材料供給機構(gòu)對所述第2脫硫材料在所述豎井中的投入量進行控制， 以使上述壓差保持恒定。
24.根據(jù)權(quán)利要求23所述的循環(huán)流化床鍋爐，該循環(huán)流化床鍋爐還具備基于所述壓差測定機構(gòu)測定的結(jié)果排出所述流動介質(zhì)的流動介質(zhì)排出機構(gòu)。
25.根據(jù)權(quán)利要求23或24所述的循環(huán)流化床鍋爐，其中，所述第1脫硫材料供給機構(gòu) 及所述第2脫硫材料供給機構(gòu)對所述第1脫硫材料及所述第2脫硫材料的投入量進行控 制，以使爐入口處的Ca/(S+Cl)當量比在3. 5以上。
26.根據(jù)權(quán)利要求18 25中任一項所述的循環(huán)流化床鍋爐，該循環(huán)流化床鍋爐還具備 下述機構(gòu)測定所述燃燒廢氣中的NOx濃度的濃度測定機構(gòu)；和基于上述燃燒廢氣中的NOx濃度來控制所述廢棄物在所述豎井內(nèi)的易燃燒程度的燃 燒控制機構(gòu)。
27.根據(jù)權(quán)利要求26所述的循環(huán)流化床鍋爐，其中，所述燃燒控制機構(gòu)還具有下述特征向由填充在所述豎井內(nèi)的所述流動介質(zhì)發(fā)生流動而得到的流動層內(nèi)供給用于燃燒的 空氣作為一次空氣，向在所述豎井內(nèi)的上述流動層上方形成的稀相段內(nèi)供給用于燃燒的空 氣作為二次空氣，并對上述一次空氣和上述二次空氣的供給比例進行控制，由此來控制上 述廢棄物的易燃燒程度。
28.根據(jù)權(quán)利要求18 27中任一項所述的循環(huán)流化床鍋爐，其中，所述第1脫硫材料 供給機構(gòu)和所述第2脫硫材料供給機構(gòu)從各自的投入口進行脫硫材料的供給。
29.根據(jù)權(quán)利要求18 27中任一項所述的循環(huán)流化床鍋爐，其中，所述第1脫硫材料 供給機構(gòu)和所述第2脫硫材料供給機構(gòu)從共同的投入口進行脫硫材料的供給。全文摘要
本發(fā)明的目的在于提供一種循環(huán)流化床鍋爐以及具備該循環(huán)流化床鍋爐的處理系統(tǒng)，所述循環(huán)流化床鍋爐能夠在通過爐內(nèi)脫硫?qū)崿F(xiàn)脫硫的同時獲得充分的脫氯效率，并且能夠簡便且低成本地進行脫硫和脫氯。為此，本發(fā)明提供下述循環(huán)流化床鍋爐(1)該循環(huán)流化床鍋爐使含有氯成分的廢棄物與流動介質(zhì)混合并燃燒，再利用旋風(fēng)分離器(3)從燃燒廢氣中分離捕獲流動介質(zhì)并將其進行循環(huán)利用，同時投入包含Ca化合物粉末的脫硫材料以進行爐內(nèi)脫硫，其中，脫硫材料的最大粒徑為100μm以下，并且，旋風(fēng)分離器(3)用來捕獲所述流動介質(zhì)，并具有使脫硫材料伴隨燃燒廢氣排出的粒子分離功能，在伴隨廢氣排出的脫硫材料的作用下，在由旋風(fēng)分離器(3)延伸設(shè)置出的煙道(21)上進行脫硫及脫氯。
文檔編號F23G5/30GK101952661SQ200980105858
公開日2011年1月19日 申請日期2009年8月27日 優(yōu)先權(quán)日2008年2月28日
發(fā)明者吉田季男, 小高成貴, 山內(nèi)恒樹, 林慶一, 澤田伸一, 鈴木康裕, 黑山和宏 申請人:三菱重工環(huán)境·化學(xué)工程株式會社