專利名稱：：翅片管型換熱器及其u形彎頭管的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及翅片管型換熱器以及與其回彎管連接的u形彎頭管，在空調(diào)設(shè)備等換熱器中，尤其是翅片管型換熱器，其管內(nèi)部流動(dòng)氟利昂類制冷劑、天然制冷劑等制冷劑，將由鋁制等形成的多個(gè)翅片并列地設(shè)置在管外面。
背景技術(shù)：
：目前，在專利文獻(xiàn)1或?qū)＠墨I(xiàn)2中提案有用管內(nèi)面平滑的平滑管作為U形彎頭管、用內(nèi)面帶槽管作為回彎管(hairpintube)的翅片管型換熱器。另外，在專利文獻(xiàn)l中，U形彎頭管被記載為U形彎頭管、回彎管被記載為電焊鋼管，在專利文獻(xiàn)2中，U形彎頭管被記載為U形彎頭、回彎管被記載為導(dǎo)熱管。另外，在專利文獻(xiàn)3中也提案有用內(nèi)面帶槽管作為U形彎頭管、用平滑管作為回彎管的蒸發(fā)器(蒸發(fā)器)用翅片管型換熱器。另外，在專利文獻(xiàn)3中，U形彎頭管被記載為U形彎頭管、回彎管被記載為管。另外，在專利文獻(xiàn)4中記載有U形彎頭管及回彎管兩者都用內(nèi)面帶槽管的翅片管型換熱器。另一方面，作為翅片管型換熱器的制冷劑，由于目前使用的R22(—氯二氟甲垸)等含氫氯氟烴類制冷劑破壞臭氧層，因此，從地球環(huán)境保護(hù)這點(diǎn)看不能使用，作為空調(diào)設(shè)備用制冷劑，正式采用以氫置換含有的氯的全部的R410A等含氫碳氟化合物類制冷劑。專利文獻(xiàn)l:實(shí)開昭63-154986號(hào)公報(bào)(實(shí)施例，圖1~圖4)專利文獻(xiàn)2:特開平11-190597號(hào)公報(bào)(段落0022~0026，圖1)專利文獻(xiàn)3:實(shí)開平4-122986號(hào)公報(bào)(段落0007-0008，圖l)專利文獻(xiàn)4:特開2006-98033號(hào)公報(bào)(權(quán)利要求1，圖4)但是，在專利文獻(xiàn)1、2的換熱器中，在回彎管內(nèi)流動(dòng)的制冷劑沿形成于管內(nèi)面的槽成為旋回流，流入u形彎頭管，暫時(shí)維持旋回流。但是，由于u形彎頭管的管內(nèi)面平滑，因此，在其出口側(cè)，難以維持旋回流，并且在u形彎頭管的彎曲部，產(chǎn)生液滴(制冷劑液膜)噴水，液膜流動(dòng)不穩(wěn)定。因此，存在如下問題流入下一段的回彎管后，為了片刻間再次將旋回流賦予制冷劑而浪費(fèi)制冷劑，在該區(qū)域中，制冷劑的流動(dòng)不穩(wěn)定，還形成制冷劑液膜厚的部分，因此，管內(nèi)導(dǎo)熱率易降低，不能獲得充分的蒸發(fā)性能。另外，在專利文獻(xiàn)3的換熱器中，U形彎頭管內(nèi)形成有槽，回彎管內(nèi)未形成槽，因此兩者的管內(nèi)形狀大不相同。因此，換熱器由于循環(huán)在內(nèi)部的制冷劑的壓力損失變大，由此制冷劑流量減少，因此，反而存在如下問題換熱器的傳熱性能尤其是蒸發(fā)性能顯著降低。而且，如專利文獻(xiàn)3那樣，在考慮U形彎頭管的槽形成造成的強(qiáng)度降低而將管壁厚厚壁化時(shí)，在u形彎頭管和回彎管的接合部的內(nèi)面產(chǎn)生阻礙制冷劑流通的臺(tái)階，從而制冷劑的壓力損失易增大。另外，在專利文獻(xiàn)4的換熱器中，將形成于U形彎頭管及回彎管的槽和管軸構(gòu)成的槽導(dǎo)程角限定為規(guī)定的角度，但未完成對(duì)槽間距及槽截面積的研究，因此，在管內(nèi)的制冷劑液膜中產(chǎn)生紊流，在回彎管的直管部分的制冷劑液膜不均勻，有時(shí)產(chǎn)生制冷劑液膜厚的部分。其結(jié)果是存在如下問題不能獲得充分的蒸發(fā)性能。進(jìn)行更詳細(xì)地說明時(shí)，制冷劑液膜不均勻，意思是指液膜厚度不均勻，當(dāng)液膜厚度不均勻時(shí)，產(chǎn)生在液膜厚的部分和薄的部分的狀態(tài)差(制冷劑液膜的表面張力和液膜的曲率的函數(shù))。產(chǎn)生該狀態(tài)差時(shí)，.制冷劑液膜厚度薄的液膜原理上被拉向制冷劑液膜厚的一方，其結(jié)果是制冷劑液膜薄的部分更薄，在該部分促進(jìn)蒸發(fā)。另一方面，殘留制冷劑液膜厚的部分。該制冷劑液膜殘留后，結(jié)果是殘留部以外成為過度干燥狀態(tài)，有效傳熱面積減少，蒸發(fā)性能降低。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明是鑒于上述問題而開發(fā)的，其目的在于提供一種翅片管型換熱器及其u形彎頭管，其可進(jìn)一步提高換熱器的蒸發(fā)性能。5本發(fā)明的第一方面提供一種翅片管型換熱器，其具有并列設(shè)置有多個(gè)回彎管的回彎部；并列設(shè)置有與所述回彎部的各回彎管端部接合的多個(gè)U形彎頭管的U形—彎頭部；由以一定間隔在所述回彎管的外表面并列的多個(gè)翅片構(gòu)成的翅片部，并向管內(nèi)供給制冷劑，其中，具備形成于所述U形彎頭管的管內(nèi)面的第一槽，所述第一槽的與管軸正交的截面中的第一槽間距(Pl)和形成于所述回彎管的管內(nèi)面的螺旋狀的第二槽的與管軸正交的截面中的第二槽間距(P2)的槽間距比(Pl/P2)滿足0.65-2.2，且，所述第一槽的與管軸正交的截面中的每一個(gè)槽的第一槽截面積(Sl)和所述第二槽的與管軸正交的截面中的每一個(gè)槽的第二槽截面積(S2)的槽截面積比(Sl/S2)滿足0.3~3.6。根據(jù)所述構(gòu)成，在翅片管型換熱器的U形彎頭管的管內(nèi)面形成有規(guī)定的第一槽，由此在U形彎頭管入口側(cè)，可以實(shí)現(xiàn)制冷劑液膜的平坦化，還可以在管內(nèi)部的制冷劑液膜上形成"環(huán)狀流"，降低U形彎頭管中的制冷劑液膜的紊流。而且，在液體制冷劑從U形彎頭管出口側(cè)流入下一排的回彎管時(shí)，由管內(nèi)部形成均勻的"環(huán)狀流"，在回彎管的直管部分的制冷劑液膜均勻，與管外的熱交換穩(wěn)定化，提高蒸發(fā)性能。優(yōu)選所述回彎管的第二槽和管軸構(gòu)成的第二槽導(dǎo)程角(92)為15°以上。根據(jù)所述構(gòu)成，在液體制冷劑自U形彎頭管出口側(cè)流入下一排的回彎管時(shí)，由管內(nèi)部形成均勻的"環(huán)狀流"，在回彎管的直管部分，制冷劑液膜均勻，與管外的熱交換穩(wěn)定化，進(jìn)一步提高蒸發(fā)性能。另外，由所述回彎管及所述U形彎頭管構(gòu)成的制冷劑流路優(yōu)選其至少一部分被分支，形成多個(gè)制冷劑流路。根據(jù)所述構(gòu)成，翅片管型換熱器的制冷劑流路被分支，由此各分支的制冷劑質(zhì)量速度下降，尤其是U形彎頭管入口側(cè)的制冷劑速度降低，形成于管內(nèi)部的制冷劑液膜的"環(huán)狀流"更加穩(wěn)定化。而且，在液體制冷劑自U形彎頭管出口側(cè)流入下一排的回彎管時(shí)，由管內(nèi)部形成均勻的"環(huán)狀流"，在回彎管的直管部分，制冷劑液膜均勻，與管外的熱交換穩(wěn)定化，進(jìn)一步提高蒸發(fā)性能。另外，所述制冷劑優(yōu)選氫碳氟化合物類的非共沸混合制冷劑。根據(jù)所述構(gòu)成，進(jìn)一步提高換熱器的蒸發(fā)性能的同時(shí)，制冷劑的壓力損失減小。本發(fā)明第二方面提供u形彎頭管，其在翅片管型換熱器中使用，與具備以一定間隔在外表面并列的多個(gè)翅片的回彎管的管端接合，向管內(nèi)供給制冷劑，其構(gòu)成如下具備形成于所述U形彎頭管的管內(nèi)面的第一槽，所述第一槽的與管軸正交的截面中的第一槽間距(Pl)和形成于所述回彎管的管內(nèi)面的螺旋狀的第二槽的與管軸正交的截面中的第二槽間距(P2)的槽間距比(Pl/P2)滿足0.65-2.2,且，所述第一槽的與管軸正交的截面中的每一個(gè)槽的第一槽截面積(Sl)和所述第二槽的與管軸正交的截面中的每一個(gè)槽的第二槽截面積(S2)的槽截面積比(Sl/S2)滿足0.3~3.6。根據(jù)所述構(gòu)成，使槽間距比(Pl/P2)及槽截面積比(Sl/S2)在規(guī)定范圍，由此即使在U形彎頭管內(nèi)也能保持在回彎管內(nèi)形成的液體制冷劑的"旋回流"。與此同時(shí)，在液體制冷劑自回彎管流入U(xiǎn)形彎頭管時(shí)，在U形彎頭管入口側(cè)，可以實(shí)現(xiàn)制冷劑液膜的平坦化，還可以形成管內(nèi)部的制冷劑液膜均勻的"環(huán)狀流"。其結(jié)果是降低在U形彎頭管內(nèi)部的制冷劑液膜的紊流。而且，在液體制冷劑自U形彎頭管出口側(cè)流入下一排的回彎管時(shí)，由管內(nèi)部形成均勻的"環(huán)狀流"，在回彎管的直管部分的制冷劑液膜均勻，與管外(空氣)的熱交換穩(wěn)定化，提高蒸發(fā)性能。優(yōu)選所述第一槽和管軸構(gòu)成的第一槽導(dǎo)程角(ei)與所述第二槽和管軸構(gòu)成的第二槽導(dǎo)程角(92)的角度差(ei—02)滿足一15°~+15°，且所述第一槽的與管軸正交的截面中的第一槽深度(hl)和所述第二槽的與管軸正交的截面中的第二槽深度(h2)的槽深度比(hl/h2)滿足0.47~1.5。根據(jù)所述構(gòu)成，使槽導(dǎo)程角的角度差(ei—02)在規(guī)定范圍，由此在液體制冷劑自回彎管流入U(xiǎn)形彎頭管時(shí)，可以抑制制冷劑液膜的噴水。而且，在液體制冷劑自U形彎頭管出口側(cè)流入下一排的回彎管時(shí)，由管內(nèi)部形成均勻的"環(huán)狀流"，在回彎管的直管部分的制冷劑液膜均勻，與管外的熱交換穩(wěn)定化，進(jìn)一步提高蒸發(fā)性能。7另外，使槽深度比(hl/h2)在規(guī)定范圍，由此難以產(chǎn)生在管內(nèi)部的制冷劑的脫離，制冷劑液膜難以紊流。而且，在液體制冷劑自U形彎頭管出口側(cè)流入下一排的回彎管時(shí)，由管內(nèi)部形成均勻的"環(huán)狀流"，在回彎管的直管部分的制冷劑液膜均勻，與管外的熱交換穩(wěn)定化，進(jìn)一步提高蒸發(fā)性能。另外，所述U形彎頭管的管腳長度(L)優(yōu)選為間距(P)的1.0-1.5倍。根據(jù)所述構(gòu)成，在將回彎管的直管部分和U形彎頭管接合使用時(shí)，使U形彎頭管的管腳長度(L)為彎曲間距(P)的規(guī)定倍數(shù)，由此在自U形彎頭管入口到彎曲部分的直管部分的制冷劑液膜中能充分形成"環(huán)狀流"。其結(jié)果是在U形彎頭管的彎曲部分的制冷劑液膜中不產(chǎn)生紊流(剝離流)。而且，在液體制冷劑流入下一排的回彎管時(shí)，以形成"環(huán)狀流"狀態(tài)流入，在回彎管的直管部分的制冷劑液膜均勻，與管外的熱交換穩(wěn)定化，進(jìn)一步提高蒸發(fā)性能。另外，所述U形彎頭管的材質(zhì)優(yōu)選為導(dǎo)熱率比所述回彎管的材質(zhì)低的材質(zhì)。根據(jù)所述構(gòu)成，管主體部(U形彎頭管)的導(dǎo)熱率比回彎管低，由此可以抑制在U形彎頭管中的熱損失。通過抑制在U形彎頭管中的熱損失，在U形彎頭管內(nèi)部，既產(chǎn)生制冷劑蒸發(fā)，制冷劑液膜的"環(huán)狀流"又不會(huì)潰散，且不發(fā)生產(chǎn)生制冷劑液膜的噴水引起的制冷劑液膜的紊流(剝離流)。其結(jié)果是在制冷劑流入下一排的回彎管時(shí)，以形成"環(huán)狀流"的狀態(tài)流入，在回彎管的直管部分的制冷劑液膜均勻，與管外的熱交換穩(wěn)定化，進(jìn)一步提高蒸發(fā)性能。另外，所述U形彎頭管的材質(zhì)優(yōu)選為比所述回彎管的材質(zhì)更有耐熱性的銅合金。根據(jù)所述構(gòu)成，U形彎頭管為耐熱性銅合金，由此在將U形彎頭管和回彎管接合(釬焊)時(shí)，U形彎頭管釬焊后的管強(qiáng)度的降低少，因此，利用換熱器使用中的管內(nèi)部的壓力，在U形彎頭管的接合部例如釬焊的溫度影響部，不會(huì)產(chǎn)生管破壞。另外，不需要將U形彎頭管的管壁厚壁化。另外，在所述U形彎頭管的第一最大內(nèi)徑(ID1)與所述回彎管的第二最大內(nèi)徑(ID2)的關(guān)系中，優(yōu)選為(ID1)》(ID2)。根據(jù)所述構(gòu)成，在液體制冷劑自U形彎頭管流入回彎管時(shí)，可以更均勻地保持"環(huán)狀流"的形成狀態(tài)，另外，U形彎頭管入口附近的制冷劑液膜可以向圓周方向擴(kuò)展，且可以使制冷劑液膜薄。其結(jié)果是在回彎管的直管部分的蒸發(fā)性能進(jìn)一步提高。根據(jù)本發(fā)明第一方面的翅片管型換熱器，通過使用U形彎頭管，可以提高換熱器的蒸發(fā)性能。另外，通過使用具有規(guī)定范圍的槽導(dǎo)程角的回彎管、被分支的制冷劑流路、規(guī)定的制冷劑，可以進(jìn)一步提高換熱器的蒸發(fā)性能。根據(jù)本發(fā)明第二方面的U形彎頭管，通過使U形彎頭管的第一槽的槽間距及槽截面積在規(guī)定范圍內(nèi)，可以在管內(nèi)部的制冷劑液膜中形成"環(huán)狀流"，且在回彎管的直管部分的制冷劑液膜可以均勻，可以提高換熱器的蒸發(fā)性能。另外，通過使U形彎頭管的第一槽的槽導(dǎo)程角、槽深度、管腳長度、導(dǎo)熱率及最大內(nèi)徑在規(guī)定范圍內(nèi)，可以進(jìn)一步提高換熱器的蒸發(fā)性能。而且，U形彎頭管為耐熱性銅合金，由此可以提高與回彎管的接合部的可靠性，并且可以制成能夠?qū)崿F(xiàn)輕量化的結(jié)構(gòu)。圖1是表示本發(fā)明的U形彎頭管的結(jié)構(gòu)的立體圖；圖2是表示插入有本發(fā)明的U形彎頭管的翅片管型換熱器之一例的局部剖面正視圖3(a)是從U形彎頭管側(cè)看到的圖2的換熱器的立體圖，(b)是從回彎管側(cè)看到的圖2的換熱器的立體圖，(c)是概略表示換熱器內(nèi)的制冷劑的流動(dòng)的示意圖4是沿表示回彎管和U形彎頭管的接合部之一例的管軸方向剖斷時(shí)的放大端面圖5(a)是U形彎頭管的管軸正交端面圖，(b)是圖(a)的局部放大端面圖6(a)是回彎管的管軸正交端面圖，(b)是圖(a)的局部放大端面圖7(a)、(b)是概略表示本發(fā)明的另一實(shí)施方式的換熱器內(nèi)的制冷劑的流動(dòng)的示意圖8(a)是測定換熱器的蒸發(fā)性能時(shí)使用的吸引型風(fēng)洞的示意圖，(b)是向圖(a)的吸引型風(fēng)洞供給制冷劑的制冷劑供給裝置的示意圖。符號(hào)說明1U形彎頭管la管主體部2第一槽3第一翅片11回彎管12第二槽13第二翅片20、20A、20B換熱器21翅片部21a翅片22U形彎頭部23回彎部PI第一槽間距P2第二槽間距51第一槽截面積52第二槽截面積01第一槽導(dǎo)程角02第二槽導(dǎo)程角hi第一槽深度h2第二槽深度L管腳長度P間距ID1第一最大內(nèi)徑ID2第二最大內(nèi)徑0D1第一管外徑OD2第二管外徑具體實(shí)施例方式下面，參照附圖對(duì)本發(fā)明進(jìn)行具體地說明。圖1是表示本發(fā)明的U形彎頭管的結(jié)構(gòu)的立體圖；圖2是表示插入有本發(fā)明的U形彎頭管的翅片管型換熱器之一例的局部剖面正視圖；圖3(a)是從U形彎頭管側(cè)看到的圖2的換熱器的立體圖；(b)是從回彎管側(cè)看到的圖2的換熱器的立體圖；(c)是概略表示換熱器內(nèi)的制冷劑的流動(dòng)的示意圖；圖4是沿表示回彎管和U形彎頭管的接合部之一例的管軸方向剖斷時(shí)的放大端面圖；圖5(a)是U形彎頭管的管軸正交端面圖；(b)是圖(a)的局部放大端面圖；圖6(a)是回彎管的管軸正交端面圖；(b)是圖(a)的局部放大端面圖；圖7(a)、(b)是概略表示本發(fā)明的另一實(shí)施方式的換熱器內(nèi)的制冷劑的流動(dòng)的示意圖；圖8(a)是測定換熱器的蒸發(fā)性能時(shí)使用的吸引型風(fēng)洞的示意圖；(b)是向圖(a)的吸引型風(fēng)洞供給制冷劑的制冷劑供給裝置的示意圖。(1)U形彎頭管首先，對(duì)本發(fā)明的U形彎頭管進(jìn)行說明。如圖1圖3所示，本發(fā)明的U形彎頭管1在翅片管型換熱器(以下，稱換熱器)20中使用，且與向管內(nèi)部供給制冷劑的回彎管11的管端接合。該U形彎頭管1具備管主體部la，其形成為U字狀；管端lb，其在該管主體部la的管端與回彎管ll連接；多個(gè)第一槽2，其形成在管主體部la的內(nèi)面(參照圖4，在圖1中省略了第一槽的記載)。該U形彎頭管l介于兩根回彎管ll、11之間而將回彎管11彼此連接，因此，如圖2所示，串聯(lián)地連接多個(gè)回彎管11、11…而構(gòu)成距離長的制冷劑流路。如圖5、6所示，U形彎頭管1通過將多個(gè)形成于管內(nèi)面的第一槽2的內(nèi)面槽形狀按照下面的方式進(jìn)行規(guī)范，可以提高作為插入有U形彎頭管l的換熱器20(參照圖2、圖3)的蒸發(fā)性能。另外，由于用310mm的尺寸作為接合的回彎管11的管外徑(第二管外徑OD2)，因此，U形彎頭管1優(yōu)選使用其管外徑(第一管外徑0D1)與回彎管相同的3~10mm的管。〈內(nèi)面槽形狀〉U形彎頭管1的第一槽2其與管軸正交的截面中的第一槽間距(PO和形成于回彎管11的管內(nèi)面的螺旋狀的第二槽12的與管軸正交的截面中的第二槽間距(P2)的槽間距比(Pl/P2)需要滿足0.65-2.2，且，第一槽2的與管軸正交的截面中的每一個(gè)槽的第一槽截面積(Sl)和第二槽12的與管軸正交的截面中的每一個(gè)槽的第二槽截面積(S2)的槽截面積比(Sl/S2)需要滿足0.3~3.6。另夕卜，槽截面積比(Sl/S2)更優(yōu)選為0.54~2.7。下面，對(duì)槽間距比(Pl/P2)及槽截面積比(Sl/S2)的數(shù)值限定理由進(jìn)行說明。(槽間距比(Pl/P2):0.65~2.2)在槽間距比(Pl/P2)不足0.65的情況下，占回彎管11的每一個(gè)槽的U形彎頭管1的槽數(shù)增加，由此，在液體制冷劑自回彎管11流入U(xiǎn)形彎頭管1時(shí)，在U形彎頭管入口側(cè)，在管內(nèi)部(第一槽2)的制冷劑液膜中發(fā)生縮流，且制冷劑液膜紊流。而且，在液體制冷劑流入下一排的回彎管11時(shí)，制冷劑液膜以紊流的狀態(tài)流入，在回彎管11的直管部分的制冷劑液膜中產(chǎn)生厚的部分，與管外的熱交換不穩(wěn)定，蒸發(fā)性能降低。在槽間距比(Pl/P2)超過2.2的情況下，在液體制冷劑自回彎管11流入U(xiǎn)形彎頭管1時(shí)，占回彎管11的每一個(gè)槽的U形彎頭管1的槽數(shù)減少，由此，在U形彎頭管1的第一槽2中，制冷劑液膜的保持性大幅度地下降，"環(huán)狀流"的形成潰散而制冷劑液膜紊流。而且，在液體制冷劑流入下一排的回彎管11時(shí)，制冷劑液膜以紊流的狀態(tài)流入，在回彎管11的直管部分的制冷劑液膜中產(chǎn)生厚的部分，與管外的熱交換不穩(wěn)定，蒸發(fā)性能降低。(槽截面積比(Sl/S2):0.33.6)在槽截面積比(Sl/S2)不足0.3的情況下，在液體制冷劑自回彎管11流入U(xiǎn)形彎頭管1時(shí)，第一槽2的截面積大幅度地減少，由此，在U形彎頭管入口側(cè)，發(fā)生制冷劑液膜的縮流，且制冷劑液膜紊流。而且，在液體制冷劑流入下一排的回彎管11時(shí)，制冷劑液膜以紊流的狀態(tài)流入，在回彎管11的直管部分的制冷劑液膜中產(chǎn)生厚的部分，與管外的熱交換不穩(wěn)定，蒸發(fā)性能降低。12在槽截面積比(Sl/S2)超過3.6的情況下，在液體制冷劑自回彎管11流入U(xiǎn)形彎頭管1時(shí)，雖然因第一槽2的截面積增加而阻力減小，但反而是在第一槽2-中制冷劑液膜的保持性降低，—由此，形成"環(huán)狀流"—潰散而制冷劑液膜紊流。而且，在液體制冷劑流入下一排的回彎管11時(shí)，制冷劑液膜以紊流的狀態(tài)流入，在回彎管11的直管部分的制冷劑液膜中產(chǎn)生厚的部分，與管外的熱交換不穩(wěn)定，蒸發(fā)性能降低。另外，如圖4圖6所示，U形彎頭管l第一槽2優(yōu)選第一槽2和管軸構(gòu)成的第一槽導(dǎo)程角(ei)與形成于回彎管ll的管內(nèi)面的第二槽12和管軸構(gòu)成的第二槽導(dǎo)程角(e2)的角度差(ei—e2)滿足一i5。+i5。，且，第一槽2的與管軸正交的截面中的第一槽深度(hl)和第二槽12的與管軸正交的截面中的第二槽深度(h2)的槽深度比(hl/h2)滿足0.47L5。另外，第一槽2也包括第一槽導(dǎo)程角(ei)為0。即第一槽2與管軸平行的情況。下面，對(duì)角度差(ei—e2)及槽深度比(hi/h2)的數(shù)值限定理由進(jìn)行說明。(角度差(ei—02):—15。~+15。)在角度差(ei—e2)不足一i5。即第一槽導(dǎo)程角(ei)(第二槽導(dǎo)程角(62)—15°)更小的情況下，'在U形彎頭管入口側(cè)，以形成于第一槽間的第一翅片3的臥牙頂為基點(diǎn)產(chǎn)生制冷劑液膜的噴水，在制冷劑液膜中發(fā)生紊流(剝離流)。而且，在液體制冷劑流入下一排的回彎管11時(shí)，制冷劑液膜以紊流的狀態(tài)流入，在回彎管11的直管部分的制冷劑液膜中產(chǎn)生厚的部分，與管外的熱交換不穩(wěn)定，易降低蒸發(fā)性能。在角度差(ei—e2)超過+i5。即第一槽導(dǎo)程角(ei)(第二槽導(dǎo)程角(92)+15°)更大的情況下，在液體制冷劑自回彎管11流入U(xiǎn)形彎頭管l時(shí)，u形彎頭管側(cè)的壓力損失增加，由此，在u形彎頭管入口側(cè)，發(fā)生制冷劑液膜的縮流，且制冷劑液膜紊流。而且，在液體制冷劑流入下一排的回彎管ll時(shí)，制冷劑液膜以紊流的狀態(tài)流入，在回彎管ll的直管部分的制冷劑液膜中產(chǎn)生厚的部分，與管外的熱交換不穩(wěn)定，易降低蒸發(fā)性能。另外，第一槽2和管軸構(gòu)成的第一槽導(dǎo)程角(ei)的方向優(yōu)選在與形成于回彎管11的管內(nèi)面的第二槽12和管軸構(gòu)成的第二槽導(dǎo)程角(92)的方向同一方向上形成。當(dāng)?shù)谝徊蹖?dǎo)程角(ei)的方向和第二槽導(dǎo)程角(e2)的方向不同時(shí)，在U形彎頭管1中，制冷劑的壓力損失增大，易降低蒸發(fā)性能。(槽深度比(hl/h2):0.47-1.5。)在槽深度比(hl/h2)小于0.47的情況下，在U形彎頭管入口側(cè)，第一槽2的制冷劑液膜易脫離，且易產(chǎn)生制冷劑液膜的噴水，發(fā)生制冷劑液膜的紊流(剝離流)。而且，在液體制冷劑流入下一排的回彎管ll時(shí)，制冷劑液膜以紊流的狀態(tài)流入，在回彎管11的直管部分的制冷劑液膜中產(chǎn)生厚的部分，與管外的熱交換不穩(wěn)定，易降低蒸發(fā)性能。在在槽深度比(hl/h2)大于1.5的情況下，在液體制冷劑自回彎管11流入U(xiǎn)形彎頭管1時(shí)，U形彎頭管l的第一翅片3成為阻力，在U形彎頭管入口側(cè)，發(fā)生制冷劑液膜的縮流，制冷劑液膜紊流。而且，在液體制冷劑流入下一排的回彎管11時(shí)，制冷劑液膜以紊流的狀態(tài)流入，在回彎管11的直管部分，產(chǎn)生制冷劑液膜厚的部分，與管外的熱交換不穩(wěn)定，易降低蒸發(fā)性能。另外，U形彎頭管1的第一槽2其形成于第一槽2間的第一翅片3的第一翅片牙頂角(51)、第一翅片根圓半徑(rl)優(yōu)選按照如下方式形成與形成于回彎管11的第二槽12間第二翅片13的第二翅片牙頂角(52)、第二翅片根圓半徑(r2)相同。另外，第一翅片牙頂角(51)還優(yōu)選為4.5~45°，第一翅片根圓半徑(rl)還優(yōu)選為第一槽深度(hl)的1/12~1/2。另外，第一翅片牙頂角(Sl)為4.5~28.5°，第一翅片根圓半徑(rl)為第一槽深度(M)的1/121/4是最佳的。由此，在U形彎頭管1中，能夠進(jìn)一步保持制冷劑液膜的"環(huán)狀流"的形成。其結(jié)果是進(jìn)一步提高換熱器20(參照圖2、圖3)的蒸發(fā)性能。下面，對(duì)第一翅片牙頂角(Sl)及第一翅片根圓半徑(rl)的數(shù)值限定理由進(jìn)行說明。(第一翅片牙頂角(51):4.5~45°)在第一翅片牙頂角(51)不足4.5。的情況下，在液體制冷劑自回彎管11流入U(xiǎn)形彎頭管1時(shí)，雖然因第一槽2的截面積增加而阻力減小，但反而是因第一槽2的槽底寬度擴(kuò)大而制冷劑液膜的保持性易降低，且"環(huán)狀流"的形成易潰散，制冷劑液膜紊流。而且，在液體制冷劑流入下一排的回彎管11時(shí)，制冷劑液膜以紊流的狀態(tài)流入，在回彎管11的直管部分的制冷劑液膜中產(chǎn)生厚的部分，與管外的熱交換不穩(wěn)定，易降低蒸發(fā)性能。另外，在第一翅片牙頂角—(S丄)超過45°的情況下，在液體制冷劑自回彎管11流入U(xiǎn)形彎頭管1時(shí)，由于第一槽2的截面積減小，因此，在U形彎頭管入口側(cè)，易發(fā)生制冷劑液膜的縮流，制冷劑液膜紊流。而且，在液體制冷劑流入下一排的回彎管11時(shí)，制冷劑液膜易以紊流的狀態(tài)流入，在回彎管11的直管部分的制冷劑液膜中產(chǎn)生厚的部分，與管外的熱交換不穩(wěn)定，易降低蒸發(fā)性能。(第一翅片根圓半徑(rl):第一槽深度(hl)的1/12~1/2)在第一翅片根圓半徑(rl)不足第一槽深度(hl)的1/12時(shí)，在液體制冷劑自回彎管11流入U(xiǎn)形彎頭管1時(shí)，雖然因第一槽2的截面積增加而阻力減小，但反而是因第一槽2的槽底寬度擴(kuò)大而制冷劑液膜的保持性易降低，且"環(huán)狀流"的形成易潰散，制冷劑液膜紊流。而且，在液體制冷劑流入下一排的回彎管11時(shí)，制冷劑液膜以紊流的狀態(tài)流入，在回彎管11的直管部分的制冷劑液膜中產(chǎn)生厚的部分，與管外的熱交換不穩(wěn)定，易降低蒸發(fā)性能。另外，在第一翅片根圓半徑(rl)超過第一槽深度(hl)的1/2的情況下，在液體制冷劑自回彎管11流入U(xiǎn)形彎頭管1時(shí)，由于第一槽2的截面積減小，因此，在U形彎頭管入口側(cè)，易發(fā)生制冷劑液膜的縮流，制冷劑液膜紊流。而且，在液體制冷劑流入下一排的回彎管11時(shí)，制冷劑液膜易以紊流的狀態(tài)流入，在回彎管11的直管部分的制冷劑液膜中產(chǎn)生厚的部分，與管外的熱交換不穩(wěn)定，易降低蒸發(fā)性能。另外，如圖1所示，即使U形彎頭管1的管主體部la按照下面的方式規(guī)范，也能夠提高作為插入有U形彎頭管1的換熱器的蒸發(fā)性能?！垂苤黧w部〉(管腳長度(L):間距(P)的1.01.5倍)U形彎頭管l(管主體部la)其管腳長度(L)優(yōu)選為間距(P)的1.0~1.5倍。另外，在U字形狀的管主體部la中，管腳長度(L)為管端lb和彎曲頂端部的管外面的距離。另外，在U字形狀的管主體部la中，間距(P)為兩管端中心間的距離。在管腳長度(L)小于彎曲間距(P)的1.0倍時(shí)，由于從U形彎頭管入口側(cè)到彎曲開始部的長度短，因此，"環(huán)狀流"的形成不充分，且發(fā)生在彎曲內(nèi)側(cè)產(chǎn)生制冷劑液膜的噴水引起的制冷劑的紊流(剝離流)。而且，在液體制冷劑流入下一排的回彎管時(shí)，制冷劑液膜以紊流的狀態(tài)流入，在回彎管的直管部分的制冷劑液膜中產(chǎn)生厚的部分，與管外的熱交換不穩(wěn)定，易降低蒸發(fā)性能。在管腳長度(L)大于彎曲間距(P)的1.5倍時(shí)，從U形彎頭管入口側(cè)到彎曲開始部長度長，"環(huán)狀流"的形成容易，另一方面，U形彎頭管l內(nèi)的壓力損失增加，由此，易降低蒸發(fā)性能。(材質(zhì))U形彎頭管l(和主體部la)的材質(zhì)優(yōu)選導(dǎo)熱率比回彎管的材質(zhì)低的材質(zhì)。在換熱器20(參照圖2、3)尤其是空氣換熱器中使用U形彎頭管l的情況下，U形彎頭管l在熱交換部以外使用。因此，在U形彎頭管1的材質(zhì)其導(dǎo)熱率比回彎管的材質(zhì)高的情況下，在U形彎頭管1的部分產(chǎn)生熱損失。當(dāng)在U形彎頭管1的部分產(chǎn)生熱損失時(shí)，在U形彎頭管1的部分勢必發(fā)生制冷劑的蒸發(fā)，且制冷劑液膜的"環(huán)狀流"的形成勢必潰散，發(fā)生產(chǎn)生制冷劑液膜的噴水引起的制冷劑的紊流(剝離流)。而且，在液體制冷劑流入下一排的回彎管時(shí)，制冷劑液膜以紊流的狀態(tài)流入，在回彎管的直管部分的制冷劑液膜中產(chǎn)生厚的部分，與管外的熱交換不穩(wěn)定，易降低蒸發(fā)性能。目前，在回彎管及U形彎頭管1(管主體部la)材質(zhì)方面，多使用磷脫氧銅，在兩管的連接方面，采取釬焊的方法。而且，在進(jìn)行釬焊時(shí)，用煤氣燃燒器將兩管的管端部加熱到80090(TC程度。此時(shí)，在U形彎頭管1(管主體部la)中使用磷脫氧銅的情況下，U形彎頭管1(熱影響部)的強(qiáng)度因該加熱而降低，管因使用時(shí)的管內(nèi)部的壓力而易破壞。為了避免這點(diǎn)，需要將U形彎頭管1(管主體部la)的第一管壁厚(Tl)(參照圖4)加厚。但是，作為U形彎頭管1(管主體部la)的材質(zhì)，使用比回彎管更有耐熱性的耐熱合金，由此，可以避免加熱引起的強(qiáng)度降低，還可以提高耐壓強(qiáng)度，并且可以抑制壁厚的增厚化。其結(jié)果是可達(dá)到U形彎頭管1(管主體部la)的輕量化。作為耐熱銅合金，優(yōu)選例如加熱85(TC后也在室溫下具有10MPa以上的耐壓強(qiáng)度的Cu-Sn-P類、Cu-Sn-Zn-P類等銅合金。另外，作為回彎管也可以使用與U形彎頭管同一材質(zhì)的耐熱銅合金管。(第一最大內(nèi)徑(IDl))如圖5、圖6所示，U形彎頭管1(管主體部la)的第一最大內(nèi)徑(ID1)在與回彎管U的第二最大內(nèi)徑(ID2〉的關(guān)系中優(yōu)選為(ID1)》(ID2)。當(dāng)(ID1)<(ID2)時(shí)，在U形彎頭管1的管內(nèi)，形成有制冷劑液膜的"環(huán)狀流"，但是，在液體制冷劑流入回彎管n時(shí)，發(fā)生擴(kuò)流，制冷劑液膜積存在管內(nèi)下部，進(jìn)而制冷劑液膜的厚度不均勻而制冷劑液膜紊流。而且，下一排的回彎管入口附近的制冷劑液膜以紊流的狀態(tài)流入，由此在制冷劑液膜中產(chǎn)生厚的部分，與管外的熱交換不穩(wěn)定，易降低蒸發(fā)性能。(2〉回彎管下面，如圖2、圖3所示，對(duì)U形彎頭管1、并且對(duì)構(gòu)成換熱器20的回彎管ll進(jìn)行說明。如圖6所示，回彎管ll優(yōu)選在管內(nèi)面形成有多個(gè)螺旋狀的第二槽12，且將第二槽12的內(nèi)面槽形狀按照下面的方式進(jìn)行規(guī)范。另外，作為空調(diào)設(shè)備用的導(dǎo)熱管，3H)mm的管為主流，因此，回彎管11優(yōu)選使用其管外徑(第二管外徑0D2)與回彎管相同的3i0mm的管。另外，作為回彎管11的材質(zhì)，優(yōu)選成形加工性優(yōu)異的磷脫氧銅，也可以使用耐熱性比磷脫氧銅還優(yōu)異的耐熱銅合金。(第二槽間距(P2)、第二槽截面積(S2))第二槽間距(P2〉優(yōu)選為0.370.42mrn，第二槽截面積(S2〉優(yōu)選為0.04~0.06mm2。在第二槽間距(P2)不足0.37mm、第二槽截面積(S2)不足0.04mi^的情況下，在管內(nèi)面形成第二槽12時(shí)，材料向槽成形用工具(例如，帶槽插塞)的槽部的流動(dòng)性降低，由此，受管外側(cè)的壓力增大，其結(jié)果是槽成形用工具易損壞，且穩(wěn)定在管內(nèi)面而難以成形第二槽12。另夕卜，在第二槽間距(P2)超過0.42mm、第二槽截面積(S2)超過0.06mm2的情況下，在管內(nèi)部的第二槽12間難以薄地形成制冷劑的液膜。因此，管內(nèi)部的制冷劑液膜反而成為熱阻力，易降低蒸發(fā)性能。(第二槽導(dǎo)程角(02):參照圖4)第二槽導(dǎo)程角(02)優(yōu)選為15°以上。在第二槽導(dǎo)程角(&2〉不足15°17的情況下，在管內(nèi)部的制冷劑液膜的"旋回流"的形成不充分，因此，易降低蒸發(fā)性能。在液體制冷劑自U形彎頭管出口側(cè)流入下一排的回彎管11時(shí)，在第二槽12的制冷劑液膜的均勻的"環(huán)狀流"的形成降低，回彎管11的直管部分中的制冷劑液膜不均勻，與管外的熱交換不穩(wěn)定化，易降低蒸發(fā)性能。另外，在第二槽導(dǎo)程角(e2)超過45。的情況下，利用滾軋成形加工易極端地降低在管內(nèi)面形成第二槽12時(shí)的速度，難以穩(wěn)定地進(jìn)行長條的回彎管11的制造，因此，第二槽導(dǎo)程角(02)更優(yōu)選為45°以下。(第二槽深度(h2))第二槽深度(h2)優(yōu)選為0.100.28mm。在第二槽深度(h2)不足O.lOmm的情況下，形成于管內(nèi)面的第二槽12間的第二翅片13比管內(nèi)部中的制冷劑的液面低，埋沒在制冷劑液膜中。因此，管內(nèi)部的有效傳熱面積顯著減少，易降低蒸發(fā)性能。另外，在第二槽深度(h2)超過0.28111111的情況下，在在管內(nèi)面成形第二槽12時(shí)，槽成形用工具(例如，帶槽插塞)易損壞，且穩(wěn)定在管內(nèi)面而難以成形第二槽12。(第二翅片牙頂角(52))第二翅片牙頂角(52)優(yōu)選為5~45°。在第二翅片牙頂角(52)不足5。的情況下，在將回彎管11插入空調(diào)設(shè)備用的換熱器20時(shí)的擴(kuò)管時(shí)(未圖示)，易產(chǎn)生第二翅片13的歪斜及壓碎。另外，為了形成第二翅片13，在在管內(nèi)面成形第二槽12時(shí)，槽成形用工具易損壞，且穩(wěn)定在管內(nèi)面而難以成形第二槽12。另外，在第二翅片牙頂角(S2)超過45。的情況下，第二槽12的截面積顯著縮小，易降低傳熱性能。另外，第二翅片13的截面積(回彎管11的第二管壁厚(T2))變大，回彎管11的質(zhì)量增加，難以達(dá)到換熱器20的輕量化。(第二翅片根圓半徑(r2))第二翅片根圓半徑(r2)優(yōu)選為第二槽深度(h2)的1/10~1/3。在第二翅片根圓半徑(r2)不足為槽深度(h2)的1/10的情況下，在第二翅片13變高的情況下，第二翅片13(第二槽12)的成形性變差，難以獲得規(guī)定形狀的第二翅片13，另外，在與管內(nèi)面的第二槽12的根圓抵接的槽成形用工具方面易發(fā)生損壞。另外，在超過1/3的情況下，第二翅片13的截面積變大，回彎管11的第二管壁厚(T2)增加，回彎管11的質(zhì)量增加。(第二最大內(nèi)徑(ID2))回彎管11的第二最大內(nèi)徑(ID2)優(yōu)選為回彎管11的外徑(OD2)的0.80~0.96。在第二最大內(nèi)徑(ID2)不足回彎管11的外徑(OD2)的0.80的情況下，第二管壁厚(T2)變厚，回彎管11的質(zhì)量增加，難以達(dá)到換熱器20(參照圖2、圖3)的輕量化。另外，在第二最大內(nèi)徑(ID2)超過回彎管11的外徑(OD2)的0.96的情況下，第二管壁厚(T2)變薄，回彎管ll的管強(qiáng)度降低，在換熱器20的使用中，易產(chǎn)生管破壞。(3)U形彎頭管及回彎管的制造方法下面，對(duì)U形彎頭管及回彎管的制造方法進(jìn)行說明。U形彎頭管及回彎管兩管利用例如目前公知的下面的制造方法進(jìn)行制造。在利用下述第一工序的管坯方面，通常使用軟管材。另外，下述的第一第三工序利用前段及后段具備減徑裝置的滾軋成形裝置連續(xù)進(jìn)行。在第三工序的第三減徑加工后，通常，將內(nèi)面帶槽管繞在平繞盤管(LevelWoundCoil)上，在退火爐中進(jìn)行退火而成軟質(zhì)材料，利用第四工序制造U形彎頭管及回彎管。(第一工序)將由磷脫氧銅或耐熱銅合金等坯料構(gòu)成的管坯以通過減徑模和減徑塞之間的方式進(jìn)行拉拔，由此，對(duì)管坯實(shí)施第一減徑加工。(第二工序)將帶槽塞插入第一工序中被減徑的上述管坯的內(nèi)部，利用多個(gè)滾軋成形滾珠或滾軋輥擠壓插入管坯內(nèi)的帶槽塞，由此，對(duì)管坯實(shí)施第二減徑加工。同時(shí)在減徑后的管坯的管內(nèi)面復(fù)制帶槽塞的槽形狀，且形成第一槽2或第二槽12(參照圖4)。在此，帶槽塞具有與上述的內(nèi)面槽形狀(參照圖5、圖6)對(duì)應(yīng)的槽形狀。(第三工序)將第二工序中管內(nèi)面形成第一槽2或第二槽12的管坯利用整形模具進(jìn)行拉拔，由此實(shí)施第三減徑加工，制造第一管外徑(OD1)或第二管外徑(OD2)的內(nèi)面帶槽導(dǎo)熱管。(第四工序)對(duì)第三工序中制造的內(nèi)面帶槽管利用規(guī)定夾具實(shí)施彎曲加工，制造規(guī)定形狀的U形彎頭管l及回彎管ll(參照圖l、圖2)。(4)翅片管型換熱器下面，對(duì)本發(fā)明的換熱器進(jìn)行說明。如圖2、圖3(a)、(b)、(c)所示，換熱器20具有回彎部23，其向管內(nèi)部供給制冷劑，且多個(gè)回彎管11、11…以規(guī)定的彎曲間距Pa并列;U形彎頭部22，其將管端lb、lb(參照圖1)與回彎部23的各回彎管11、11…的管端部接合的多個(gè)U形彎頭管l、1…并列；翅片部21，其由以一定間隔(翅片間距Pb)在回彎管ll的外表面并列的多個(gè)翅片21a、21a…構(gòu)成。根據(jù)這種構(gòu)成，多個(gè)回彎管11、11…經(jīng)由U形彎頭管1、1…被串聯(lián)地連結(jié)成多排，換熱器20具有長的有效導(dǎo)熱管長(制冷劑流路)。另外，如圖3(b)所示，也可以將回彎管ll以規(guī)定的列方向間距Pc配置成多列。另外，如圖3(c)所示，向換熱器20的管內(nèi)部供給的制冷劑相對(duì)于向換熱器20鼓風(fēng)的空氣流，在制冷劑冷凝時(shí)向同一方向流動(dòng)，在制冷劑蒸發(fā)時(shí)向相反方向流動(dòng)。而且，U形彎頭部22中至少一部分由在上述的管內(nèi)面形成有多個(gè)第一槽2(參照第5圖)的U形彎頭管1構(gòu)成。根據(jù)如此構(gòu)成，能夠減小換熱器20中的蒸發(fā)性能的降低。另外，也可以考慮換熱器20的制冷劑的流動(dòng)(上流或下流)并根據(jù)U形彎頭部22的位置使U形彎頭管1的內(nèi)面槽形狀例如槽間距比(Pl/P2)、槽截面積比(Sl/S2)、槽深度比(hl/h2)(參照圖5、圖6)、槽導(dǎo)程角的角度差(ei—e2)(參照圖4)等或第一最大內(nèi)徑(ID1)變化。另外，考慮制冷劑的壓力損失，也可以在U形彎頭部22中至少一部分使用由平滑管構(gòu)成的U形彎頭管。另外，本發(fā)明的換熱器也可以將由回彎管及U形彎頭管構(gòu)成的制冷劑流路中至少一部分被分支而形成多個(gè)制冷劑流路?？梢耘e出例如如圖7(a)、(b)所示，制冷劑流路整體被分支的雙通路型換熱器20A、制冷劑流路中局部被分支的部分雙通路型換熱器20B。在此，在圖7(a)、(b)中，制冷劑流路被分支為雙流路(制冷劑流路A及制冷劑流路B)，但不局限于雙流路，也可以分支為三個(gè)流路以上。另外，被分支的制冷劑流路(制冷劑流路A及制冷劑流路B)也可以再分支為多個(gè)制冷劑流路。另外，在圖7(b)的部分雙通路型換熱器20B中，分支部為一個(gè)位置，但也可以為兩個(gè)位置，即也可以將多個(gè)雙通路型換熱器20A與圖3(c)所示的制冷劑流路未被分支的單通路型換熱器20結(jié)合。在圖7所示的換熱器20A(雙通路型換熱器)、20B(部分雙通路型換熱器)中，與上述單通路型換熱器20(參照圖3(c))同樣，通過制冷劑的旋回流的保持提高蒸發(fā)性能。另外，在制冷劑流路被分支的換熱器20A、20B中，每一分支的制冷劑質(zhì)量速度下降，尤其是在U形彎頭管入口側(cè)的制冷劑速度降低，形成于管內(nèi)部的制冷劑液膜的"環(huán)狀流"更穩(wěn)定化。而且，在液體制冷劑自U形彎頭管出口側(cè)流入下一排的回彎管時(shí)，由管內(nèi)部形成均勻的"環(huán)狀流"，在回彎管的直管部分的制冷劑液膜變得均勻，與管外側(cè)(空氣側(cè))的熱交換穩(wěn)定化，進(jìn)一步提高蒸發(fā)性能。另外，通過形成多個(gè)制冷劑流路(制冷劑流路A及制冷劑流路B)，與上述單通路型換熱器20相比時(shí)，構(gòu)成制冷劑流路(制冷劑流路A及制冷劑流路B)的并列的回彎管及U形彎頭管的排數(shù)減少(在圖3(c)、圖7中，從11排減少到6排)。由此，制冷劑的壓力損失變小，且進(jìn)一步提高蒸發(fā)性能。另外，在本發(fā)明的換熱器20中使用的制冷劑為氫碳氟化合物(HFC)類制冷劑，其中，優(yōu)選非共沸混合制冷劑即例如R410類，更優(yōu)選將二氟甲烷(R32)及五氟乙烷(R125)各50%混合的R410A。通過HFC類的非共沸混合制冷劑的使用，提高換熱器20的蒸發(fā)性能，還有，制冷劑的壓力損失也變小。另外，R410類傳熱性能優(yōu)異，但運(yùn)行壓力高，因此，壓縮機(jī)易大型化。因此，也可以使用蒸發(fā)性能比R410類稍低、但運(yùn)行壓力也比R410低的R407類作為本發(fā)明的制冷劑。實(shí)施例〈實(shí)施例1~20(除去實(shí)施例9)〉下面，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例進(jìn)行具體地說明。首先，實(shí)施例1~6、實(shí)施例820對(duì)JISH3300中規(guī)定的合金號(hào)C1220的磷脫氧銅或合金號(hào)C1020的無氧銅，實(shí)施例7對(duì)Cu-Sn-P(0.65質(zhì)量％、0.03質(zhì)量。/。P、其余部分為Cu的耐熱銅合金)實(shí)施熔化、鑄造、熱擠壓、冷軋、冷拉加工制作管坯。其次，將上述管坯退火后實(shí)施第一減徑加工，對(duì)減徑后的管坯邊形成表1、表2表示的內(nèi)面槽形狀的螺旋槽(或平行槽)，21邊實(shí)施第二減徑加工，對(duì)槽形成后的管坯實(shí)施第三減徑加工、退火，制作第一管外徑(0D1)7mm的試管(U形彎頭管用)。另夕卜，用JISH3300中規(guī)定的合金號(hào)C1220的磷脫氧銅，且利用同樣的方法制作第二管外徑(OD2)7mm的試管(回彎管用)。.接著，用上述各試管制作圖2、圖3(a)、(b)所示的翅片管型換熱器(單通路型換熱器)20。首先，將試管(回彎管用)在其中央部以規(guī)定的彎曲間距(Pa)彎曲加工為U字狀而制作多個(gè)回彎管11。其次，將多根回彎管11插通隔規(guī)定的間隔(翅片間距(Pb))并相互平行地配置的多枚翅片21a。而且，將銅管(回彎管ll)的外徑基準(zhǔn)的擴(kuò)管率為105.5%的量管(bullet)插入回彎管11內(nèi)，利用縮短式擴(kuò)管機(jī)(tubeexpander)進(jìn)行擴(kuò)管而接合翅片21a和回彎管11。接著，將試管(U形彎頭管用)以規(guī)定的管腳長度L及間距(P)(參照圖1)進(jìn)行彎曲加工而制作多個(gè)U形彎頭管l。而且，如圖4所示，將鄰接的回彎管ll的管端部再進(jìn)行擴(kuò)管，將帶磷銅焊料的環(huán)的U形彎頭管1安裝，邊向兩者的管內(nèi)流入用于防氧化的氮?dú)?，邊利用燃燒器將兩者的管加熱釬焊(S50'C，l分鐘)而制作換熱器20。另外，換熱器20的規(guī)格如下。(換熱器20)外形長500mmx高250mmx寬25.4mm(回彎管ll)配置成兩列12排(彎曲間距(Pa)21mm，列方向間距(Pc)13.4mm)(擴(kuò)管前的管腳長度(La)為約535mm)。(U形彎頭管l)作成管腳長度(L)=20.0mm、21.2mm、22.5mm、31.4mm、33.0mm間距(P)=21.0mm(參照圖1)。(翅片21a)使用由JISH4000中規(guī)定的合金號(hào)1N30的鋁構(gòu)成的板材，用樹脂包覆板材的表面。另外，翅片21a的厚度作成ll(Him。而且，將410枚翅片21a以翅片間距(Pb)1.25mm平行配置。另外，實(shí)施例9使用與實(shí)施例1同樣的試管(回彎管、U形彎頭管)，與實(shí)施例1同樣地制作圖7(a)所示的翅片管型換熱器(雙通路型換熱器)20A。另外，制冷劑流路A、B的回彎管ll的排數(shù)作成兩列6排?！幢容^例1~5〉如表3所示，比較例1除使用管內(nèi)面未形成槽的平滑管作為上述試管(U形彎頭管)以外，與實(shí)施例1同樣。比較例2~5除使用槽間距比(P1/P2)及槽截面積比(Sl/S2)中至少一方脫離本發(fā)明的權(quán)利要求范圍的內(nèi)面帶槽管以外，與實(shí)施例1同樣。而且，與實(shí)施例1同樣地制作換熱器(單通路型換熱器)20。用實(shí)施例120及比較例15的換熱器基于JISC9612測定蒸發(fā)性能，表l、表2、表3表示其結(jié)果。另外，蒸發(fā)性能如下進(jìn)行記載測定各換熱器的蒸發(fā)性能，作成以比較例l為l時(shí)的比率。另外，圖8(a)表示測定蒸發(fā)性能的測定裝置的示意圖。如圖8(a)所示，測定裝置由帶恒溫恒濕功能的吸引型風(fēng)洞100、制冷劑供給裝置110(參照圖8(b))及空調(diào)器(未圖示)構(gòu)成。在該吸引型風(fēng)洞100中，在自空氣流入口108流入自空氣排出口109排出的空氣的流通路徑上配置有換熱器20(20A)，在該換熱器20(20A)的上游側(cè)及下游側(cè)分別配置有空氣采樣器(airsampler)101、102。溫濕度計(jì)測箱103、104分別與該空氣采樣器IOI、102連結(jié)。該溫濕度計(jì)測箱103、104分別測定由空氣采樣器101、102抽取的空氣的干球溫度及濕球溫度，由此測定該空氣的溫度及濕度。另外，在空氣采樣器102的下游側(cè)設(shè)置有抽風(fēng)機(jī)105，將空氣向空氣排出口109排出。另外，在換熱器20(20A)和空氣采樣器102之間、及空氣采樣器102和抽風(fēng)機(jī)105之間設(shè)置有將通過換熱器20(20A)的空氣進(jìn)行整流的整流器106、106。另外，圖8(b)表示制冷劑供給裝置110的示意圖。在圖8(b)中，107為制冷劑配管、lll為檢視窗、112液體(制冷劑)加熱及冷卻用換熱器、113為干燥器、114為受液(制冷劑)器、115為可熔塞、116為冷凝器、117為分油器、118為壓縮機(jī)、119為蓄能器、120為蒸發(fā)器、121為膨脹閥、122為流量計(jì)。而且，通過制冷劑配管107，向裝設(shè)在吸引型風(fēng)洞100內(nèi)的換熱器20(20A)的回彎管ll(參照圖2)的內(nèi)部供給調(diào)節(jié)了壓力及溫度的制冷劑。另外，在換熱器20(20A)的入口及出口設(shè)置有測定制冷劑的溫度及壓力的壓力計(jì)123(溫度為相當(dāng)測定壓力的飽和溫度)。另外，空調(diào)器(未圖示)向吸引型風(fēng)洞100的空氣流入口108供給已控制溫度及壓力的空氣。而且，測定條件如下?！粗评鋭礡22、R410A〈空氣側(cè)〉干球溫度27.0'C、濕球溫度19.0。C換熱器的前面風(fēng)速0.8m/s〈制冷劑側(cè)〉蒸發(fā)溫度(出口基準(zhǔn))7.5°C、入口干度0.2X:、出口過熱度5.0°C[表1]<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>[表2]<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>換熱器(單通路型換熱器)。接著，用實(shí)施例1、實(shí)施例21及實(shí)施例22的換熱器進(jìn)行水壓的耐壓試驗(yàn)。利用布爾登管式壓力計(jì)測定換熱器的U形-彎頭部(U形彎頭管)產(chǎn)生破壞時(shí)的壓力，換算成耐壓強(qiáng)度。表4表示其結(jié)果。U形彎頭管回彎管耐壓強(qiáng)度實(shí)施例1材質(zhì)C1220管外徑(0D1):7.0mm第一管壁厚(Tl):0.24mm其它槽形狀與表l相同材質(zhì)C1220管外徑(0D2):7.0mm第二管壁厚(T2):0.24mm其它槽規(guī)格與表1相同13.0MPa實(shí)施例21材質(zhì)Cu-Sn-P管外徑(0D1):7.0mm第一管壁厚(Tl):0.20mm其它槽形狀與表l相同材質(zhì)C1220管外徑(0D2):7.0mm第二管壁厚(T2):0.24mm其它槽形狀與表l相同13.5MPa實(shí)施例22材質(zhì)C1220管外徑(0D1):7.0mm第一管壁厚(Tl):0.34mm其它槽形狀與表l相同材質(zhì)C1220管外徑(0D2):7.0mm第二管壁厚(T2):0.24mm其它槽形狀與表l相同13.5MPa由表4確認(rèn)，實(shí)施例21的換熱器即使U形彎頭管的第一管壁厚(Tl)比實(shí)施例1薄，釬焊造成的強(qiáng)度降低也小，因此，與實(shí)施例l相比，耐壓強(qiáng)度高。另外，在U形彎頭管的材質(zhì)與實(shí)施例1相同的實(shí)施例22的換熱器中，耐壓強(qiáng)度與實(shí)施例1同等，但U形彎頭管的第一管壁厚(Tl)為實(shí)施例1的1.7倍，材料的用量增加。2權(quán)利要求1、一種翅片管型換熱器，其具有并列設(shè)置有多個(gè)回彎管的回彎部；并列設(shè)置有與所述回彎部的各回彎管端部接合的多個(gè)U形彎頭管的U形彎頭部；由以一定間隔在所述回彎管的外表面并列的多個(gè)翅片構(gòu)成的翅片部，并且，向管內(nèi)供給制冷劑，其特征在于，具備形成于所述U形彎頭管的管內(nèi)面的第一槽，所述第一槽的與管軸正交的截面中的第一槽間距(P1)和形成于所述回彎管的管內(nèi)面的螺旋狀的第二槽的與管軸正交的截面中的第二槽間距(P2)的槽間距比(P1/P2)滿足0.65～2.2，并且，所述第一槽的與管軸正交的截面中的每一個(gè)槽的第一槽截面積(S1)和所述第二槽的與管軸正交的截面中的每一個(gè)槽的第二槽截面積(S2)的槽截面積比(S1/S2)滿足0.3～3.6。2、如權(quán)利要求1所述的翅片管型換熱器，其特征在于，所述回彎管的第二槽和管軸構(gòu)成的第二槽導(dǎo)程角(02)為15°以上。3、如權(quán)利要求1所述的翅片管型換熱器，其特征在于，由所述回彎管及所述U形彎頭管構(gòu)成的制冷劑流路的至少一部分被分支，形成多個(gè)制冷劑流路。4、如權(quán)利要求1所述的翅片管型換熱器，其特征在于，所述制冷劑為氫碳氟化合物類的非共沸混合制冷劑。5、一種U形彎頭管，其在翅片管型換熱器中使用，與具備以一定間隔在外表面并列設(shè)置的多個(gè)翅片的回彎管的管端接合，并向管內(nèi)供給制冷劑，其特征在于，具備形成于所述U形彎頭管的管內(nèi)面的第一槽，所述第一槽的與管軸正交的截面中的第一槽間距(Pl)和形成于所述回彎管的管內(nèi)面的螺旋狀的第二槽的與管軸正交的截面中的第二槽間距(P2)的槽間距比(Pl/P2)滿足0.65~2.2，并且，所述第一槽的與管軸正交的截面中的每一個(gè)槽的第一槽截面積(51)和所述第二槽的與管軸正交的截面中的每一個(gè)槽的第二槽截面積(52)的槽截面積比(Sl/S2)滿足0.3~3.6。6、如權(quán)利要求5所述的U形彎頭管，其特征在于，所述第一槽和管軸構(gòu)成的第一槽導(dǎo)程角(ei)與所述第二槽和管軸構(gòu)成的第二槽導(dǎo)程角(62)的角度差(01—02)滿足一15。~+15。，并且，所述第一槽的與管軸正交的截面中的第一槽深度(hl)和所述第二槽的與管軸正交的截面中的第二槽深度(h2)的槽深度比(hl/h2)滿足0.47~1.5。7、如權(quán)利要求5所述的U形彎頭管，其特征在于，所述U形彎頭管的管腳長度(L)為間距(P)的1.01.5倍。8、如權(quán)利要求5所述的U形彎頭管，其特征在于，所述U形彎頭管的材質(zhì)為導(dǎo)熱率比所述回彎管的材質(zhì)低的材質(zhì)。9、如權(quán)利要求5所述的U形彎頭管，其特征在于，所述U形彎頭管的材質(zhì)為比所述回彎管的材質(zhì)更有耐熱性的銅合金。10、如權(quán)利要求5所述的U形彎頭管，其特征在于，所述U形彎頭管的第一最大內(nèi)徑(ID1)與所述回彎管的第二最大內(nèi)徑(ID2)的關(guān)系為(ID1)》(ID2)。全文摘要本發(fā)明提供一種翅片管型換熱器，其使用可提高換熱器的蒸發(fā)性能的U形彎頭管。該換熱器具有并列設(shè)置有多個(gè)回彎管的回彎部；并列設(shè)置有與所述回彎部的各回彎管端部接合的多個(gè)U形彎頭管的U形彎頭部；由以一定間隔在所述回彎管的外表面并列的多個(gè)翅片構(gòu)成的翅片部，向管內(nèi)供給制冷劑。換熱器具備形成于所述U形彎頭管的管內(nèi)面的第一槽。所述第一槽的與管軸正交的截面中的第一槽間距(P1)和形成于所述回彎管的管內(nèi)面的螺旋狀的第二槽的與管軸正交的截面中的第二槽間距(P2)的槽間距比(P1/P2)滿足0.65～2.2，且所述第一槽的與管軸正交的截面中的每一個(gè)槽的第一槽截面積(S1)和所述第二槽的與管軸正交的截面中的每一個(gè)槽的第二槽截面積(S2)的槽截面積比(S1/S2)滿足0.3～3.6。文檔編號(hào)F28D1/047GK101466992SQ20078002137公開日2009年6月24日申請日期2007年7月11日優(yōu)先權(quán)日2006年7月14日發(fā)明者石橋明彥,羽場恒夫,高橋宏行申請人:株式會(huì)社科倍可菱材料