一種600MPa級含釩熱鍍鋅雙相鋼及其制備方法
【技術領域】
[0001] 本發(fā)明屬于汽車用熱鍛鋒高強鋼技術領域，具體設及一種eOOMPa級含饑熱鍛鋒雙 相鋼及其制備方法。
【背景技術】
[0002] 隨著汽車輕量化技術的發(fā)展，汽車用鋼朝著高強鋼方向發(fā)展已成為必然趨勢。雙 相鋼具有低屈服強度、高抗拉強度和優(yōu)良塑性等特點，成為汽車用首選高強鋼，其用量預計 在汽車用先進高強鋼中將超過70%。隨著國內汽車板產能的不斷釋放，高強鋼市場的競爭 也越來越激烈，低成本高性能的雙相鋼已經成為各企業(yè)追求的目標，受到極大關注。
[0003] 專利(CN102758131A)公開了一種600M化冷社雙相鋼的生產方法，其化學成分百分 比為：C: 0.06 ~0.09% ,Si :0.40 ~0.60 % ,Mn :1.65 ~1.75 % ,Al :0.025 ~0.06%，P< 0.01%，S <0.015%，N< 0.004%，余量為Fe及不可避免雜質；通過800-840°C保溫、650-700 °C緩冷、200-300°C過時效處理，得到了抗拉強度大于600M化的冷社雙相鋼。盡管通過其化 學成分和生產方法制備的冷社雙相鋼成本較低、同時具有優(yōu)良的力學性能，但耐腐蝕性能 是其主要弱點?，F階段，冷社雙相鋼僅有自主品牌汽車采用，合資品牌汽車幾乎均采用熱鍛 鋒雙相鋼。因此，隨著技術的發(fā)展和成本的競爭，熱鍛鋒雙相鋼必然替代冷社雙相鋼。
[0004] 專利(CN102876967A)公開了一種600Mh級侶系熱鍛鋒雙相鋼鋼板及其制備方法， 其化學成分百分比為：C:0.08~0.13% ,Si <0.04% ,Mn:1.40~1.80% ,Mo:0.10~0.30%， ^:0.80~1.3%，口<0.015%，5<0.010%，余量為尸6及不可避免雜質；通過780-820°(：保 溫、8~20°C/s快冷、460°C熱鍛鋒、> 15°C/s終冷的方法獲得了抗拉強度為640-690MPa的熱 鍛鋒雙相鋼。該方法制備的熱鍛鋒雙相鋼具有優(yōu)良的成形性能和鍛鋒性能，但Al含量較高， 使得生產難度和成本顯著提高，尤其是高Al含量堵水口的問題很難得到解決。
[0005] 專利(CN101942603A)公開了一種600M化級超低娃熱鍛鋒雙相鋼及制備工藝，其化 學成分百分比為：C: 0.03 ~0.16% ,Si <0.02% ,Mn: 1.20 ~2.20%，吐：0.20 ~0.60% ,Al: 0.01~0.08%，P< 0.020%，S < 0.015%，余量為Fe及不可避免雜質；通過720-820°C保溫、 15~35 °C /s快冷、460°C熱鍛鋒、含15 °C/s終冷的方法獲得了抗拉強度為610-670MPa的熱鍛 鋒雙相鋼。該發(fā)明主要是通過WMn替代高成本Mo的方法提高熱鍛鋒雙相鋼的澤透性和穩(wěn)定 性，從而獲得了優(yōu)良綜合力學性能的雙相鋼。然而，熱鍛鋒雙相鋼中Mn含量增加，必然導致 鍛鋒表面質量和焊接性能下降，從而影響后續(xù)涂裝和焊接等工藝。
[0006] 綜上所述，現有發(fā)明主要單方面考慮了雙相鋼的生產成本、鍛鋒性能和力學性能 等，沒有綜合考慮生產成本、成形性能、鍛鋒性能和焊接性能等因素。

【發(fā)明內容】

[0007] 因此，本發(fā)明所要解決的第一個技術問題是提供一種成本低，成型性能、鍛鋒性能 和焊接性能良好的SOOMPa級含饑熱鍛鋒雙相鋼。
[000引本發(fā)明一種600M化級含饑熱鍛鋒雙相鋼，由W下重量百分比成分組成:C 0.04~ 0.10%，Si0.10~0.60%，Mnl.30~1.90%，Cr0.10~0.50%，Mo0.05~0.25%，A10.01 ~0.06%，V 0.01~0.05%，P< 0.020%，S< 0.015%，N< 0.006%;余量為化及不可避免雜 質。
[0009] 進一步的，作為更優(yōu)選的技術方案，上述所述600M化級含饑熱鍛鋒雙相鋼，由W下 重量百分比成分組成：(：0.05~0.09%，510.20~0.50%，]\1111.30~1.80%，燈0.20~ 0.40%，M〇0.05~0.20%，A10.02~0.05%，V0.01~0.04%，P< 0.020%，S<0.015%，N < 0.006% ;余量為化及不可避免雜質。
[0010] 進一步的，作為更優(yōu)選的技術方案，上述所述600M化級含饑熱鍛鋒雙相鋼，由W下 重量百分比成分組成：C 0.08%，Si 0.40%，Mnl.50%，Cr 0.35%，M〇 0.15%，A10.05%，V 0.04%，P 0.010%，S 0.008%，N 0.004%;余量為化及不可避免雜質。
[0011] 進一步的，作為更優(yōu)選的技術方案，上述所述600M化級含饑熱鍛鋒雙相鋼，由W下 重量百分比成分組成：C 0.09%，Si 0.32%，Mnl.60%，Cr 0.25%，M〇 0.12%，A10.03%，V 0.02%，P 0.010%，S 0.006%，N 0.005%;余量為化及不可避免雜質。
[0012] 上述所述600M化級含饑熱鍛鋒雙相鋼，其屈服強度為350~400M化，抗拉強度為 600~670MPa，延伸率為21~26 %，屈強比0.5~0.7，拉伸應變硬化指數n為0.15~0.20，B出 值50~70MPa。
[0013] 本發(fā)明所要解決的第二個技術問題是提供一種600M化級含饑熱鍛鋒雙相鋼的制 備方法。
[0014] 本發(fā)明eOOMPa級含饑熱鍛鋒雙相鋼的制備方法，包括W下步驟：
[0015] a、冶煉工序：按照上述所述600M化級含饑熱鍛鋒雙相鋼的化學成分進行冶煉，在 轉爐中控制饑含量，鑄造成板巧；
[0016] b、熱社工序:a步驟得到的板巧經過加熱、除憐、熱社、層流冷卻和卷取后，得到熱 社卷;其中加熱溫度為1200~1300°C，精社開社溫度為1000~Iioor，終社溫度為850~950 °C，熱社厚度4~5mm，卷取溫度為550~650°C ;
[0017] C、酸扎工序:將b步驟得到的熱社卷經過酸洗后冷社成為冷社薄帶鋼;其中冷社壓 下率為50~75%;
[0018] d、熱社鍛鋒退火工序:將冷社薄帶鋼經過熱鍛鋒退火后，得到熱鍛鋒雙相鋼鋼板； 其中爐內保護氣氛露點溫度為-60~-10°C;退火溫度為770~820°C;從退火溫度快速冷卻 至鋒池爐鼻溫度440~470°C，其快冷速率CRl為10~50°C/s;鍛鋒時間為5~25s;鍛鋒后W4 ~10 °C /s的終冷速率CR2冷卻至室溫。
[0019] 進一步的，作為更優(yōu)選的技術方案，上述所述600M化級含饑熱鍛鋒雙相鋼的制備 方法，其中b步驟中加熱溫度為1230°C，精社開社溫度為1040°C，終社溫度為850~900°C，熱 社厚度4mm，卷取溫度為550~600°C ;
[0020] 或者，作為更優(yōu)選的技術方案，上述所述600Mh級含饑熱鍛鋒雙相鋼的制備方法， 其中b步驟中加熱溫度為1240°C，精社開社溫度為1060°C，終社溫度為901~950°C，熱社厚 度4.5mm，卷取溫度為601~650 °C。
[0021] 進一步的，作為更優(yōu)選的技術方案，上述所述600M化級含饑熱鍛鋒雙相鋼的制備 方法，其中C步驟中冷社壓下率優(yōu)選為55.6%~62.5%。
[0022] 進一步的，作為更優(yōu)選的技術方案，上述所述600M化級含饑熱鍛鋒雙相鋼的制備 方法，其中d步驟中退火溫度為780°C，快冷速率CRl為35°C/s，鍛鋒時間為12s，終冷速率CR2 為 6.5°C/s。
[0023] 或者，作為更優(yōu)選的技術方案，上述所述600Mh級含饑熱鍛鋒雙相鋼的制備方法， 其中d步驟中退火溫度為81 (TC,快冷速率CRl為45 °C/s，鍛鋒時間為8s，終冷速率CR2為8 TV So
[0024] 本發(fā)明具有如下有益效果：
[0025] (1)低生產成本:Si和V替代部分高成本Cr和Mo,其中微量V可W提高熱鍛鋒雙相鋼 澤透性，同時WVC形式析出起到沉淀強化的效果，Si替代部分Cr和MoW提高熱鍛鋒雙相鋼 強度，并明顯降低生產成本；
[0026] (2)高成形性能和焊接性