本發(fā)明涉及轉(zhuǎn)爐煉鋼技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種控制轉(zhuǎn)爐底吹槍裸露的方法。
背景技術(shù)：
隨著濺渣護(hù)爐技術(shù)的應(yīng)用，轉(zhuǎn)爐吹煉過(guò)程中爐底上漲成為普遍現(xiàn)象，轉(zhuǎn)爐的爐底上漲直接影響了底吹效果。為了維護(hù)爐型和底吹效果，現(xiàn)有技術(shù)通過(guò)化爐底操作降低爐底厚度，在化爐底過(guò)程中，底吹槍上端容易被爐渣和補(bǔ)爐料包裹，因此，底吹效果差，最終將導(dǎo)致轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)的碳氧積過(guò)高。
技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
鑒于上述問(wèn)題，提出了本發(fā)明以便提供一種克服上述問(wèn)題或者至少部分地解決上述問(wèn)題的控制轉(zhuǎn)爐底吹槍裸露的方法。
本發(fā)明實(shí)施例提供一種控制轉(zhuǎn)爐底吹槍裸露的方法，所述方法包括：
在所述轉(zhuǎn)爐出鋼的過(guò)程中，控制底吹槍對(duì)所述轉(zhuǎn)爐進(jìn)行底吹的底吹流量為500～600m3/h；
對(duì)所述轉(zhuǎn)爐進(jìn)行濺渣護(hù)爐操作；
在所述濺渣護(hù)爐操作結(jié)束后，將所述底吹槍的底吹流量降至150～200m3/h。
優(yōu)選的，在對(duì)所述轉(zhuǎn)爐進(jìn)行濺渣護(hù)爐操作的過(guò)程中，控制所述轉(zhuǎn)爐的爐渣的化學(xué)成分為：氧化鎂：8～12％、氧化鈣：40～60％、二氧化硅：10～15％、全鐵：10～20％。
優(yōu)選的，在對(duì)所述轉(zhuǎn)爐進(jìn)行濺渣護(hù)爐操作的過(guò)程中，控制所述底吹槍對(duì)所述轉(zhuǎn)爐進(jìn)行脈沖式底吹。
優(yōu)選的，所述控制所述底吹槍對(duì)所述轉(zhuǎn)爐進(jìn)行脈沖式底吹，包括：
以第一脈沖流量和第二脈沖流量循環(huán)交替對(duì)所述轉(zhuǎn)爐進(jìn)行脈沖式底吹，其中，所述第一脈沖流量為150～200m3/h，所述第二脈沖流量為500～600Nm3/h。
優(yōu)選的，在對(duì)所述轉(zhuǎn)爐進(jìn)行脈沖式底吹的過(guò)程中，脈沖頻率為0.01～0.1Hz。
優(yōu)選的，所述底吹槍為環(huán)縫式底吹槍。
優(yōu)選的，所述轉(zhuǎn)爐的容量為150～250t。
本發(fā)明實(shí)施例中的一個(gè)或多個(gè)技術(shù)方案，至少具有如下技術(shù)效果或優(yōu)點(diǎn)：
本發(fā)明通過(guò)在轉(zhuǎn)爐出鋼的過(guò)程中采用500～600m3/h的大底吹流量，由于底吹流量較大，底吹槍上方的爐底以底吹槍為中心將形成錐形凹坑，從而能夠吹開爐渣，保證底吹槍裸露，進(jìn)一步，在濺渣護(hù)爐操作的過(guò)程中，爐渣凝固，并且，在濺渣護(hù)爐操作結(jié)束后，將底吹槍的底吹流量降至150～200m3/h，由于底吹流量降低，底吹槍周邊區(qū)域的爐渣受重力作用低熔點(diǎn)相能夠流動(dòng)進(jìn)入底吹槍上方的錐形凹坑內(nèi)，而高熔點(diǎn)相保留在其他區(qū)域內(nèi)，難以流動(dòng)，最終在底吹槍上方形成低熔點(diǎn)的蘑菇頭，進(jìn)一步，由于在底吹槍上方的凹坑內(nèi)形成有低熔點(diǎn)蘑菇頭，在轉(zhuǎn)爐吹煉前期，底吹槍上方的蘑菇頭能夠快速熔化，保證底吹槍裸露，從而提高了底吹效果，降低了轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)的碳氧積，而其他區(qū)域的爐襯由于熔點(diǎn)較高，在吹煉中后期高熔點(diǎn)爐襯才會(huì)熔化，還實(shí)現(xiàn)了保護(hù)爐襯的技術(shù)效果。
附圖說(shuō)明
通過(guò)閱讀下文優(yōu)選實(shí)施方式的詳細(xì)描述，各種其他的優(yōu)點(diǎn)和益處對(duì)于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員將變得清楚明了。附圖僅用于示出優(yōu)選實(shí)施方式的目的，而并不認(rèn)為是對(duì)本發(fā)明的限制。而且在整個(gè)附圖中，用相同的參考圖形表示相同的部件。在附圖中：
圖1示出了本發(fā)明實(shí)施例中的一種控制轉(zhuǎn)爐底吹槍裸露的方法的流程圖。
具體實(shí)施方式
下面將參照附圖更詳細(xì)地描述本公開的示例性實(shí)施例。雖然附圖中顯示了本公開的示例性實(shí)施例，然而應(yīng)當(dāng)理解，可以以各種形式實(shí)現(xiàn)本公開而不應(yīng)被這里闡述的實(shí)施例所限制。相反，提供這些實(shí)施例是為了能夠更透徹地理解本公開，并且能夠?qū)⒈竟_的范圍完整的傳達(dá)給本領(lǐng)域的技術(shù)人員。
本發(fā)明實(shí)施例提供一種控制轉(zhuǎn)爐底吹槍裸露的方法，如圖1所示，所述方法包括：
步驟101：在所述轉(zhuǎn)爐出鋼的過(guò)程中，控制底吹槍對(duì)所述轉(zhuǎn)爐進(jìn)行底吹的底吹流量為500～600m3/h。
步驟102：對(duì)所述轉(zhuǎn)爐進(jìn)行濺渣護(hù)爐操作。
步驟103：在所述濺渣護(hù)爐操作結(jié)束后，將所述底吹槍的底吹流量降至150～200m3/h。
本申請(qǐng)通過(guò)在轉(zhuǎn)爐出鋼的過(guò)程中采用500～600m3/h的大底吹流量，由于底吹流量較大，底吹槍上方的爐底以底吹槍為中心將形成錐形凹坑，從而實(shí)現(xiàn)吹開爐渣，保證底吹槍裸露，進(jìn)一步，在濺渣護(hù)爐操作的過(guò)程中，爐渣凝固，并且，在濺渣護(hù)爐操作結(jié)束后，將底吹槍的底吹流量降至150～200m3/h，由于底吹流量降低，底吹槍周邊區(qū)域的爐渣由于重力作用低熔點(diǎn)相能夠流動(dòng)進(jìn)入底吹槍的上方的錐形凹坑內(nèi)，而高熔點(diǎn)相保留在其他區(qū)域內(nèi)，難以流動(dòng)，最終在底吹槍上方形成熔點(diǎn)低的蘑菇頭，進(jìn)一步，由于在底吹槍上方的凹坑內(nèi)形成有低熔點(diǎn)蘑菇頭，在轉(zhuǎn)爐吹煉前期，底吹槍上方的蘑菇頭能夠快速熔化，保證底吹槍裸露，而其他區(qū)域的爐襯由于熔點(diǎn)較高，在吹煉中后期高熔點(diǎn)爐襯才會(huì)熔化，還實(shí)現(xiàn)了保護(hù)爐襯的技術(shù)效果。
在本申請(qǐng)的一種優(yōu)選的實(shí)施例中，在對(duì)轉(zhuǎn)爐進(jìn)行濺渣護(hù)爐操作的過(guò)程中，控制轉(zhuǎn)爐的爐渣的化學(xué)成分為：氧化鎂(MgO)：8～12％、氧化鈣(CaO)：40～60％、二氧化硅(SiO2)：10～15％、全鐵(TFe)：10～20％，其余部分可以為五氧化二磷(P2O5)或氧化錳(MnO)，從而，爐渣中的高熔點(diǎn)相主要為2CaO·SiO2、3CaO·SiO2，低熔點(diǎn)相主要為FeO，在濺渣護(hù)爐的過(guò)程中，氧槍吹入氮?dú)獾睦鋮s作用，高熔點(diǎn)的爐渣開始凝固，當(dāng)濺渣護(hù)爐操作結(jié)束后，由于底吹流量降低，底吹槍周邊區(qū)域的爐渣由于重力作用，以FeO為主的低熔點(diǎn)相能夠流動(dòng)進(jìn)入底吹槍上方的錐形凹坑內(nèi)，而高熔點(diǎn)相保留在其他區(qū)域內(nèi)，以確保在底吹槍上方形成較低熔點(diǎn)的蘑菇頭。
在本申請(qǐng)的一種優(yōu)選的實(shí)施例中，在對(duì)轉(zhuǎn)爐進(jìn)行濺渣護(hù)爐操作的過(guò)程中，控制底吹槍對(duì)轉(zhuǎn)爐進(jìn)行脈沖式底吹，其中，可以以第一脈沖流量和第二脈沖流量循環(huán)交替對(duì)轉(zhuǎn)爐進(jìn)行脈沖式底吹，第一脈沖流量為150～200m3/h，第二脈沖流量為500～600Nm3/h，脈沖頻率為0.01～0.1Hz，本申請(qǐng)采用脈沖式底吹操作，通過(guò)高、低兩種脈沖氣流交替進(jìn)行底吹，利于吹開覆蓋在底吹槍上的爐渣。
在具體實(shí)施過(guò)程中，設(shè)置在轉(zhuǎn)爐上的底吹槍的數(shù)量可以為多個(gè)，底吹槍可以為環(huán)縫式底吹槍，轉(zhuǎn)爐的容量可以為150～250t。
下面給出兩個(gè)控制轉(zhuǎn)爐底吹槍裸露的方法在實(shí)際應(yīng)用中的具體實(shí)施例。
在第一實(shí)施例中，轉(zhuǎn)爐容量為250t，底吹槍的數(shù)量為6支，首先，在轉(zhuǎn)爐出鋼及倒渣的過(guò)程中，控制每個(gè)底吹槍的底吹流量均為500m3/h，倒渣結(jié)束后，搖正轉(zhuǎn)爐，對(duì)轉(zhuǎn)爐進(jìn)行濺渣護(hù)爐操作，在濺渣護(hù)爐操作的過(guò)程中，控制底吹槍的流量為脈沖式操作，以第一脈沖流量為200m3/h和第二脈沖流量600Nm3/h循環(huán)交替對(duì)轉(zhuǎn)爐進(jìn)行脈沖式底吹，脈沖頻率為0.1Hz，同時(shí)，控制爐渣成分為MgO：12％、CaO：60％、SiO2：15％、TFe：18％、其它成分為P2O5和MnO，當(dāng)濺渣護(hù)爐結(jié)束后，取消脈沖式底吹，將底吹槍的流量調(diào)整至200m3/h，最終，轉(zhuǎn)爐的爐齡為7000爐，并且實(shí)現(xiàn)全爐役底吹槍裸露。
在第二實(shí)施例中，轉(zhuǎn)爐容量為150t，底吹槍的數(shù)量為3支，首先，在轉(zhuǎn)爐出鋼及倒渣的過(guò)程中，控制每個(gè)底吹槍的底吹流量均為500m3/h，倒渣結(jié)束后，搖正轉(zhuǎn)爐，對(duì)轉(zhuǎn)爐進(jìn)行濺渣護(hù)爐操作，在濺渣護(hù)爐操作的過(guò)程中，控制底吹槍的流量為脈沖式操作，以第一脈沖流量為150m3/h和第二脈沖流量500Nm3/h循環(huán)交替對(duì)轉(zhuǎn)爐進(jìn)行脈沖式底吹，脈沖頻率為0.01Hz，同時(shí)，控制爐渣成分為MgO：8％、CaO：45％、SiO2：12％、TFe：13％、其它成分為P2O5和MnO，當(dāng)濺渣護(hù)爐結(jié)束后，取消脈沖式底吹，將底吹槍的流量調(diào)整至150m3/h，最終，轉(zhuǎn)爐的爐齡為6500爐，并且實(shí)現(xiàn)全爐役底吹槍裸露。
上述本申請(qǐng)實(shí)施例中的技術(shù)方案，至少具有如下的技術(shù)效果或優(yōu)點(diǎn)：
本發(fā)明通過(guò)在轉(zhuǎn)爐出鋼的過(guò)程中采用500～600m3/h的大底吹流量，由于底吹流量較大，底吹槍上方的爐底以底吹槍為中心將形成錐形凹坑，從而能夠吹開爐渣，保證底吹槍裸露，進(jìn)一步，在濺渣護(hù)爐操作的過(guò)程中，爐渣凝固，并且，在濺渣護(hù)爐操作結(jié)束后，將底吹槍的底吹流量降至150～200m3/h，由于底吹流量降低，底吹槍周邊區(qū)域的爐渣受重力作用低熔點(diǎn)相能夠流動(dòng)進(jìn)入底吹槍上方的錐形凹坑內(nèi)，而高熔點(diǎn)相保留在其他區(qū)域內(nèi)，難以流動(dòng)，最終在底吹槍上方形成低熔點(diǎn)的蘑菇頭，進(jìn)一步，由于在底吹槍上方的凹坑內(nèi)形成有低熔點(diǎn)蘑菇頭，在轉(zhuǎn)爐吹煉前期，底吹槍上方的蘑菇頭能夠快速熔化，保證底吹槍裸露，從而提高了底吹效果，降低了轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)的碳氧積，而其他區(qū)域的爐襯由于熔點(diǎn)較高，在吹煉中后期高熔點(diǎn)爐襯才會(huì)熔化，還實(shí)現(xiàn)了保護(hù)爐襯的技術(shù)效果。
盡管已描述了本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例，但本領(lǐng)域內(nèi)的技術(shù)人員一旦得知了基本創(chuàng)造性概念，則可對(duì)這些實(shí)施例作出另外的變更和修改。所以，所附權(quán)利要求意欲解釋為包括優(yōu)選實(shí)施例以及落入本發(fā)明范圍的所有變更和修改。
顯然，本領(lǐng)域的技術(shù)人員可以對(duì)本發(fā)明進(jìn)行各種改動(dòng)和變型而不脫離本發(fā)明的精神和范圍。這樣，倘若本發(fā)明的這些修改和變型屬于本發(fā)明權(quán)利要求及其等同技術(shù)的范圍之內(nèi)，則本發(fā)明也意圖包含這些改動(dòng)和變型在內(nèi)。