一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋及其生產(chǎn)工藝的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明是一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，化學成分：C：0.21-0.23%，Si：0.11-0.13%，Mn：1.81-1.83%，P：0.003-0.005%，S：0.004-0.006%，Als：0.037-0.039%、Nb：0.007-0.009%，V：0.06-0.08%，Ti：0.045-0.047%，Ni：0.02-0.04%，Cu：0.03-0.05%，Cr：0.1-0.3%，Mo：0.33-0.35%，其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)；本發(fā)明的鋼筋具有大量細小彌散分布的夾雜物，含Ti氧化物、氮化物的復合夾雜物數(shù)量均比傳統(tǒng)鋼筋高出數(shù)倍，可以有效提高鋼筋強度和焊接熱影響區(qū)韌性。
【專利說明】一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋及其生產(chǎn)工藝

【技術(shù)領域】
[0001]本發(fā)明屬于焊接用高強度鋼筋【技術(shù)領域】，特別涉及一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋及其生產(chǎn)工藝。

【背景技術(shù)】
[0002]以往鋼材在焊接施工中的焊接線能量>50 kj/cm即可稱之為大線能量焊接，而目前資料顯示，氣電立焊大線能量焊接的實際焊接線能量甚至已超過500 kj/cm。在如此大的焊接線能量下，傳統(tǒng)的低合金高強鋼(HSLA)的熱影響區(qū)(HAZ)組織將急劇長大，焊接部位的強度和韌性將有較大的下降，且易產(chǎn)生焊接冷裂紋問題。另外，對于傳統(tǒng)的熱機械軋制(TMCP)技術(shù)，隨著鋼筋強度的提高和厚度的增加，必須提高碳當量才能保證常規(guī)性能，但是碳當量提高又會惡化鋼板的焊接性能?，F(xiàn)有的高強鋼筋不具有抗大線能量焊接焊接的性能，焊接時不能采用超過50kJ/cm的大線能量焊接方法進行施焊，施工效率低，不能滿足大線能量焊接的要求，焊接效率低。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0003]本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是，針對以上現(xiàn)有技術(shù)存在的缺點，提出一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋及其生產(chǎn)工藝，鋼筋具有大量細小彌散分布的夾雜物，含Ti氧化物、氮化物的復合夾雜物數(shù)量均比傳統(tǒng)鋼筋高出數(shù)倍，可以有效提高鋼筋強度和焊接熱影響區(qū)韌性。
[0004]本發(fā)明解決以上技術(shù)問題的技術(shù)方案是:
一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，含有如以下重量百分比的化學成分:C:
0.21-0.23%, Si:0.11-0.13%, Mn:1.81-1.83%, P:0.003-0.005%, S:0.004-0.006%, Als:
0.037-0.039%、Nb:0.007-0.009%, V:0.06-0.08%, T1:0.045-0.047%, N1:0.02-0.04%, Cu:
0.03-0.05%, Cr:0.1-0.3%，Mo:0.33-0.35%，其余為Fe及不可避免的雜質(zhì)；鋼筋中尺寸為0.2-5 μ m的含Ti氧化物的復合夾雜物數(shù)量為1500-1700個/mm2 ;尺寸大于50 μ m的MnS復合夾雜物數(shù)量為2-4個/cm2,尺寸大于5 μ m的復合夾雜物數(shù)量小于2個/mm2 ;經(jīng)彡50-200kJ/cm大熱輸入焊接后，焊接粗晶區(qū)_40°C沖擊功平均值大于50J ;鋼筋組織特征為:奧氏體晶界處為先共析鐵素體，平均晶粒尺寸60-63 μ m，所占面積分數(shù)小于40%;奧氏體晶粒內(nèi)部為微細針狀鐵素體，所占面積分數(shù)大于60%。
[0005]大線能量焊接高鐵工程用鋼筋的生產(chǎn)工藝，按以下步驟進行:
㈠將冶煉好的鋼筋送入加熱爐加熱到1350-1370°C，出爐后通過壓縮空氣快速冷卻到650-670 0C ；
㈡將鋼筋熱軋至所需尺寸，熱軋溫度為1230-1250°C，然后在線經(jīng)第一冷卻工序?qū)摻羁焖俣壤鋮s到670-690°C，然后在淬火裝置內(nèi)用水或淬火液進行為時35-37秒鐘淬火，然后經(jīng)過回火加熱爐加熱到890-910°C回火，再通過第二冷卻工藝冷卻到常溫；第一冷卻工序:采用水冷與空冷結(jié)合，先采用水冷以3-5°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至820-850°C，然后空冷至750-770°C，再采用水冷以1_3°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至670_690°C ;第二冷卻工序:采用壓縮空氣或霧狀淬火液以11_13°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至室溫；
曰對熱軋后的鋼筋進行感應加熱，加熱溫度為770-790°C，再將感應加熱完成的鋼筋不經(jīng)過保溫直接用高壓噴射水或淬火液進行淬火處理，淬火冷卻速度11_13°C /s，使鋼筋溫度冷卻至Ij Ms點以下10-300C ；
㈣將淬火后的鋼筋經(jīng)過回火加熱爐加熱到620-640°C，保溫42-45秒；
?將回火后的鋼筋在線經(jīng)第三冷卻工序?qū)摻羁焖俣壤鋮s到470-490°C，然后經(jīng)過加熱爐加熱到790-810°C，再通過第四冷卻工藝冷卻到常溫；第三冷卻工序:采用壓縮空氣或霧狀淬火液以7-9°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至470-490°C ；第四冷卻工序:采用水冷以7-90C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至室溫；
通過以上工藝條件的控制，生成的大量細小彌散分布的含Ti氧化物和氮化物的復合夾雜物，使鋼筋在大熱輸入焊接時，在1400-1500°C高溫部位形成大量的晶內(nèi)針狀鐵素體，同時在900-1200°C的中低溫部位形成奧氏體晶粒并細化晶內(nèi)組織，使焊接熱影響區(qū)的韌性大幅度提聞。
[0006]本發(fā)明的優(yōu)點是:通過本發(fā)明鋼筋化學成分的限定以及配合生產(chǎn)工藝中的工藝條件的設定，特別是“熱軋”及“回火”后的兩次冷卻，可在鋼筋中能夠形成大量細小彌散分布的夾雜物，尺寸為0.2-5 μ m的含Ti氧化物的復合夾雜物數(shù)量均比傳統(tǒng)鋼筋高出數(shù)倍，有利于釘扎奧氏體晶粒并細化晶內(nèi)組織，提高CGHAZ韌性；可使鋼筋中大尺寸復合夾雜物數(shù)量低于傳統(tǒng)鋼筋中的數(shù)量，有益于減少焊后微裂紋源，具有高的常溫綜合力學性能和良好的低溫韌性；通過控制生產(chǎn)工藝條件，生成的大量細小彌散分布的含Ti氧化物、氮化物的復合夾雜物，鋼筋在大熱輸入焊接時，靠近熔合線的1400-1500°C高溫部位形成大量的晶內(nèi)針狀鐵素體，同時在900-1200°C的中低溫部位形成奧氏體晶粒并細化晶內(nèi)組織，使焊接熱影響區(qū)的韌性大幅度提高；可使本發(fā)明鋼筋中含有大量彌散均勻分布的細小的含Ti氧化物、氮化物等的復合夾雜物，這些夾雜物在鋼筋回火后冷卻過程中增加了鐵素體及珠光體相變的形核位置，使鋼筋從表面到中心的組織均勻，解決了傳統(tǒng)鋼筋表面心部組織不均勻的難題。

【具體實施方式】
[0007]實施例1
本實施例是一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，含有如以下重量百分比的化學成分:C:0.21%, S1:0.13%, Mn:1.81%, P:0.004%, S:0.005%, Als:0.037%、Nb:0.007%, V:0.08%,Ti:0.045%, Ni:0.02%, Cu:0.03%, Cr:0.1%，Mo:0.33%，其余為 Fe 及不可避免的雜質(zhì)。
[0008]本實施例的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋的生產(chǎn)工藝，按以下步驟進行:
(-)將冶煉好的鋼筋送入加熱爐加熱到1350 °C，出爐后通過壓縮空氣快速冷卻到650 0C ；
(二)將鋼筋熱軋至所需尺寸，熱軋溫度為1230°C，然后在線經(jīng)第一冷卻工序?qū)摻羁焖俣壤鋮s到670°C,然后在淬火裝置內(nèi)用水或淬火液進行為時35秒鐘淬火,然后經(jīng)過回火加熱爐加熱到890°C回火，再通過第二冷卻工藝冷卻到常溫；第一冷卻工序:采用水冷與空冷結(jié)合，先采用水冷以3°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至820°C，然后空冷至750°C，再采用水冷以1°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至670°C ;第二冷卻工序:采用壓縮空氣或霧狀淬火液以Il0C /s的冷卻速率將鋼筋冷至室溫；
曰對熱軋后的鋼筋進行感應加熱，加熱溫度為770°C，再將感應加熱完成的鋼筋不經(jīng)過保溫直接用高壓噴射水或淬火液進行淬火處理，淬火冷卻速度irC /s，使鋼筋溫度冷卻到Ms點以下10C ；
(四)將淬火后的鋼筋經(jīng)過回火加熱爐加熱到620°C，保溫42秒；
?將回火后的鋼筋在線經(jīng)第三冷卻工序?qū)摻羁焖俣壤鋮s到470°C，然后經(jīng)過加熱爐加熱到790°C，再通過第四冷卻工藝冷卻到常溫；第三冷卻工序:采用壓縮空氣或霧狀淬火液以7V /s的冷卻速率將鋼筋冷至470°C;第四冷卻工序:采用水冷以7V /s的冷卻速率將鋼筋水冷至室溫。
[0009]本實施例鋼筋中尺寸為0.2-5 μ m的含Ti氧化物的復合夾雜物數(shù)量為1500個/mm2 ;尺寸大于50 μ m的MnS復合夾雜物數(shù)量為2個/cm2，尺寸大于5 μ m的復合夾雜物數(shù)量為I個/mm2 ;經(jīng)彡50-200kJ/cm大熱輸入焊接后，焊接粗晶區(qū)-40°C沖擊功平均值大于50J ；鋼筋組織特征為:奧氏體晶界處為先共析鐵素體，平均晶粒尺寸60-63μπι，所占面積分數(shù)小于40% ;奧氏體晶粒內(nèi)部為微細針狀鐵素體，所占面積分數(shù)大于60%。通過本實施例工藝條件的控制，生成的大量細小彌散分布的含Ti氧化物和氮化物的復合夾雜物，使鋼筋在大熱輸入焊接時，在1400-1500°C高溫部位形成大量的晶內(nèi)針狀鐵素體，同時在900-1200°C的中低溫部位形成奧氏體晶粒并細化晶內(nèi)組織，使焊接熱影響區(qū)的韌性大幅度提高。
[0010]實施例2
本實施例是一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，含有如以下重量百分比的化學成分:C:0.22%, S1:0.12%, Mn:1.82%, P:0.003%, S:0.004%, Als:0.038%、Nb:0.008%, V:0.09%,Ti:0.046%, Ni:0.03%, Cu:0.04%, Cr:0.2%, Mo:0.34%，其余為 Fe 及不可避免的雜質(zhì)。
[0011]本實施例的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋的生產(chǎn)工藝，按以下步驟進行:
(-)將冶煉好的鋼筋送入加熱爐加熱到1360 °C，出爐后通過壓縮空氣快速冷卻到660 0C ；
(二)將鋼筋熱軋至所需尺寸，熱軋溫度為1240°C，然后在線經(jīng)第一冷卻工序?qū)摻羁焖俣壤鋮s到680°C,然后在淬火裝置內(nèi)用水或淬火液進行為時36秒鐘淬火,然后經(jīng)過回火加熱爐加熱到900°C回火，再通過第二冷卻工藝冷卻到常溫；第一冷卻工序:采用水冷與空冷結(jié)合，先采用水冷以4°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至830°C，然后空冷至760V，再采用水冷以2°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至680°C ;第二冷卻工序:采用壓縮空氣或霧狀淬火液以12°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至室溫；
曰對熱軋后的鋼筋進行感應加熱，加熱溫度為780°C，再將感應加熱完成的鋼筋不經(jīng)過保溫直接用高壓噴射水或淬火液進行淬火處理，淬火冷卻速度12°C /s，使鋼筋溫度冷卻到Ms點以下200C ；
(四)將淬火后的鋼筋經(jīng)過回火加熱爐加熱到630°C，保溫43秒；
?將回火后的鋼筋在線經(jīng)第三冷卻工序?qū)摻羁焖俣壤鋮s到480°C，然后經(jīng)過加熱爐加熱到800°C，再通過第四冷卻工藝冷卻到常溫；第三冷卻工序:采用壓縮空氣或霧狀淬火液以8°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至480°C;第四冷卻工序:采用水冷以8°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至室溫。
[0012]本實施例鋼筋中尺寸為0.2-5 μ m的含Ti氧化物的復合夾雜物數(shù)量為1600個/mm2 ;尺寸大于50 μ m的MnS復合夾雜物數(shù)量為3個/cm2，尺寸大于5 μ m的復合夾雜物數(shù)量為1.5個/臟2 ;經(jīng)彡50-200kJ/cm大熱輸入焊接后，焊接粗晶區(qū)-40°C沖擊功平均值大于50J;鋼筋組織特征為:奧氏體晶界處為先共析鐵素體，平均晶粒尺寸60-63 μ m，所占面積分數(shù)小于40% ;奧氏體晶粒內(nèi)部為微細針狀鐵素體，所占面積分數(shù)大于60%。通過本實施例工藝條件的控制，生成的大量細小彌散分布的含Ti氧化物和氮化物的復合夾雜物，使鋼筋在大熱輸入焊接時，在1400-1500°C高溫部位形成大量的晶內(nèi)針狀鐵素體，同時在900-1200°C的中低溫部位形成奧氏體晶粒并細化晶內(nèi)組織，使焊接熱影響區(qū)的韌性大幅度提聞。
[0013]實施例3
本實施例是一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，含有如以下重量百分比的化學成分:C:0.23%, Si:0.11%, Mn:1.83%, P:0.005%, S:0.006%, Als:0.039%、Nb:0.009%, V:0.06%,Ti:0.047%, N1:0.04%, Cu:0.05%, Cr:0.3%, Mo:0.35%，其余為 Fe 及不可避免的雜質(zhì)。
[0014]本實施例的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋的生產(chǎn)工藝，按以下步驟進行:
(-)將冶煉好的鋼筋送入加熱爐加熱到1370°C，出爐后通過壓縮空氣快速冷卻到670 0C ；
(二)將鋼筋熱軋至所需尺寸，熱軋溫度為1250°C，然后在線經(jīng)第一冷卻工序?qū)摻羁焖俣壤鋮s到690°C,然后在淬火裝置內(nèi)用水或淬火液進行為時37秒鐘淬火,然后經(jīng)過回火加熱爐加熱到910°C回火，再通過第二冷卻工藝冷卻到常溫；第一冷卻工序:采用水冷與空冷結(jié)合，先采用水冷以5°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至850°C，然后空冷至770°C，再采用水冷以3°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至690°C ;第二冷卻工序:采用壓縮空氣或霧狀淬火液以13°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至室溫；
曰對熱軋后的鋼筋進行感應加熱，加熱溫度為790°C，再將感應加熱完成的鋼筋不經(jīng)過保溫直接用高壓噴射水或淬火液進行淬火處理，淬火冷卻速度13°C /s，使鋼筋溫度冷卻到Ms點以下300C ；
(四)將淬火后的鋼筋經(jīng)過回火加熱爐加熱到640°C，保溫45秒；
?將回火后的鋼筋在線經(jīng)第三冷卻工序?qū)摻羁焖俣壤鋮s到490°C，然后經(jīng)過加熱爐加熱到810°C，再通過第四冷卻工藝冷卻到常溫；第三冷卻工序:采用壓縮空氣或霧狀淬火液以9°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至490°C;第四冷卻工序:采用水冷以9°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至室溫。
[0015]本實施例鋼筋中尺寸為0.2-5 μ m的含Ti氧化物的復合夾雜物數(shù)量為1700個/mm2 ;尺寸大于50 μ m的MnS復合夾雜物數(shù)量為4個/cm2，尺寸大于5 μ m的復合夾雜物數(shù)量
1.2個/mm2 ;經(jīng)> 50-200kJ/cm大熱輸入焊接后，焊接粗晶區(qū)-40°C沖擊功平均值大于50J ；鋼筋組織特征為:奧氏體晶界處為先共析鐵素體，平均晶粒尺寸60-63μπι，所占面積分數(shù)小于40% ;奧氏體晶粒內(nèi)部為微細針狀鐵素體，所占面積分數(shù)大于60%。通過本實施例工藝條件的控制，生成的大量細小彌散分布的含Ti氧化物和氮化物的復合夾雜物，使鋼筋在大熱輸入焊接時，在1400-1500°C高溫部位形成大量的晶內(nèi)針狀鐵素體，同時在900-1200°C的中低溫部位形成奧氏體晶粒并細化晶內(nèi)組織，使焊接熱影響區(qū)的韌性大幅度提高。
[0016]除上述實施例外，本發(fā)明還可以有其他實施方式。凡采用等同替換或等效變換形成的技術(shù)方案，均落在本發(fā)明要求的保護范圍。
【權(quán)利要求】
1.一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，其特征在于:含有如以下重量百分比的化學成分:C:0.21-0.23%, Si:0.11-0.13%, Mn:1.81-1.83%, P:0.003-0.005%, S:0.004-0.006%,Als:0.037-0.039%,Nb:0.007-0.009%, V:0.06-0.08%, T1:0.045-0.047%, N1:0.02-0.04%,Cu:0.03-0.05%, Cr:0.1-0.3%, Mo:0.33-0.35%，其余為 Fe 及不可避免的雜質(zhì)； 所述鋼筋中尺寸為0.2-5 μ m的含Ti氧化物的復合夾雜物數(shù)量為1500-1700個/mm2 ；尺寸大于50 μ m的MnS復合夾雜物數(shù)量為2_4個/cm2，尺寸大于5 μ m的復合夾雜物數(shù)量小于2個/mm2 ;經(jīng)彡50-200kJ/cm大熱輸入焊接后，焊接粗晶區(qū)-40°C沖擊功平均值大于50J ；鋼筋組織特征為:奧氏體晶界處為先共析鐵素體，平均晶粒尺寸60-63μπι，所占面積分數(shù)小于40% ;奧氏體晶粒內(nèi)部為微細針狀鐵素體，所占面積分數(shù)大于60%。
2.如權(quán)利要求1所述的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，其特征在于:含有如以下重量百分比的化學成分:C:0.21%, Si:0.13%, Mn:1.81%, P:0.004%, S:0.005%, Als:0.037%,Nb:.0.007%, V:0.08%, Ti:0.045%, N1:0.02%, Cu:0.03%, Cr:0.1%，Mo:0.33%，其余為 Fe 及不可避免的雜質(zhì)。
3.如權(quán)利要求1所述的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，其特征在于:含有如以下重量百分比的化學成分:C:0.22%, Si:0.12%, Mn:1.82%, P:0.003%, S:0.004%, Als:0.038%,Nb:0.008%, V:0.09%, Ti:0.046%, N1:0.03%, Cu:0.04%, Cr:0.2%, Mo:0.34%,其余為 Fe 及不可避免的雜質(zhì)。
4.如權(quán)利要求1所述的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，其特征在于:含有如以下重量百分比的化學成分:C:0.23%, Si:0.11%, Mn:1.83%, P:0.005%, S:0.006%, Als:0.039%,Nb:.0.009%, V:0.06%, Ti:0.047%, N1:0.04%, Cu:0.05%, Cr:0.3%, Mo:0.35%,其余為 Fe 及不可避免的雜質(zhì)。
5.如權(quán)利要求1所述的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋的生產(chǎn)工藝，其特征在于:按以下步驟進行: ㈠將冶煉好的鋼筋送入加熱爐加熱到1350-1370°C，出爐后通過壓縮空氣快速冷卻到.650-670 0C ； ㈡將鋼筋熱軋至所需尺寸，熱軋溫度為1230-1250°C，然后在線經(jīng)第一冷卻工序?qū)摻羁焖俣壤鋮s到670-690°C，然后在淬火裝置內(nèi)用水或淬火液進行為時35-37秒鐘淬火，然后經(jīng)過回火加熱爐加熱到890-910°C回火，再通過第二冷卻工藝冷卻到常溫； 所述第一冷卻工序:采用水冷與空冷結(jié)合，先采用水冷以3-5°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至820-850°C，然后空冷至750-770°C，再采用水冷以1_3°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至 670-690 0C ； 所述第二冷卻工序:采用壓縮空氣或霧狀淬火液以11_13°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至室溫； 曰對熱軋后的鋼筋進行感應加熱，加熱溫度為770-790°C，再將感應加熱完成的鋼筋不經(jīng)過保溫直接用高壓噴射水或淬火液進行淬火處理，淬火冷卻速度11_13°C /s，使鋼筋溫度冷卻到Ms點以下10-300C ； ㈣將淬火后的鋼筋經(jīng)過回火加熱爐加熱到620-640°C，保溫42-45秒； ?將回火后的鋼筋在線經(jīng)第三冷卻工序?qū)摻羁焖俣壤鋮s到470-490°C，然后經(jīng)過加熱爐加熱到790-810°C，再通過第四冷卻工藝冷卻到常溫； 所述第三冷卻工序:采用壓縮空氣或霧狀淬火液以7-9°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至.470-490 0C ； 所述第四冷卻工序:采用水冷以7-9°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至室溫； 通過以上工藝條件的控制，生成的大量細小彌散分布的含Ti氧化物和氮化物的復合夾雜物，使鋼筋在大熱輸入焊接時，在1400-1500°C高溫部位形成大量的晶內(nèi)針狀鐵素體，同時在900-1200°C的中低溫部位形成奧氏體晶粒并細化晶內(nèi)組織，使焊接熱影響區(qū)的韌性大幅度提聞。
6.如權(quán)利要求5所述的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋的生產(chǎn)工藝，其特征在于:按以下步驟進行: (-)將冶煉好的鋼筋送入加熱爐加熱到1350 °C，出爐后通過壓縮空氣快速冷卻到.650 0C ； (二)將鋼筋熱軋至所需尺寸，熱軋溫度為1230°C，然后在線經(jīng)第一冷卻工序?qū)摻羁焖俣壤鋮s到670°C,然后在淬火裝置內(nèi)用水或淬火液進行為時35秒鐘淬火,然后經(jīng)過回火加熱爐加熱到890°C回火，再通過第二冷卻工藝冷卻到常溫； 所述第一冷卻工序:采用水冷與空冷結(jié)合，先采用水冷以3°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至820°C，然后空冷至750°C，再采用水冷以1°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至670°C ；所述第二冷卻工序:采用壓縮空氣或霧狀淬火液以irC /s的冷卻速率將鋼筋冷至室溫； 曰對熱軋后的鋼筋進行感應加熱，加熱溫度為770°C，再將感應加熱完成的鋼筋不經(jīng)過保溫直接用高壓噴射水或淬火液進行淬火處理，淬火冷卻速度irC /s，使鋼筋溫度冷卻到Ms點以下10C ； (四)將淬火后的鋼筋經(jīng)過回火加熱爐加熱到620°C，保溫42秒； ?將回火后的鋼筋在線經(jīng)第三冷卻工序?qū)摻羁焖俣壤鋮s到470°C，然后經(jīng)過加熱爐加熱到790°C，再通過第四冷卻工藝冷卻到常溫； 所述第三冷卻工序:采用壓縮空氣或霧狀淬火液以7 V /s的冷卻速率將鋼筋冷至470 0C ； 所述第四冷卻工序:采用水冷以7V /s的冷卻速率將鋼筋水冷至室溫。
7.如權(quán)利要求5所述的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋的生產(chǎn)工藝，其特征在于:按以下步驟進行: (-)將冶煉好的鋼筋送入加熱爐加熱到1360 °C，出爐后通過壓縮空氣快速冷卻到660 0C ； (二)將鋼筋熱軋至所需尺寸，熱軋溫度為1240°C，然后在線經(jīng)第一冷卻工序?qū)摻羁焖俣壤鋮s到680°C,然后在淬火裝置內(nèi)用水或淬火液進行為時36秒鐘淬火,然后經(jīng)過回火加熱爐加熱到900°C回火，再通過第二冷卻工藝冷卻到常溫； 所述第一冷卻工序:采用水冷與空冷結(jié)合，先采用水冷以4°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至830°C，然后空冷至760°C，再采用水冷以2V /s的冷卻速率將鋼筋水冷至680°C ；所述第二冷卻工序:采用壓縮空氣或霧狀淬火液以12°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至室溫； 曰對熱軋后的鋼筋進行感應加熱，加熱溫度為780°C，再將感應加熱完成的鋼筋不經(jīng)過保溫直接用高壓噴射水或淬火液進行淬火處理，淬火冷卻速度12°C /s，使鋼筋溫度冷卻到Ms點以下200C ； (四)將淬火后的鋼筋經(jīng)過回火加熱爐加熱到630°C，保溫43秒； ?將回火后的鋼筋在線經(jīng)第三冷卻工序?qū)摻羁焖俣壤鋮s到480°C，然后經(jīng)過加熱爐加熱到800°C，再通過第四冷卻工藝冷卻到常溫； 所述第三冷卻工序:采用壓縮空氣或霧狀淬火液以8 V /s的冷卻速率將鋼筋冷至.480 0C ； 所述第四冷卻工序:采用水冷以8°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至室溫。
8.如權(quán)利要求5所述的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋的生產(chǎn)工藝，其特征在于:按以下步驟進行: (-)將冶煉好的鋼筋送入加熱爐加熱到1370°C，出爐后通過壓縮空氣快速冷卻到.670 0C ； (二)將鋼筋熱軋至所需尺寸，熱軋溫度為1250°C，然后在線經(jīng)第一冷卻工序?qū)摻羁焖俣壤鋮s到690°C,然后在淬火裝置內(nèi)用水或淬火液進行為時37秒鐘淬火,然后經(jīng)過回火加熱爐加熱到910°C回火，再通過第二冷卻工藝冷卻到常溫； 所述第一冷卻工序:采用水冷與空冷結(jié)合，先采用水冷以5°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至850°C，然后空冷至770°C，再采用水冷以3°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至690°C ；所述第二冷卻工序:采用壓縮空氣或霧狀淬火液以13°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至室溫； 曰對熱軋后的鋼筋進行感應加熱，加熱溫度為790°C，再將感應加熱完成的鋼筋不經(jīng)過保溫直接用高壓噴射水或淬火液進行淬火處理，淬火冷卻速度13°C /s，使鋼筋溫度冷卻到Ms點以下300C ； (四)將淬火后的鋼筋經(jīng)過回火加熱爐加熱到640°C，保溫45秒； ?將回火后的鋼筋在線經(jīng)第三冷卻工序?qū)摻羁焖俣壤鋮s到490°C，然后經(jīng)過加熱爐加熱到810°C，再通過第四冷卻工藝冷卻到常溫； 所述第三冷卻工序:采用壓縮空氣或霧狀淬火液以9°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至.490 0C ； 所述第四冷卻工序:采用水冷以9°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至室溫。
【文檔編號】C21D8/08GK104294180SQ201410621833
【公開日】2015年1月21日 申請日期:2014年11月7日 優(yōu)先權(quán)日:2014年11月7日
【發(fā)明者】姚圣法, 吳海洋 申請人:江蘇天舜金屬材料集團有限公司