抗震鋼筋及其制備方法
【專利摘要】本申請(qǐng)?zhí)峁┝艘环N抗震鋼筋及其制備方法，該制備方法包括：1)將鋼水進(jìn)行連鑄，得到鋼坯；所述鋼水的成分包括：0.20wt％～0.25wt％的C；0.30wt％～0.50wt％的Si；1.10wt％～1.45wt％的Mn；0.025wt％～0.055wt％的V；0～0.045wt％的S；0～0.045wt％的P；和余量的Fe；2)將所述鋼坯進(jìn)行熱軋，得到抗震鋼筋。本申請(qǐng)主要通過控制Si、Mn和V的配比在上述范圍，實(shí)現(xiàn)最終鋼筋產(chǎn)品在屈服、抗拉性能的最佳配置，抗拉強(qiáng)度/屈服強(qiáng)度高于1.25，實(shí)測(cè)屈服強(qiáng)度/規(guī)定屈服強(qiáng)度小于1.30，也就是鋼筋產(chǎn)品既具有較高的硬度，又具有優(yōu)良的韌性，同時(shí)生產(chǎn)成本低。
【專利說明】抗震鋼筋及其制備方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本申請(qǐng)涉及鋼鐵【技術(shù)領(lǐng)域】，尤其涉及一種抗震鋼筋及其制備方法。

【背景技術(shù)】
[0002] 鋼筋廣泛用于各種建筑結(jié)構(gòu)等，可由鋼水依次經(jīng)連鑄工序、乳鋼工序制成。普通 鋼筋的熔煉成分包括：〇· 20wt%?0· 25wt%的C、0. 20wt%?0· 55wt%的Si、0. 05wt%? 1.5wt%的Μη、0?0.045wt%的S、0?0.045wt%的P和余量的Fe ;并且，一般來說，# 12、 步14、# 16和# 18的鋼筋成分相同，# 20、# 22、# 25、# 28和# 32的鋼筋成分相同。
[0003] 對(duì)于普通鋼筋的生產(chǎn)，只需滿足國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)1499. 2-2007《鋼筋混凝土用鋼第二部 分：熱軋帶肋鋼筋》中對(duì)鋼筋生產(chǎn)的最低要求。但是，普通鋼筋并不能滿足抗震鋼筋在機(jī)械 性能方面的更嚴(yán)格的要求，比如，普通三級(jí)鋼筋的抗拉強(qiáng)度要求大于400MPa，而抗震鋼筋的 抗拉強(qiáng)度則通常要在550MPa以上；此外，抗震鋼筋的延伸率也要求不低于9 %，這遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于 普通鋼筋的延伸率。也就是說，抗震鋼筋在滿足普通鋼筋生產(chǎn)的所有條件下，還需滿足以下 機(jī)械性能要求：1)鋼筋實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度與實(shí)測(cè)屈服強(qiáng)度之比不小于1. 25 ;2)鋼筋實(shí)測(cè)屈服強(qiáng) 度與標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的屈服強(qiáng)度特征值之比不大于1. 30 ;3)鋼筋的最大力總伸長(zhǎng)率不小于9%。 從標(biāo)準(zhǔn)對(duì)抗震鋼筋的三條規(guī)定要求來看，主要針對(duì)鋼筋強(qiáng)度和伸長(zhǎng)率的實(shí)測(cè)值在技術(shù)指標(biāo) 上作了一定的提升，如第一條對(duì)抗震鋼筋規(guī)定從屈服到拉斷還應(yīng)承受25%以上的拉力；第 二條保證鋼筋屈服強(qiáng)度離散性不會(huì)過大而影響到設(shè)計(jì)對(duì)結(jié)構(gòu)延性要求的效果；第三條由對(duì) 普通鋼筋規(guī)定的最大力總伸長(zhǎng)率不小于7. 5%提高到不小于9%。正是這些技術(shù)指標(biāo)的提 高，加強(qiáng)了鋼筋的抗震能力，使得抗震鋼筋能夠在建筑發(fā)生傾斜、變形時(shí)"穩(wěn)起"，不發(fā)生斷 裂，保證了結(jié)構(gòu)構(gòu)件在地震力作用下具有更好的延性，從而能夠更好地保證重要結(jié)構(gòu)構(gòu)件 在地震時(shí)具有足夠的塑性變形能力和耗能能力。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0004] 有鑒于此，本申請(qǐng)?zhí)峁┮环N抗震鋼筋及其制備方法，本申請(qǐng)?jiān)谏a(chǎn)成本不增加的 情況下，使所生產(chǎn)的鋼筋滿足抗震性能要求。
[0005] 本申請(qǐng)?zhí)峁┮环N抗震鋼筋，包括：
[0006] 0· 20wt % ?0· 25wt % 的 C ;
[0007] 0· 30wt% ?0· 50wt% 的 Si ;
[0008] 1.10wt(%?1.45wt5/^3Mn;
[0009] 0· 025wt % ?0· 055wt % 的 V ;
[0010] 0 ?0· 045wt%的 S ;
[0011] 0 ?0· 045wt % 的 P ;
[0012] 和余量的Fe。
[0013] 優(yōu)選的，包括：
[0014] 1.10wt(%?1.40wt5/^3Mn;
[0015] 0· 025wt%?0· 045wt%的 V ;
[0016] 所述抗震鋼筋的規(guī)格為# 12至# 18中的任意一種。
[0017] 優(yōu)選的，包括：
[0018] I. 15wt%?I. 45wt% 的 Mn ;
[0019] 0· 030wt%?0· 050wt%的 V ;
[0020] 所述抗震鋼筋的規(guī)格為# 20至# 25中的任意一種。
[0021] 優(yōu)選的，包括：
[0022] I. 15wt%?I. 45wt% 的 Mn ;
[0023] 0· 035wt % ?0· 055wt % 的 V ;
[0024] 所述抗震鋼筋的規(guī)格為# 28至# 32中的任意一種。
[0025] 與現(xiàn)有技術(shù)相比，本申請(qǐng)?zhí)峁┑目拐痄摻畎ǎ?· 20wt %?0· 25wt %的C ; 0.30wt(%?0.50wt5/^3Si;1.10wt(%?L45wt5 /^3Mn;0.025wt(%? 0.055wt5/^3V;0? 0. 045wt %的S ;0?0. 045wt %的P ;和余量的Fe。本申請(qǐng)主要通過控制Si、Mn和V的配 比在上述范圍，實(shí)現(xiàn)最終鋼筋產(chǎn)品在屈服、抗拉性能的最佳配置，抗拉強(qiáng)度/屈服強(qiáng)度高于 1. 25,實(shí)測(cè)屈服強(qiáng)度/規(guī)定屈服強(qiáng)度小于1. 30,也就是鋼筋產(chǎn)品既具有較高的硬度，又具有 優(yōu)良的韌性，同時(shí)生產(chǎn)成本低。本申請(qǐng)控制Si、Mn和V的配比的作用具體包括以下幾點(diǎn)： V可以和鋼中的N結(jié)合，從而減少鋼中自由N的含量，提高韌性；抑制奧氏體再結(jié)晶和晶粒 長(zhǎng)大；控制奧氏體的晶粒尺寸；降低奧氏體-鐵素體轉(zhuǎn)變溫度，推遲鐵素體再微合金鋼中的 形成；相變期間細(xì)化多邊形鐵素體晶粒；析出強(qiáng)化，提高產(chǎn)品強(qiáng)度；V作為微合金元素具有 析出強(qiáng)化和細(xì)化晶粒的作用，從而兼顧了高強(qiáng)度和高韌性。另外，所述抗震鋼筋還具備良好 的焊接性能。因此，本申請(qǐng)?jiān)阡撝屑尤肷倭康拟C，實(shí)現(xiàn)在成本不增加的情況下，將普通鋼筋 提升為抗震鋼筋。
[0026] 本申請(qǐng)還提供一種抗震鋼筋的制備方法，包括以下步驟：
[0027] 1)將鋼水進(jìn)行連鑄，得到鋼坯；所述鋼水的成分包括：0. 20wt%?0. 25wt%的C ; 0.30wt(%?0.50wt5/^3Si;1.10wt(%?L45wt5 /^3Mn;0.025wt(%? 0.055wt5/^3V;0? 0· 045wt% 的 S ;0 ?0· 045wt% 的 P ;和余量的 Fe ;
[0028] 2)將所述鋼坯進(jìn)行熱乳，得到抗震鋼筋。
[0029] 優(yōu)選的，所述步驟1)中所述鋼水按照以下方法制得：
[0030] 以氧槍供氧，將半鋼原料和復(fù)合渣料混合后依次進(jìn)行吹煉、出鋼和脫氧合金化，得 到鋼水；
[0031] 以容量為80t的轉(zhuǎn)爐計(jì)，所述半鋼原料的裝入量為78t/爐?85t/爐；所述半鋼原 料包括半鋼、廢鋼和精廢鋼，所述半鋼的成分包括：〇. 12wt%?0. 25wt%的P ;0. 02wt%? 0· 052wt%的 S ;和 0· 04wt%?0· 08wt%的 Μη。
[0032] 優(yōu)選的，所述吹煉的操作制度包括造渣制度和供氧制度，所述造渣制度中采用雙 渣法；
[0033] 所述供氧制度中，所述吹煉開始時(shí)，所述氧槍的噴頭底部端面與半鋼的液面的距 離為I. 5m?I. 6m ;供氧6min?9min后開始雙漁吹煉，所述氧槍的噴頭底部端面與半鋼的 液面的距離為I. 3m?I. 4m ;所述吹煉結(jié)束時(shí)，采用深度吹煉30秒以上。
[0034] 優(yōu)選的，所述出鋼采用全程底吹氮處理，所述全程底吹氮處理的時(shí)間大于Smin ;
[0035] 所述脫氧合金化時(shí)，依次加入脫氧劑、錳鐵合金、硅鐵、釩氮合金和增氮?jiǎng)雒?氧劑在出鋼至1/4?1/3時(shí)開始加入，所述硅鐵、釩氮合金和增氮?jiǎng)┰诔鲣撝?/3?3/4時(shí) 加完。
[0036] 優(yōu)選的，所述步驟1)中所述鋼水的過熱度為KTC?30°C ;
[0037] 所述步驟1)中所述連鑄依次包括一次噴水冷卻和二次噴水冷卻，所述二次噴水 冷卻的比水量為I. 85L/kg (鋼水）?2. 00L/kg (鋼水）。
[0038] 優(yōu)選的，所述步驟2)中所述熱軋采用16?18機(jī)架的全連續(xù)式棒材軋機(jī)進(jìn)行；
[0039] 所述熱軋的開軋溫度為10KTC?1100°C，所述熱軋的回火溫度為560°C?620°C， 所述熱乳的乳制速度為13m/s?15m/s。
[0040] 與現(xiàn)有技術(shù)相比，本申請(qǐng)?zhí)峁┑闹苽浞椒ㄊ紫葘撍M(jìn)行連鑄，得到鋼坯；所 述鋼水的成分包括：〇· 20wt % ?0· 25wt % 的 C ;0· 30wt % ?0· 50wt % 的 Si ; I. IOwt % ? I. 45wt % 的 Mn ;0· 025wt % ?0· 055wt % 的 V ;0 ?0· 045wt % 的 S ;0 ?0· 045wt % 的 P ;和余 量的Fe ;然后將所述鋼坯進(jìn)行熱軋，得到抗震鋼筋。本申請(qǐng)對(duì)加釩熔煉成分配比控制在上 述范圍，通過連鑄和熱軋，實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)合格抗震鋼筋的目的，并且生產(chǎn)成本低。

【具體實(shí)施方式】
[0041] 下面對(duì)本申請(qǐng)實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實(shí)施例 僅僅是本申請(qǐng)一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例?；诒旧暾?qǐng)中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通 技術(shù)人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動(dòng)前提下所獲得的所有其他實(shí)施例，都屬于本申請(qǐng)保護(hù)的范 圍。
[0042] 本申請(qǐng)?zhí)峁┝艘环N抗震鋼筋，包括：
[0043] 0· 20wt % ?0· 25wt % 的 C ;
[0044] 0· 30wt% ?0· 50wt% 的 Si ;
[0045] 1.10wt(%?1.45wt5/^3Mn;
[0046] 0· 025wt % ?0· 055wt % 的 V ;
[0047] 0 ?0· 045wt%的 S ;
[0048] 0 ?0· 045wt% 的 P ;
[0049] 和余量的Fe。
[0050] 本申請(qǐng)?jiān)阡撝屑尤肷倭康拟C，解決了普通鋼筋機(jī)械性能波動(dòng)大、強(qiáng)度和韌性配比 不合理的問題，使鋼筋滿足抗震性能要求，這不但在生產(chǎn)成本沒有增加的情況下，將普通鋼 筋生產(chǎn)提升為抗震鋼筋生產(chǎn)，而且充分利用了各地的釩鈦礦產(chǎn)資源，適于工業(yè)化生產(chǎn)。
[0051 ] 在本申請(qǐng)中，所述抗震鋼筋包括0. 20wt %?0. 25wt %的C (碳），優(yōu)選包括 0. 23wt%?0. 24wt%的C。碳是決定鋼強(qiáng)度的主要元素之一,本申請(qǐng)所述抗震鋼筋包括上 述含量的碳，利于提高強(qiáng)度、硬度和韌性。
[0052] 所述抗震鋼筋包括0. 30wt %?0. 50wt %的Si (娃），優(yōu)選包括0. 35wt %? 0· 45wt %的Si。并且，所述抗震鋼筋包括I. IOwt %?I. 45wt %的Mn (錳）和0· 025wt %? 0.055wt% 的 V(釩）。
[0053] 本申請(qǐng)控制Si、Mn和V的配比的作用具體包括以下幾點(diǎn)：V可以和鋼中的N結(jié)合， 從而減少鋼中自由N的含量，提高韌性；抑制奧氏體再結(jié)晶和晶粒長(zhǎng)大；控制奧氏體的晶粒 尺寸；降低奧氏體-鐵素體轉(zhuǎn)變溫度，推遲鐵素體再微合金鋼中的形成；相變期間細(xì)化多邊 形鐵素體晶粒；析出強(qiáng)化，提高產(chǎn)品強(qiáng)度；V作為微合金元素具有析出強(qiáng)化和細(xì)化晶粒的作 用，從而兼顧了高強(qiáng)度和高韌性。實(shí)踐表明，本申請(qǐng)主要通過控制Si、Mn和V的配比在上述 范圍，實(shí)現(xiàn)最終鋼筋產(chǎn)品在屈服、抗拉性能的最佳配置，抗拉強(qiáng)度/屈服強(qiáng)度高于1. 25,實(shí) 測(cè)屈服強(qiáng)度/規(guī)定屈服強(qiáng)度小于1. 30,也就是鋼筋產(chǎn)品既具有較高的硬度，又具有優(yōu)良的 韌性，同時(shí)生產(chǎn)成本低。另外，所述抗震鋼筋還具備良好的焊接性能。
[0054] 在本申請(qǐng)的一個(gè)實(shí)施例中，所述抗震鋼筋優(yōu)選包括：1. IOwt %?I. 40wt %的Mn ; 和0. 025wt%?0. 045wt%的V ;所述抗震鋼筋的規(guī)格為# 12至# 18中的任意一種，比如 步 12、# 14、# 16 或 # 18。
[0055] 在本申請(qǐng)的另一個(gè)實(shí)施例中，所述抗震鋼筋優(yōu)選包括：1. 15wt%?I. 45wt%的 Mn ;0· 030wt%?0· 050wt%的V ;所述抗震鋼筋的規(guī)格為# 20至# 25中的任意一種，比如 步20、步22或步25。
[0056] 在本申請(qǐng)的另一個(gè)實(shí)施例中，所述抗震鋼筋優(yōu)選包括：1. 15wt%?I. 45wt%的 Mn ;0. 035wt%?0. 055wt%的V ;所述抗震鋼筋的規(guī)格為# 28至# 32中的任意一種，比如 步28或步32。
[0057] S和P屬于鋼中的有害元素，在本申請(qǐng)中，所述抗震鋼筋包括0?0.045wt%的 S (硫），優(yōu)選包括0?0. 025wt %的S。所述抗震鋼筋包括0?0. 045wt %的P (磷），優(yōu)選 包括0?0. 025wt%的P。也就是說，本申請(qǐng)控制S和P的含量均彡0. 045wt%。除了上述 元素，所述抗震鋼筋包括余量的Fe (鐵）。
[0058] 相應(yīng)的，本申請(qǐng)還提供了一種抗震鋼筋的制備方法，包括以下步驟：
[0059] 1)將鋼水進(jìn)行連鑄，得到鋼坯；所述鋼水的成分包括：0. 20wt%?0. 25wt%的C ; 0.30wt(%?0.50wt5/^3Si;1.10wt(%?L45wt5 /^3Mn;0.025wt(%? 0.055wt5/^3V;0? 0· 045wt% 的 S ;0 ?0· 045wt% 的 P ;和余量的 Fe ;
[0060] 2)將所述鋼坯進(jìn)行熱軋，得到抗震鋼筋。
[0061] 本申請(qǐng)通過連鑄和軋鋼工藝，特別是加釩熔煉成分配比的控制，實(shí)現(xiàn)了生產(chǎn)合格 抗震抗筋的目的，不但沒有增加生產(chǎn)成本，而且充分利用了釩鈦礦產(chǎn)資源，效益顯著。
[0062] 本申請(qǐng)實(shí)施例首先采用連鑄工藝，將鋼水進(jìn)行澆鑄，得到鋼坯（或鑄坯）；所述鋼 水也就是煉鋼鋼坯熔煉物質(zhì)的成分包括：〇. 20wt%?0. 25wt%的C ;0. 30wt%?0. 50wt% 的 Si ; I. IOwt % ?I. 45wt % 的 Mn ;0· 025wt % ?0· 055wt % 的 V ;0 ?0· 045wt % 的 S ;0 ? 0· 045wt%的P ;和余量的Fe。
[0063] 在本申請(qǐng)中，所述鋼水中的C、Si、Mn和V等成分和上文所述抗震鋼筋的成分內(nèi)容 一致，在此不再贅述。本申請(qǐng)對(duì)加釩熔煉成分配比控制在上述范圍，通過連鑄和熱軋，實(shí)現(xiàn) 生產(chǎn)合格抗震鋼筋的目的，并且生產(chǎn)成本低。
[0064] 在本申請(qǐng)中，所述鋼水優(yōu)選按照以下方法制得：
[0065] 以氧槍供氧，將半鋼原料和復(fù)合渣料混合后依次進(jìn)行吹煉、出鋼和脫氧合金化，得 到鋼水。
[0066] 在上述方法中，所述半鋼原料優(yōu)選包括半鋼、廢鋼和精廢鋼。其中，所述廢鋼和 精廢鋼采用本領(lǐng)域常用的煉鋼廢棄物即可。提釩后的轉(zhuǎn)爐鐵水稱之為半鋼，其化學(xué)成分 介于鐵水和鋼水之間，在本申請(qǐng)中，所述半鋼的成分優(yōu)選包括：〇. 12wt%?0. 25wt%的P ; 0· 02wt %?(λ 052wt %的S ;和(λ 04wt %?(λ 08wt %的Mn，利于冶煉技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的改善 和合金消耗的降低。本申請(qǐng)對(duì)所述半鋼的來源沒有特殊限制，可以按照以下方法制備：
[0067] 將含釩鐵水依次進(jìn)行脫硫扒渣和提釩，得到半鋼。
[0068] 制備半鋼的含釩鐵水可以為含釩鈦高磷鐵水，所述含釩鈦高磷鐵水主要含V、Ti、 P、Si 和 S 等，如含 VO. 1 %?0.3%，含 TiO. 1 %?0.3%，含 PO. 1 %?0.3%，含 SiO. 2%? 0. 4%，含S < 0. 1 %。本申請(qǐng)對(duì)所述含釩鈦高磷鐵水的來源沒有特殊限制，可按照以下方法 制得：
[0069] 在噴吹輔助燃料的條件下，將爐料進(jìn)行高爐煉鐵，得到鐵水和爐渣；所述爐料包括 含鐵原料、燃料和熔劑；
[0070] 所述含鐵原料包括：55wt%?60wt%的f凡鈦磁鐵礦燒結(jié)礦；35wt%?40wt%的鑰； 鈦磁鐵礦球團(tuán)礦；5wt%?IOwt%的高磷鮞狀赤鐵礦塊礦；
[0071] 所述高爐煉鐵的造渣制度中，爐渣中MgO含量為9wt %?9. 5wt %，MgCVAl2O3為 0. 65 ?0. 7。
[0072] 上述高爐煉鐵方法將爐料裝入高爐，并噴吹輔助燃料進(jìn)行煉鐵，煉出鐵水、排出爐 渣。
[0073] 在上述高爐煉鐵方法中，所述爐料包括含鐵原料、燃料和熔劑。其中，所述含鐵原 料包括55wt %?60wt %的f凡鈦磁鐵礦燒結(jié)礦，優(yōu)選包括56wt %?58wt %的f凡鈦磁鐵礦燒 結(jié)礦。所述釩鈦磁鐵礦燒結(jié)礦主要由釩鈦磁鐵礦粉經(jīng)燒結(jié)制得，本申請(qǐng)對(duì)其來源等沒有特 殊限制，優(yōu)選為含高磷鮞狀赤鐵礦粉的釩鈦磁鐵礦燒結(jié)礦，進(jìn)一步降低成本。所述含高磷鮞 狀赤鐵礦粉的釩鈦磁鐵礦燒結(jié)礦優(yōu)選按照如下方法制備：
[0074] 1)將原料依次進(jìn)行碎料、配料、混料和制粒，得到球狀混合料；所述原料包括含鐵 原料、熔劑和燃料，所述含鐵原料包括：
[0075] 45wt %?55wt %的f凡鈦磁鐵精礦粉；
[0076] 5wt %?IOwt %的高磷鮞狀赤鐵礦粉；
[0077] IOwt %?20wt %的普通鐵精礦粉；
[0078] IOwt %?15wt %的普通鐵礦粉；
[0079] IOwt %?15wt %的燒結(jié)廢料；
[0080] 所述球狀混合料中，粒徑大于等于3mm的原料顆粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)> 85% ;
[0081] 2)將所述球狀混合料依次進(jìn)行布料、點(diǎn)火燒結(jié)和破碎，得到釩鈦磁鐵礦燒結(jié)礦。
[0082] 在制備燒結(jié)礦的方法中，所述原料包括含鐵原料、熔劑和燃料；所述含鐵原料包括 釩鈦磁鐵精礦粉、高磷鮞狀赤鐵礦粉、普通鐵精礦粉、普通鐵礦粉和燒結(jié)廢料。本申請(qǐng)實(shí)施 例將所述原料回廠及裝倉，備用。其中，所述含鐵原料包括45wt %?55wt %的f凡鈦磁鐵精 礦粉，優(yōu)選包括48wt %?54wt %的釩鈦磁鐵精礦粉。所述釩鈦磁鐵精礦粉簡(jiǎn)稱釩鈦精粉， 是由f凡鈦磁鐵礦選礦后破碎制得，其粒度優(yōu)選< 5mm，更優(yōu)選為Imm?3mm，最優(yōu)選為2mm。本 申請(qǐng)對(duì)所述釩鈦磁鐵礦的來源沒有特殊的限制，采用本領(lǐng)域技術(shù)人員熟知的釩鈦磁鐵礦 即可，可由市場(chǎng)購買獲得，所述釩鈦磁鐵礦的鐵品位優(yōu)選為50%?60%，更優(yōu)選為54%? 56%。
[0083] 在制備燒結(jié)礦的方法中，所述含鐵原料包括5wt%?10wt%的高磷鮞狀赤鐵礦 粉，優(yōu)選包括5wt %?7wt %的高磷鮞狀赤鐵礦粉。所述高磷鮞狀赤鐵礦粉由高磷鮞狀赤鐵 礦經(jīng)破碎制得，其粒度優(yōu)選< 5mm，更優(yōu)選為Imm?3mm，最優(yōu)選為2mm。本申請(qǐng)對(duì)所述高磷 鮞狀赤鐵礦的來源沒有特殊的限制，采用本領(lǐng)域技術(shù)人員熟知的高磷鮞狀赤鐵礦即可。
[0084] 固定釩鈦礦配比為55wt%，計(jì)算堿度為2. 4,本申請(qǐng)研究了兩種現(xiàn)有返礦粉破碎 前，粉礦粉種類和比例的變化對(duì)燒結(jié)礦產(chǎn)質(zhì)量的影響，影響結(jié)果參見表1，表1為破碎前粉 礦配比替換關(guān)系對(duì)燒結(jié)礦產(chǎn)質(zhì)量的影響。其中，現(xiàn)有返礦粉1為西藏昌達(dá)礦粉，現(xiàn)有返礦粉 為大理水洗礦粉。表1中，在高釩鈦比下，日常高磷鮞狀赤鐵礦配比為5wt%?IOwt%，控 制燒結(jié)礦堿度為2. 4±0.2倍。
[0085] 表1破碎前粉礦配比替換關(guān)系對(duì)燒結(jié)礦產(chǎn)質(zhì)量的影響
[0086]

【權(quán)利要求】
1. 一種抗震鋼筋，包括： 0? 20wt%?0? 25wt%的 C ; 0? 30wt% ?0? 50wt% 的 Si ; 1. 10wt% ?1. 45wt% 的 Mn ; 0? 025wt % ?0? 055wt % 的 V ; 0 ?0? 045wt%的 S ; 0 ?0? 045wt%的 P ; 和余量的Fe。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的抗震鋼筋，其特征在于，包括： 1. 10wt% ?1. 40wt% 的 Mn ; 0? 025wt % ?0? 045wt % 的 V ; 所述抗震鋼筋的規(guī)格為# 12至# 18中的任意一種。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的抗震鋼筋，其特征在于，包括： 1. 15wt% ?1. 45wt% 的 Mn ; 0? 030wt % ?0? 050wt % 的 V ; 所述抗震鋼筋的規(guī)格為# 20至# 25中的任意一種。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的抗震鋼筋，其特征在于，包括： 1. 15wt% ?1. 45wt% 的 Mn ; 0? 035wt % ?0? 055wt % 的 V ; 所述抗震鋼筋的規(guī)格為# 28至# 32中的任意一種。
5. -種抗震鋼筋的制備方法，包括以下步驟： 1) 將鋼水進(jìn)行連鑄，得到鋼坯；所述鋼水的成分包括：〇. 20wt%?0. 25wt%的C ; 0? 30wt% ?0? 50wt% 的 Si ;1. 10wt% ?1. 45wt% 的 Mn ;0? 025wt% ?0? 055wt% 的 V ;0 ? 0? 045wt % 的 S ;0 ?0? 045wt % 的 P ;和余量的 Fe ; 2) 將所述鋼坯進(jìn)行熱軋，得到抗震鋼筋。
6. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的制備方法，其特征在于，所述步驟1)中所述鋼水按照以下方 法制得： 以氧槍供氧，將半鋼原料和復(fù)合渣料混合后依次進(jìn)行吹煉、出鋼和脫氧合金化，得到鋼 水； 以容量為80t的轉(zhuǎn)爐計(jì)，所述半鋼原料的裝入量為78t/爐?85t/爐；所述半鋼原料 包括半鋼、廢鋼和精廢鋼，所述半鋼的成分包括：〇. 12wt%?0. 25wt%的P ;0. 02wt%? 0? 052wt%的 S ;和 0? 04wt%?0? 08wt%的 Mn。
7. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的制備方法，其特征在于，所述吹煉的操作制度包括造渣制度 和供氧制度，所述造渣制度中采用雙渣法； 所述供氧制度中，所述吹煉開始時(shí)，所述氧槍的噴頭底部端面與半鋼的液面的距離為 1. 5m?1. 6m ;供氧6min?9min后開始雙漁吹煉，所述氧槍的噴頭底部端面與半鋼的液面 的距離為1. 3m?1. 4m ;所述吹煉結(jié)束時(shí)，采用深度吹煉30秒以上。
8. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的制備方法，其特征在于，所述出鋼采用全程底吹氮處理，所述 全程底吹氮處理的時(shí)間大于8min ; 所述脫氧合金化時(shí)，依次加入脫氧劑、錳鐵合金、硅鐵、釩氮合金和增氮?jiǎng)?，所述脫氧?在出鋼至1/4?1/3時(shí)開始加入，所述硅鐵、釩氮合金和增氮?jiǎng)┰诔鲣撝?/3?3/4時(shí)加完。
9. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的制備方法，其特征在于，所述步驟1)中所述鋼水的過熱度為 1(TC ?30。。； 所述步驟1)中所述連鑄依次包括一次噴水冷卻和二次噴水冷卻，所述二次噴水冷卻 的比水量為1. 85L/kg (鋼水）?2. OOL/kg (鋼水）。
10. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的制備方法，其特征在于，所述步驟2)中所述熱軋采用16? 18機(jī)架的全連續(xù)式棒材乳機(jī)進(jìn)行； 所述熱軋的開軋溫度為l〇l〇°C?1100°C，所述熱軋的回火溫度為560°C?620°C，所述 熱乳的乳制速度為13m/s?15m/s。
【文檔編號(hào)】C22C38/60GK104328361SQ201410508843
【公開日】2015年2月4日 申請(qǐng)日期:2014年9月28日 優(yōu)先權(quán)日:2014年9月28日
【發(fā)明者】林世文, 羅清明, 王建均, 劉春霞, 楊碧英, 羅新生 申請(qǐng)人:四川德勝集團(tuán)釩鈦有限公司