Mg-Zn-RE系鎂合金氫化熱處理方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種Mg-Zn-RE系鎂合金氫化熱處理方法，包括對(duì)Mg-Zn-RE系鎂合金氫化固溶處理，輔之以時(shí)效強(qiáng)化處理。采用本發(fā)明的方案能夠?qū)⒃敬执缶W(wǎng)狀分布的Mg-Zn-RE高溫穩(wěn)定化合物分解為彌散分布的稀土氫化物，并使該化合物中的Zn原子有效溶解入α-Mg基體，繼而有效地增加后續(xù)時(shí)效處理過程中析出強(qiáng)化相的含量，從而大幅提高M(jìn)g-Zn-RE系鎂合金的力學(xué)性能；同時(shí)，本發(fā)明也解決了大型薄壁航空、航天鑄件中復(fù)雜油、氣管路“清砂難”的實(shí)際生產(chǎn)問題。
【專利說明】Mg-Zn-RE系鎂合金氫化熱處理方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明屬于金屬材料與冶金類【技術(shù)領(lǐng)域】，涉及鎂合金熱處理技術(shù)，具體涉及一種Mg-Zn-RE系鎂合金氫化熱處理方法。
【背景技術(shù)】
[0002]鎂合金密度一般小于2g / cm3，是目前最輕的金屬結(jié)構(gòu)材料，具有比強(qiáng)度比剛度高、導(dǎo)熱導(dǎo)電性好、阻尼減震性能高、電磁屏蔽性好、鑄造性能良好、易加工、易回收等優(yōu)點(diǎn)，被譽(yù)為21世紀(jì)最具發(fā)展?jié)摿颓巴镜墓こ滩牧?。?00~300°C范圍內(nèi)，Mg-Zn-RE系鎂合金有較好的力學(xué)性能與抗蠕變性以及優(yōu)異的焊接性能。因此，該系鎂合金被廣泛應(yīng)用于制造航空發(fā)動(dòng)機(jī)與變速箱配套機(jī)匣以及某些航天器部件。
[0003]為了滿足航空、航天器零部件對(duì)合金材料力學(xué)性能的要求，鑄件必須經(jīng)過T6熱處理(固溶+時(shí)效)強(qiáng)化:固溶處理是為了得到溶質(zhì)原子均勻分布的過飽和固溶體，并盡可能細(xì)化殘余共晶組織中不易溶解的穩(wěn)定相；時(shí)效處理則是為了實(shí)現(xiàn)強(qiáng)化相的均勻析出。然而，目前針對(duì)Mg-Zn-RE系鎂合金的熱處理工藝僅限于直接高溫時(shí)效(325°C )，并不能通過T6熱處理“完全固溶+峰值時(shí)效”來實(shí)現(xiàn)最佳的強(qiáng)化效果，原因在于:一方面，Mg-Zn-RE化合物屬于高溫穩(wěn)定相，即使在固溶溫度下仍不易分解，Mg基體中有限的溶質(zhì)原子將直接導(dǎo)致后續(xù)時(shí)效處理過程中析出強(qiáng)化相數(shù)量的減少，從而極大地限制了時(shí)效強(qiáng)化提高合金力學(xué)性能的效果；另一方面，由于砂型鑄造冷卻速率較低，鑄造Mg-Zn-RE系鎂合金組織中容易形成粗大塊狀的Mg-Zn-RE化合物， 并且沿晶界呈網(wǎng)狀分布，往往成為裂紋源的萌生區(qū)，也會(huì)顯著降低合金的力學(xué)性能。
[0004]此外，由于大多數(shù)航空、航天鑄件具有體積巨大、結(jié)構(gòu)復(fù)雜的特點(diǎn)，因此只能采用砂型鑄造的工藝進(jìn)行成形。常規(guī)鎂合金鑄件大多采用固溶處理，較高的固溶處理溫度能夠使砂型進(jìn)行潰散，從而實(shí)現(xiàn)“清砂”。而Mg-Zn-RE系鎂合金鑄件通常只采用高溫時(shí)效熱處理，所用溫度很難實(shí)現(xiàn)型砂的潰散，極大地增加了后期清砂工藝的難度，特別是某些大型薄壁航空、航天鑄件中復(fù)雜的油、氣管路內(nèi)存留的樹脂砂芯去除極其困難，已經(jīng)嚴(yán)重地制約了此類鑄件的生產(chǎn)。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]本發(fā)明的目的是為了提高M(jìn)g-Zn-RE系鎂合金力學(xué)性能以及解決大型復(fù)雜薄壁航空、航天鑄件“清砂難”的技術(shù)瓶頸，提供一種Mg-Zn-RE系鎂合金氫化熱處理方法，旨在通過使用“氫化固溶”輔之以時(shí)效強(qiáng)化熱處理工藝，在減少M(fèi)g-Zn-RE化合物的含量的同時(shí)，有效地增加Mg-Zn-RE系鎂合金時(shí)效析出強(qiáng)化相的含量，從而大幅提高M(jìn)g-Zn-RE系鎂合金的力學(xué)性能。此外，該方法在提高M(jìn)g-Zn-RE系鎂合金的力學(xué)性能的同時(shí)，也有助于促使形成鑄件內(nèi)腔的樹脂砂芯的潰散，從而有助于實(shí)現(xiàn)鑄件復(fù)雜結(jié)構(gòu)(油、氣管路)內(nèi)砂芯的清理，尤其適用于航空、航天復(fù)雜鎂合金鑄件加工及制造過程。
[0006]本發(fā)明的目的是通過以下技術(shù)方案來實(shí)現(xiàn)的:[0007]第一方面，本發(fā)明涉及一種Mg-Zn-RE系鎂合金氫化熱處理方法，所述方法包括對(duì)Mg-Zn-RE系鎂合金鑄件氫化固溶處理后進(jìn)行時(shí)效強(qiáng)化處理。通過采用對(duì)Mg-Zn-RE系鎂合金氫化固溶處理，輔之以時(shí)效強(qiáng)化處理的工藝，將原本粗大網(wǎng)狀分布的Mg-Zn-RE高溫穩(wěn)定化合物分解為彌散分布的稀土氫化物，并使該化合物中的Zn原子有效溶解入α -Mg基體，再通過后續(xù)時(shí)效處理得到數(shù)量更多、分布均勻的析出強(qiáng)化相，從而大幅提高M(jìn)g-Zn-RE系鎂合金的力學(xué)性能。
[0008]優(yōu)選地，所述氫化固溶處理為在氫氣氣氛下進(jìn)行的固溶處理，所述氫氣的壓力為I~lOatm。通過氫化處理的方法能夠清除鑄件復(fù)雜結(jié)構(gòu)中殘留的砂芯。
[0009]優(yōu)選地，所述氫化固溶處理具體包括如下步驟:
[0010]A、將Mg-Zn-RE系鎂合金鑄件置于氫化固溶處理裝置(優(yōu)選氫化爐)，通入氫氣，待排出的氣體(洗爐氣體)到達(dá)安全濃度后開始升溫，并始終保持所述裝置內(nèi)氫氣的安全濃度，以及所述裝置外尾氣的穩(wěn)定燃燒；
[0011]B、保持所述裝置內(nèi)溫度為450~540°C，氫氣壓力為I~lOatm，保溫2~72小時(shí)；
[0012]C、往所述裝置內(nèi)通入氮?dú)?，檢測排放氣體，待達(dá)到安全濃度后，取出Mg-Zn-RE系鎂合金鑄件進(jìn)行淬火處理。
[0013]更優(yōu)選地，所述淬火處理的淬火介質(zhì)為水，水溫為40~100°C，淬火時(shí)間為I~5
分鐘。
[0014]更優(yōu)選地，所述Mg-Zn-RE系鎂合金鑄件由氫化固溶處理裝置取出轉(zhuǎn)移到淬火設(shè)備的時(shí)間控制在10~60秒。
[0015]優(yōu)選地，所述時(shí)效強(qiáng)化處理后還包括出爐空冷、清砂。
[0016]優(yōu)選地，所述時(shí)效強(qiáng)化處理的溫度為150~275°C，處理時(shí)間為8~32小時(shí)。
[0017]第二方面，本發(fā)明涉及一種上述的Mg-Zn-RE系鎂合金氫化熱處理方法在制備航空、航天用Mg-Zn-RE系鎂合金鑄件中的用途。
[0018]優(yōu)選地，所述航空、航天用Mg-Zn-RE系鎂合金鑄件為航空、航天大型Mg-Zn-RE系鎂合金薄壁鑄件。
[0019]本發(fā)明的技術(shù)機(jī)理如下:
[0020]對(duì)Mg-Zn-RE系鎂合金進(jìn)行傳統(tǒng)固溶處理，并在此過程中通入氫氣，由于氫氣分子尺寸極小，能夠溶解入合金基體，并與晶界Mg-Zn-RE化合物發(fā)生反應(yīng):一方面，在氫氣強(qiáng)烈還原的作用下，原本連續(xù)粗大網(wǎng)狀分布的Mg-Zn-RE相分解轉(zhuǎn)變?yōu)閺浬⒎植嫉南⊥翚浠镄☆w粒，通過減少裂紋萌生區(qū)所占比例而提高了合金力學(xué)性能。另一方面，Mg-Zn-RE化合物中的鋅原子被活性更強(qiáng)的氫原子置換出來，在固溶過程中均勻分布于Mg基體中，并在后續(xù)的時(shí)效工藝處理中形成更多均勻分布的析出強(qiáng)化相。根據(jù)彌散強(qiáng)化理論，這些新增加的析出強(qiáng)化相將進(jìn)一步提高M(jìn)g-Zn-RE系鎂合金的力學(xué)性能。
[0021]由于大多數(shù)航空、航天鑄件具有體積巨大、結(jié)構(gòu)復(fù)雜的特點(diǎn)，因此只能采用砂型鑄造的工藝進(jìn)行成形。此工藝所使用的型砂為樹脂砂，基本物質(zhì)組成為硅砂、酚醛樹脂以及少量催化劑。在造型過程中，酚醛樹脂會(huì)與固化劑發(fā)生縮聚反應(yīng):(n+l)C6H50H+nCH20 — H [C6H3 (OH) CH2] C6H40H+nH20。其中，H [C6H3 (OH) CH2] C6H4OH 是以次甲基(-CH2)鏈接的不易溶解的體網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)可以將石英砂粘結(jié)在一起，從而使砂型(芯)具有一定的強(qiáng)度。樹脂加入量越大，型砂強(qiáng)度越高，也就越難潰散。其中，由于砂芯主要用于實(shí)現(xiàn)鑄件不平整內(nèi)腔、油、氣管路等復(fù)雜結(jié)構(gòu)的成形，因此需要具備極高的強(qiáng)度，在后期清砂過程中也是最難清理的部位。
[0022]然而，當(dāng)Mg-Zn-RE系鎂合金采用本發(fā)明的工藝路線處理時(shí)，在固溶溫度、氫氣氣氛的條件下，樹脂砂中起到粘結(jié)作用體網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的H[C6H3 (OH) CH2] C6H4OH會(huì)與H2發(fā)生還原反應(yīng):H[C6H3 (OH) CH2]C6H4OH+12? — 2C6H14+CH4+2H20。此時(shí)，由于原來其粘結(jié)作用的H[C6H3 (OH) CH2] C6H4OH已經(jīng)轉(zhuǎn)化成飽和烯烴而失去粘結(jié)作用，復(fù)雜結(jié)構(gòu)中的砂芯就會(huì)發(fā)生潰散，因而最終突破了航空、航天大型薄壁鑄件生產(chǎn)過程中不平整內(nèi)腔、油、氣管路等復(fù)雜結(jié)構(gòu)部位“清砂難”的技術(shù)瓶頸。
[0023]與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明具有如下有益效果:
[0024]1、本發(fā)明通過對(duì)Mg-Zn-RE系鎂合金進(jìn)行氫化固溶處理，輔之以時(shí)效強(qiáng)化處理工藝，將原本粗大網(wǎng)狀分布的Mg-Zn-RE高溫穩(wěn)定化合物分解為彌散分布的稀土氫化物，使Mg-Zn-RE高溫穩(wěn)定化合物中的Zn原子有效地溶解入α -Mg基體，繼而有效增加后續(xù)時(shí)效處理過程中析出強(qiáng)化相的含量，從而大幅提高M(jìn)g-Zn-RE系鎂合金的力學(xué)性能。
[0025]2、本發(fā)明也解決了大型薄壁航空、航天鑄件中復(fù)雜油、氣管路“清砂難”的實(shí)際生產(chǎn)問題，為Mg-Zn-RE系鎂合金在航空、航天領(lǐng)域中的進(jìn)一步推廣與應(yīng)用奠定了基礎(chǔ)，滿足我國鎂合金企業(yè)的生產(chǎn)需要，符合我國國防安全與鎂合金國家工程研究發(fā)展戰(zhàn)略需求，具有較大的市場推廣價(jià)值。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0026]通過閱讀參照以下附圖對(duì)非限制性實(shí)施例所作的詳細(xì)描述，本發(fā)明的其它特征、目的和優(yōu)點(diǎn)將會(huì)變得更明顯:`[0027]圖1為實(shí)施例1中不同工藝處理得到的Mg-4Zn_lRE合金組織對(duì)比示意圖，其中，(a)為Mg-4Zn-lRE合金的鑄態(tài)組織，(b)為氫化處理后的Mg-4Zn_lRE合金組織，(c)為實(shí)施例I中的本發(fā)明處理方法處理后的Mg-4Zn-lRE合金組織，(d)為實(shí)施例1中僅采用高溫時(shí)效處理的Mg-4Zn-lRE合金組織；
[0028]圖2為實(shí)施例2中氫化處理前后Mg-5Zn_lRE合金的組織對(duì)比示意圖，其中，(a)為鑄造Mg-5Zn-lRE合金氫化處理前的組織，(b)為鑄造Mg-5Zn_lRE合金氫化處理后的組織；
[0029]圖3為實(shí)施例3中不同工藝處理后Mg-6Zn_lRE合金組織中Zn原子分布的對(duì)比示意圖，其中，(a)采用實(shí)施例3中本發(fā)明的工藝，(b)僅采用實(shí)施例3中的高溫時(shí)效處理。
【具體實(shí)施方式】
[0030]下面結(jié)合具體實(shí)施例和附圖對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說明。以下實(shí)施例將有助于本領(lǐng)域的技術(shù)人員進(jìn)一步理解本發(fā)明，但不以任何形式限制本發(fā)明。應(yīng)當(dāng)指出的是，對(duì)本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本發(fā)明構(gòu)思的前提下，還可以做出若干變形和改進(jìn)。這些都屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。
[0031]實(shí)施例1
[0032]熱處理對(duì)象為砂型鑄造Mg-4Zn_lRE鎂合金機(jī)匣，操作如下:
[0033]I)將機(jī)匣毛坯件放入氫化爐，通入氫氣洗爐，檢驗(yàn)洗爐氣體，待其到達(dá)安全濃度后，開始升溫，并始終保持爐內(nèi)氫氣的安全濃度(體積分?jǐn)?shù)小于4%或高于76%)，以及爐外尾氣的穩(wěn)定燃燒；
[0034]2)保持爐內(nèi)溫度在450°C，爐溫波動(dòng)±5°C，氫氣壓力在latm，保溫時(shí)間在72小時(shí)；
[0035]3)用氮?dú)庀礌t，檢查洗爐氣體，待其到達(dá)安全濃度后，取出鑄件做淬火處理，淬火介質(zhì)為水，水溫控制在100°c，淬火時(shí)間控制在5分鐘，從氫化爐轉(zhuǎn)移到淬火設(shè)施的時(shí)間控制在60秒；
[0036]4)將鑄件毛坯放入時(shí)效處理爐，在時(shí)效溫度下進(jìn)行時(shí)效處理，時(shí)效處理溫度控制在150°C、時(shí)間控制在20小時(shí)，待時(shí)效處理完畢，出爐空冷，清砂。
[0037]氫氣操作規(guī)程參見GB4962-85UDC614.83.661.96。
[0038]采用本發(fā)明工藝處理得到的機(jī)匣油管內(nèi)無殘余砂芯，取三個(gè)不同部位加工拉伸試棒，得到的力學(xué)性能的平均值為:抗拉強(qiáng)度為230MPa ;屈服強(qiáng)度為160MPa ;斷裂延伸率為6%。采用高溫時(shí)效(325°C X6小時(shí))處理得到的機(jī)匣油管內(nèi)砂芯無法取出，取與上述相同部位加工拉伸試棒，得到的力學(xué)性能平均值為:抗拉強(qiáng)度為190MPa ;屈服強(qiáng)度為135MPa ;斷裂延伸率為3%。
[0039]圖1為本實(shí)施例不同工藝處理得到的Mg-4Zn_lRE合金組織對(duì)比圖，其中，圖1 (a)為Mg-4Zn-lRE合金的鑄態(tài)組織，圖1 (b)為氫化處理后的Mg-4Zn_lRE合金組織，圖1 (c)為采用本發(fā)明處理方法處理后的Mg-4Zn-lRE合金組織，圖1(d)為僅采用高溫時(shí)效處理的Mg-4Zn-lRE合金組織。通過光學(xué)組織觀察，采用本實(shí)施例中的本發(fā)明工藝處理后，晶界處原本粗大的共晶組織變得細(xì)小，同時(shí)也生成了一些小顆粒狀的相；通過TEM對(duì)顯微組織中的析出相進(jìn)行觀察，相對(duì)于僅采用高溫時(shí)效處理的Mg-4Zn-lRE合金組織，采用本發(fā)明工藝處理的合金組織中出現(xiàn)了數(shù)量更`多、分布更加彌散的析出強(qiáng)化相。
[0040]實(shí)施例2
[0041]熱處理對(duì)象為砂型鑄造Mg_5Zn_lRE鎂合金機(jī)匣附鑄棒,操作如下:
[0042]I)將試棒放入氫化爐，通入氫氣洗爐，檢驗(yàn)洗爐氣體，待其到達(dá)安全濃度后，開始升溫，并始終保持爐內(nèi)氫氣的安全濃度(體積分?jǐn)?shù)小于4%或高于76% )，以及爐外尾氣的穩(wěn)定燃燒；
[0043]2)保持爐內(nèi)溫度在490°C，爐溫波動(dòng)±5°C，氫氣壓力在1.5atm，保溫時(shí)間在12小時(shí)；
[0044]3)用氮?dú)庀礌t，檢查洗爐氣體，待其到達(dá)安全濃度后，取出試棒做淬火處理，淬火介質(zhì)為水，水溫控制在40°C，淬火時(shí)間控制在I分鐘，從氫化爐轉(zhuǎn)移到淬火設(shè)施的時(shí)間控制在20秒；
[0045]4)將試棒放入時(shí)效處理爐，在時(shí)效溫度下進(jìn)行時(shí)效處理，時(shí)效處理溫度控制在275 °C、時(shí)間控制在4小時(shí)；待時(shí)效處理完畢，出爐空冷。
[0046]氫氣操作規(guī)程參見GB4962-85UDC614.83.661.96。
[0047]采用本發(fā)明的工藝處理得到的三根拉伸試棒的力學(xué)性能平均值為:抗拉強(qiáng)度為245MPa ;屈服強(qiáng)度為165MPa ;斷裂延伸率為5.5%。采用高溫時(shí)效(325°C X6小時(shí))處理得到的三根拉伸試棒的力學(xué)性能平均值為:抗拉強(qiáng)度為200MPa ;屈服強(qiáng)度為145MPa ;斷裂延伸率為2.5%。[0048]圖2為氫化處理前后Mg-5Zn_lRE合金組織對(duì)比圖，其中，圖2 (a)為鑄造Mg-5Zn-lRE合金氫化處理前的組織，圖2(b)為鑄造Mg-5Zn_lRE合金氫化處理后的組織。可以看出，本實(shí)施例所采用的氫化處理工藝使晶界處原本粗大的共晶組織變得細(xì)小，同時(shí)形成了一些小顆粒；原本網(wǎng)格狀的共晶組織也因被破碎而呈現(xiàn)出更加均勻的分布狀態(tài)。
[0049]實(shí)施例3
[0050]熱處理對(duì)象為砂型鑄造Mg-6Zn_lRE鎂合金單鑄試棒，操作如下:
[0051]I)將試棒放入氫化爐，通入氫氣洗爐，檢驗(yàn)洗爐氣體，待其到達(dá)安全濃度后，開始升溫，并始終保持爐內(nèi)氫氣的安全濃度(體積分?jǐn)?shù)小于4%或高于76% )，以及爐外尾氣的穩(wěn)定燃燒；
[0052]2)保持爐內(nèi)溫度在540°C，爐溫波動(dòng)±8°C，氫氣壓力在lOatm，保溫時(shí)間在2小時(shí)；
[0053]3)用氮?dú)庀礌t，檢查洗爐氣體，待其到達(dá)安全濃度后，取出鑄件做淬火處理，淬火介質(zhì)為水，水溫控制在60°C，淬火時(shí)間控制在2分鐘，從氫化爐轉(zhuǎn)移到淬火設(shè)施的時(shí)間控制在10秒。
[0054]4)將試棒放入時(shí)效處理爐，在時(shí)效溫度下進(jìn)行時(shí)效處理，時(shí)效處理溫度控制在175°C、時(shí)間控制在32小時(shí)，待時(shí)效處理完畢，出爐空冷。
[0055]氫氣操作規(guī)程參見GB4962-85UDC614.83.661.96。
[0056]采用本發(fā)明的工藝處理得到的三根拉伸試棒的力學(xué)性能平均值為:抗拉強(qiáng)度為260MPa ;屈服強(qiáng)度為175MP`a ;斷裂延伸率為8.4%。采用高溫時(shí)效(325°C X6小時(shí))處理得到的三根拉伸試棒的力學(xué)性能平均值為:抗拉強(qiáng)度為225MPa ;屈服強(qiáng)度為150MPa ;斷裂延伸率為4.6%0
[0057]圖3為不同工藝處理后Mg-6Zn_lRE合金組織中Zn原子分布的對(duì)比圖，其中，圖3(a)采用本實(shí)施例中本發(fā)明的工藝，圖3(b)僅采用本實(shí)施例中的高溫時(shí)效處理?？梢钥闯?，在采用本實(shí)施例中本發(fā)明工藝處理得到合金組織中，Zn原子分布更加均勻，并沒有出現(xiàn)高溫時(shí)效處理中嚴(yán)重的溶質(zhì)偏聚現(xiàn)象。
[0058]綜合上述的三個(gè)實(shí)施例，本發(fā)明能夠?qū)g-Zn-RE系鎂合金中原本粗大網(wǎng)狀分布的Mg-Zn-RE高溫穩(wěn)定化合物分解為彌散分布的稀土氫化物小顆粒，并使Zn原子均勻分布在α-Mg基體內(nèi)，繼而有效地增加了后續(xù)時(shí)效處理過程中析出強(qiáng)化相的含量，從而大幅提高M(jìn)g-Zn-RE系鎂合金的力學(xué)性能。同時(shí)，本發(fā)明也有效地解決了大型薄壁鑄件中復(fù)雜油、氣管路“清砂難”的實(shí)際生產(chǎn)問題。
[0059]以上對(duì)本發(fā)明的具體實(shí)施例進(jìn)行了描述。需要理解的是，本發(fā)明并不局限于上述特定實(shí)施方式，本領(lǐng)域技術(shù)人員可以在權(quán)利要求的范圍內(nèi)做出各種變形或修改，這并不影響本發(fā)明的實(shí)質(zhì)內(nèi)容。
【權(quán)利要求】
1.一種Mg-Zn-RE系鎂合金氫化熱處理方法，其特征在于，所述方法包括對(duì)Mg-Zn-RE系鎂合金鑄件氫化固溶處理后進(jìn)行時(shí)效強(qiáng)化處理。
2.如權(quán)利要求1所述的Mg-Zn-RE系鎂合金氫化熱處理方法，其特征在于，所述氫化固溶處理為在氫氣氣氛下進(jìn)行的固溶處理，所述氫氣的壓力為I~lOatm。
3.如權(quán)利要求2所述的Mg-Zn-RE系鎂合金氫化熱處理方法，其特征在于，所述氫化固溶處理具體包括如下步驟: A、將Mg-Zn-RE系鎂合金鑄件置于氫化固溶處理裝置，通入氫氣，待排出的氣體到達(dá)安全濃度后開始升溫，并始終保持所述裝置內(nèi)氫氣的安全濃度，以及所述裝置外尾氣的穩(wěn)定燃燒； B、保持所述裝置內(nèi)溫度為450~540°C，氫氣壓力為I~lOatm，保溫2~72小時(shí)； C、往所述裝置內(nèi)通入氮?dú)?，檢測排放氣體，待達(dá)到安全濃度后，取出Mg-Zn-RE系鎂合金鑄件進(jìn)行淬火處理。
4.如權(quán)利要求3所述的Mg-Zn-RE系鎂合金氫化熱處理方法，其特征在于，所述淬火處理的淬火介質(zhì)為水，水溫為40~100°C，淬火時(shí)間為I~5分鐘。
5.如權(quán)利要求3或4所述的Mg-Zn-RE系鎂合金氫化熱處理方法，其特征在于，所述Mg-Zn-RE系鎂合金鑄件由氫化固溶處理裝置取出轉(zhuǎn)移到淬火設(shè)備的時(shí)間控制在10~60秒。
6.如權(quán)利要求1所述的Mg-Zn-RE系鎂合金氫化熱處理方法,其特征在于,所述時(shí)效強(qiáng)化處理后還包括出爐空冷、清砂。
7.如權(quán)利要求1所述的M`g-Zn-RE系鎂合金氫化熱處理方法，其特征在于，所述時(shí)效強(qiáng)化處理的溫度為150~275°C，處理時(shí)間為4~32小時(shí)。
8.—種如權(quán)利要求1所述的Mg-Zn-RE系鎂合金氫化熱處理方法在制備航空、航天用Mg-Zn-RE系鎂合金鑄件中的用途。
9.如權(quán)利要求8所述的用途，其特征在于，所述航空、航天用Mg-Zn-RE系鎂合金鑄件為航空、航天大型Mg-Zn-RE系鎂合金薄壁鑄件。
【文檔編號(hào)】C22F1/06GK103774068SQ201410018239
【公開日】2014年5月7日 申請(qǐng)日期:2014年1月15日 優(yōu)先權(quán)日:2014年1月15日
【發(fā)明者】吳國華, 龐松, 張亮, 劉文才, 張揚(yáng), 王穎東, 丁文江 申請(qǐng)人:上海交通大學(xué)