專利名稱：一種破碎機復(fù)合材料錘頭及其負壓鑄造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種破碎機復(fù)合材料錘頭的帝l臘方法，特別涉及一種具有雙陰影抗
磨效應(yīng)的破碎機復(fù)合材料錘頭及其負壓鑄造方法。
背景技術(shù)：
破碎機(錘式破碎機，立軸式破碎機等)是礦山、冶金、建材、水泥、交通等 行 "礦物和建筑豐才茅斗進行物半 碎必不可少的設(shè)備，而錘頭是破碎機中的重要工 作部件和易損件，其工作原理是依靠高速旋轉(zhuǎn)的錘頭撞擊進入破碎倉中的物料而達 到粉碎物料的目的，錘頭的主要失效形式是磨損和斷裂。長期以來，破碎機錘頭的 抗磨性差，使用壽命短，更換頻繁，是制約物料粉碎效率的關(guān)鍵因素。據(jù)不完全統(tǒng)
計全國每年僅錘式破碎機的錘頭消耗量就高達50萬噸以上，并且呈現(xiàn)逐年上升的 趨勢。因此開發(fā)新型錘頭材料及其加工成形技術(shù)，提高錘頭的使用壽命成為亟待解 決的問題。 .
目前國內(nèi)采用的破碎機錘頭主要有整體鑄造錘頭所涉及的材料有高錳鋼 (Mnl3)、中碳合金鋼(中國發(fā)明專利CN1050566A)、錳鵒鈦耐磨辦閃(中國發(fā)明專 利CN1068637C)、低合金鋼(40CrMnSiMoRe)、高,鎳鉬合金鋼和高鉻鑄鐵等；復(fù) 合錘頭包括雙液雙金屬復(fù)藩造錘頭、鑲鑄或鑲嵌或焊接組合式錘頭(中國實用 新型專利CN2257218Y、 CN2564248Y);表面堆焊或整體堆焊錘頭(中國發(fā)明專利 CN1419990A、 CN1517173A)。對于整體鑄造合金鋼錘頭，雖然其具有高的強韌性、 在運行過程中不易發(fā)生斷裂，但由于錘頭的整體硬度較低，且組織中的M3C等碳化 物的硬度不足以抵抗物料的強沖擊磨損作用，所以耐磨性差，使用壽命短。盡管人 們通過調(diào)整合金成分和改進熱處理工藝等措施試圖提高錘頭的抗磨性，其結(jié)果往往 是制造成本顯著增加，而抗磨性提高微對于整體鑄造高鉻鑄鐵錘頭，運行過程
4中易斷裂則是其過早失效的主要原因；所謂復(fù)合錘頭，是指將一種高硬度的材料如 高鉻^^或硬質(zhì)合金與一種具有強韌性的合金鋼或碳鋼通過復(fù)，造、焊接或鑲嵌 等方法組合在一起制作成錘頭，其中高硬度材料作為錘頭的打擊面以提高錘頭的抗 磨性，而強韌性材料作為錘頭的錘柄防止錘頭的斷裂。這類錘頭制造工藝復(fù)雜、成 本高(對于硬質(zhì)合金更是如此)，且工藝穩(wěn)定性差，在結(jié)合部位易產(chǎn)生裂紋、應(yīng)力 集中等缺陷，因此在實際運行中往往會發(fā)生兩種材料從結(jié)合處分離，造成錘頭的過 早失效；堆焊錘頭是采用專用抗磨焊條在合金鋼或碳鋼錘頭的端部(打擊面或工作 面)堆焊一層具有高硬度的抗磨層，其缺點是需要專用焊機，堆焊工藝復(fù)雜，工藝 控制難度大，堆焊層中存在大量'麟紋、夾雜、氣孔等缺陷，因jt虛行中堆焊層的 剝落和掉塊是其主要失效形式。
國際上有日本極東開發(fā)工業(yè)株式會社開發(fā)的一種組合式錘頭(JP2006326399)， 能較充分發(fā)揮錘頭材料的抗磨性，但需要極強的連接固定技術(shù)而使結(jié)合面成為其薄 弱環(huán)節(jié)。此外，德國伯力鳩斯公司生產(chǎn)的合金鋼錘頭和日本川島公司生產(chǎn)的高鉻鑄 鐵一低碳合金鋼復(fù)，造錘頭，前者耐磨性較差，后者由于復(fù)，造易出現(xiàn)鋼鐵脫 離現(xiàn)象。
因此，本研究戶艦?zāi)陙碇铝τ陂_發(fā)鑄滲法制備鐵基復(fù)合材料的多項技術(shù)。包括 有鐵基復(fù)合材料錘頭及其鑄造方法(中國發(fā)明專利CN200510096149.5); WCp增 強鐵基表層復(fù)合材料用復(fù)合劑技術(shù)(中國發(fā)明專利CN200510043187.4);局部復(fù)合 材料及其制造方法(中國發(fā)明專利CN95113785.9 )等等。這些發(fā)明專利克服了前 述技術(shù)的缺點，提供了一種成型方法簡單，復(fù)合材料層與金屬母體呈冶金結(jié)合的破 碎機復(fù)合材料錘頭。這種錘頭在服役過程中，由于復(fù)合材料層中陶瓷顆粒的高硬度 與高耐磨性，將逐漸突出于復(fù)合材料層表面而對周圍基體金屬產(chǎn)生一種微觀的陰影 效應(yīng)，保護了基體免于進一步磨損，這一微觀陰影效應(yīng)已在磨損試驗中得到證實。
然而，針對某些大型粉碎設(shè)備錘頭而言，其不僅要抵抗物料(如礦石)的嚴重 磨損作用、同時還需承受物料的強烈沖擊作用(錘頭,高達420轉(zhuǎn)/分，礦石有時重達數(shù)噸)，因而使得錘頭在實際運行過程中往往會發(fā)生復(fù)合材料層與金屬母體 分離，造成錘頭的過早失效，從而使復(fù)合材料層中增強顆粒的微觀陰影效應(yīng)得不到 充分發(fā)揮。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于克服上述現(xiàn)有技術(shù)的缺點，提供了一種改善了增強體與母體 金屬的結(jié)合形式，使得在高,酷磨損工況下復(fù)合材料增強體依然不會與母體金屬
分離，從而延長錘頭使用壽命的破碎機復(fù)合材料錘頭及其負壓鑄造方法。
為達到，目的，本發(fā)明采用的技術(shù)方案是
1 )將粒度為300 750 u m的WC顆粒與粘結(jié)劑按100:4-6的質(zhì)量比混審喊膏狀， 填充于若干個相同的柱狀金屬網(wǎng)中，密封后在80-20(TC下烘干形成若干個預(yù)制體并 將其置于鑄型型腔的端面?zhèn)龋?br> 2)采用電爐熔煉金屬母體材料形成金屬液，金屬液的出爐溫度為1520 1650°C，澆注溫度為1450 158(TC，然后金屬液出爐澆注，澆注時金屬液經(jīng)由澆口 杯直澆道和內(nèi)澆itiSA鑄型型腔底部，金屬液出爐前啟動真空泵，通過真空吸管對 鑄型型腔造成負壓氣氛，通過冒口對金屬液進行補縮，澆注完畢后4min關(guān)閉真空 泵；
WC顆粒^ffi量根據(jù)下式計算
式中-
『^WC顆粒的重量，g;
W—~tt狀金屬網(wǎng)數(shù)目；
<S^tt狀金屬網(wǎng)的底面積，咖2;
~~ft條屬網(wǎng)的高度，mm; p~~WC顆粒的密度，g/mm3;
/ #柱狀金屬網(wǎng)的底面積之和占錘頭端面即工作面或打擊面面積的百分、w一
數(shù)o
本發(fā)明的金屬母體材料為高錳鋼、合金鋼或普通職R; WC顆粒的硬度為2500 3000 Hv，密度為15.8 16. 5g/mm3;柱狀金屬網(wǎng)材料為1Crl8Ni9Ti,底面直徑為 IO咖，長度為25 35咖，構(gòu)成金屬網(wǎng)的金屬線材直徑為220 u m，網(wǎng)格尺寸為300u m X300um;粘結(jié)劑為含質(zhì)量百分比15 20%的硼砂，13 18%的Na2Si03 12H20，余 量為水。
按本發(fā)明的鑄造方法帝幌的復(fù)合材料錘頭，錘頭的錘體為高錳鋼、合金鋼或普 通碳鋼，錘頭的錘端即工作面或打擊面由金屬母體與均勻分布于其中的柱狀增強體 組成，柱狀增強體硬度為HRC55 67。
按本發(fā)明的制備方法制得的復(fù)合材料錘頭具有雙陰影抗磨效應(yīng)，其結(jié)構(gòu)是由母 體金屬與均勻分布的柱狀增強體構(gòu)成，如附圖3所示。增強體是通過WC陶娜粒 預(yù)制體與母液金屬的熔滲而形成的復(fù)合材料，其微觀組織由陶，粒與基體組成， 如附圖4所示。磨損過程中，由于增強體的高硬度與高耐磨性，將逐漸突出于母體 而產(chǎn)生一種宏觀的陰影效應(yīng)，保護了母體免于進一步磨損，如附圖3所示。最為重 要的是本發(fā)明改善了增強體與母體金屬的結(jié)合形式，使得在高載嚴酷磨損工況下復(fù) 合材料增強體依然不會與母體金屬分離，從而延長錘頭使用a。本發(fā)明的制備方 法所獲得的復(fù)合材料錘頭增強體硬度為HRC55 67，長度為25 35咖，具有優(yōu)異的 抗沖擊磨損性能；增強體與金屬母體的界面、以及增強體中WC顆粒與基體的界面 呈良好的冶金結(jié)合，結(jié)合強度高，WC顆粒分布均勻；本發(fā)明生產(chǎn)的錘式破碎機錘頭， 其壽命是傳統(tǒng)合金鋼的5 10倍；本發(fā)明生產(chǎn)的冶金車L鋼用導(dǎo)位板(錘頭的一種形 式)，其 是傳統(tǒng)合金鋼導(dǎo)位板的15倍。


圖1是本發(fā)明復(fù)合材料錘頭的鑄造工藝圖2為本發(fā)明復(fù)合材料錘頭的結(jié)構(gòu)圖3為本發(fā)明復(fù)合材料錘頭的綞端宏觀陰影效應(yīng)示意圖；圖4為本發(fā)明復(fù)合材料錘頭的增強體中陶^f^周圍基體產(chǎn)生的微觀陰影效 應(yīng)圖。
具體實施例方式
下面結(jié)合附圖及實施例對本發(fā)明作進一步詳細說明。
實施例1:參見圖1，首先采用水玻璃砂進行破碎機錘頭的造型，將硬度為
2500 3000Hv，密度為15. 8 16. 5g/咖3，粒度為300 u m 750 u m的WC顆粒與含 質(zhì)量百分比為20%的硼砂、17G/。的Na2Si03 *12H20、余量為水制成的粘結(jié)劑按照100:6 的質(zhì)量比混制成膏狀，填充于若干個由1Crl8Ni9Ti制成的底面直徑為10咖，長度 為35ram，構(gòu)成金屬網(wǎng)的金屬線材直徑為220 y m,網(wǎng)格尺寸為300umX300um的柱 狀金屬網(wǎng)中，密封后在20(TC下烘干形成若干個預(yù)制體2并置于鑄型型腔1的端面 側(cè)。采用250kg中頻感應(yīng)電爐熔煉高錳鋼形成金屬液，金屬液的出爐^jg為1540 °C，澆注溫度為147CTC;金屬液出爐前5min啟動真空泵，真空度為0.12MPa，然 后金屬液出爐澆注，澆注時金屬液經(jīng)由澆口杯4直澆道5和內(nèi)澆道6 3SA鑄型型腔 1，通過真空吸管3對型腔1造成負壓氣氛，通過冒口 7對金屬液進行補縮，澆注 完畢后4min關(guān)閉真空泵，形成圖2所示的復(fù)合材料錘頭。 WC顆粒^ffi量根據(jù)下式計算
式中
『~~WC顆粒的重量，g;
W^^狀金屬網(wǎng)數(shù)目；
61——tt狀金屬網(wǎng)的底面積，mm2;
/ ——ft^屬網(wǎng)的高度，35咖；
p~~WC顆粒的密度，g/,3;
乂^^柱狀金屬網(wǎng)的底面積之和占錘頭端面即工作面或打擊面面積的百分數(shù)。實施例2:參見附圖1 ，首先采用樹脂砂進行破碎機錘頭的造型，糊更度為2500 3000Hv，密度為15. 8 16. 5g/咖3，粒度為300 u m 750 u m的WC顆粒與含質(zhì)量百 分比為18%的硼砂、15。/。的Na2Si03 12H20、余量為水制成的茅占結(jié)劑按照100:4的質(zhì) 量比混制成膏狀，填充于若干個由1Crl8M9Ti制成的底面直徑為lOmm，長度為 32咖，構(gòu)成金屬網(wǎng)的金屬線材直徑為220 u m，網(wǎng)格尺寸為300 u mX 300 u m的柱狀 金屬網(wǎng)中，密封后在15(TC下烘干形成若干個預(yù)制體2并置于鑄型型腔1的端面?zhèn)取?采用250kg中頻感應(yīng)電爐熔煉合金鋼形成金屬液，金屬液的出爐溫度為1650°C，澆 注溫度為1580°C;金屬液出爐前5min啟動真空泵，真空度為0.12MPa，然后金屬 液出爐澆注，澆注時金屬液經(jīng)由澆口杯4直澆道5和內(nèi)澆道6進入鑄型型腔1，通 過真空吸管3對型腔1造成負壓氣氛，通過冒口 7對金屬液進行補縮，澆注完畢后 4min關(guān)閉真空泵。
WC顆粒^ffl量根據(jù)下式計算
式中
『~~WC顆粒的重量，g;
W~~^狀金屬網(wǎng)數(shù)目；
Sfe狀金屬網(wǎng)的底面積，mm2;
/7——ft狀金屬網(wǎng)的高度，32mm;
p^WC顆粒的密度，g/mm3;
,——各柱狀金屬網(wǎng)的底面積之和占錘頭端面即工作面或打擊面面積的百分數(shù)。
實施例3:參見附圖1 ，首先采用樹脂砂貨行破碎機錘頭的造型，將硬度為2500 3000Hv，密度為15. 8 16. 5g/mm3，粒度為300 u m 750 P m的WC顆粒與含質(zhì)量百 分比為15%的硼砂、13%的船&03 12H20、余量為水制成的粘結(jié)劑按照100:5的質(zhì) 量比混制成膏狀，填充于若干個由1Crl8Ni9Ti制成的底面直徑為10咖，長度為30mm,構(gòu)成金屬網(wǎng)的金屬線材直徑為220 u m，網(wǎng)格尺寸為300 u mX 300 P m的柱狀 金屬網(wǎng)中，密封后在IO(TC下烘干形成若千個預(yù)制體2并置于鑄型型腔1的端面?zhèn)取?采用250kg中頻感應(yīng)電爐熔》繊鋼形成金屬液，金屬液的出爐溫度為1600°C，澆注 溫度為1530°C;金屬液出爐前5min啟動真空泵，真空度為0.12MPa，然后金屬液 出爐澆注，澆注時金屬液經(jīng)由澆口杯4直澆道5和內(nèi)澆道6i4A鑄型型腔l，通過 真空吸管3對型腔1造成負壓氣氛，通過冒口 7對金屬液進行補縮，澆注完畢后4min 關(guān)閉真空泵。
WC顆粒使用量根據(jù)下式計算
式中
『^WC顆粒的重量，g;
W~^tt狀金屬網(wǎng)數(shù)目；
5"——柱狀金屬網(wǎng)的底面積，mm2;
/7——ft狀金屬網(wǎng)的高度，30iran;
p~~WC顆粒的密度，g/mm3;
/—各柱狀金屬網(wǎng)的底面積之和占錘頭端面即工作面或打擊面面積的百分數(shù)。
實施例4:參見附圖1，首先采用水玻璃砂進行破碎機錘頭的造型，糊更度為 2500 3000Hv，密度為15. 8 16. 5g/mm3，粒度為300 u m 750 u m的WC顆粒與含 質(zhì)量百分比為19%的硼砂、18%的化&03 *12H20、余量為水制成的粘結(jié)劑按照100:5 的質(zhì)量比混制成膏狀，填充于若干個由1Crl8Ni9Ti制成的底面直徑為10mm，長度 為25咖，構(gòu)成金屬網(wǎng)的金屬線材直徑為220 y m，網(wǎng)格尺寸為300 y m X 300 u m的柱 狀金屬網(wǎng)中，密封后在18(TC下烘干形成若干個預(yù)制體2并置于鑄型型腔1的端面 側(cè)。采用250kg中頻感應(yīng)電爐熔煉高錳鋼形成金屬液，金屬液的出爐驢為1520 °C，澆注溫度為145(TC;金屬液出爐前5min啟動真空泵，真空度為0.12MPa,然后金屬液出爐澆注，澆注時金屬液經(jīng)由澆口杯4直澆道5和內(nèi)澆道6進入鑄型型腔
1，通過真空吸管3對型腔1造成負壓氣氛，通過冒口 7對金屬液進行補縮，澆注 完畢后4min關(guān)閉真空泵。
WC顆?！絆T量根據(jù)下式計算
式中
『~~WC顆粒的重量，g; W~~ft狀金屬網(wǎng)數(shù)目；
~~ft狀金屬網(wǎng)的底面積，mm2; A——^狀金屬網(wǎng)的高度，25mm; p~~WC顆粒的密度，g/咖3;
,^^柱狀金屬網(wǎng)的底面積之和占錘頭端面即工作面或打擊面面積的百分數(shù)。
實施例5:參見附圖1 ，首先采用樹脂砂進行破碎機錘頭的造型，將硬度為2500 3000Hv，密度為15. 8 16. 5g/mm3,粒度為300 u m 750 u m的WC顆粒與含質(zhì)量百 分比為17%的硼砂、16%的Na2Si03 12H20、余量為水制成的粘結(jié)劑按照100:6的質(zhì) 量比混制成膏狀，填充于若干個由1Crl8Ni9Ti制成的底面直徑為10mm，長度為 28咖，構(gòu)成金屬網(wǎng)的金屬線材直徑為220 u m，網(wǎng)格尺寸為300 u mX300 u m的柱狀 金屬網(wǎng)中，密封后在8CTC下烘干形成若干個預(yù)制體2并置于鑄型型腔1的端面?zhèn)取?采用250kg中頻感應(yīng)電爐熔煉合金鋼形成金屬液，金屬液的出爐驢為1640°C,澆 注溫度為157(TC;金屬液出爐前5min啟動真空泵，真空度為0.12MPa，然后金屬 液出爐澆注，澆注時金屬液經(jīng)由澆口杯4直澆道5和內(nèi)澆道6進入鑄型型腔1，通 過真空吸管3對型腔1造成負壓氣氛，通過冒口 7對金屬液進行補縮，澆注完畢后 4min關(guān)閉真空泵。
WC顆粒使用量根據(jù)下式計算式中
『^WC顆粒的重量，g;
Wft狀金屬網(wǎng)數(shù)目；
S~~tt狀金屬網(wǎng)的底面積，咖2;
——t主狀金屬網(wǎng)的高度，28mrn; p~~WC顆粒的密度，g/mm3;
/"—各柱狀金屬網(wǎng)的底面積之和占錘頭端面即工作面或打擊面面積的百分數(shù)。
實施例6:參見附圖1 ，首先采用樹脂砂貨行破碎機錘頭的造型，將硬度為2500 3000Hv，密度為15. 8 16. 5g/咖3，粒度為300 u m 750 u m的WC顆粒與含質(zhì)量百 分比為16%的硼砂、1496的Na2Si03 12H20、余量為水制成的粘結(jié)劑按照100:6的質(zhì) 量比混制成膏狀，填充于若干個由1Crl8Ni9Ti制成的底面直徑為10mm，長度為 29mm，構(gòu)成金屬網(wǎng)的金屬線材直徑為220 y m，網(wǎng)格尺寸為300 u mX300 u m的柱狀 金屬網(wǎng)中，密封后在12(TC下烘干形成若干個預(yù)制體2并置于鑄型型腔1的端面?zhèn)取?采用250kg中頻感應(yīng)電爐熔'ii^鋼形成金屬液，金屬液的出爐離為163(TC，澆注 溫度為1560"C;金屬液出爐前5min啟動真空泵，真空度為0.12MPa，然后金屬液 出爐澆注，澆注時金屬液經(jīng)由澆口杯4直澆道5和內(nèi)澆道6^A鑄型型腔1，通過 真空吸管3對型腔1造成負壓氣氛，通過冒口 7對金屬液進行補縮，澆注完畢后4min 關(guān)閉真空泵。
WC顆粒使用量根據(jù)下式計算
式中
『^WC顆粒的重量，g; W~~tt狀金屬網(wǎng)數(shù)目；5"~"^i狀金屬網(wǎng)的底面積，mm2; A——l主狀金屬網(wǎng)的高度，29mm; p~~WC顆粒的密度，g/mm3;
/K —各柱狀金屬網(wǎng)的底面積之和占錘頭端面即工作面或打擊面面積的百分數(shù)。
本發(fā)明依靠真空泵的負壓作用，使金屬液滲透到預(yù)制體的孔隙中，從而在鑄件 端面(工作面或打擊面)形成柱狀增強體。其中，制備預(yù)制體時使用粘結(jié)劑， 一方
面起粘結(jié)WC顆粒的作用，烘制后又可保證預(yù)制層有足夠的強度；兩一方面可以改
善金屬液與wc顆粒的潤濕性，提高金屬液的浸滲能力。采用本發(fā)明制備的復(fù)合材 料錘頭增強體硬度為服C55 67，長度為25 35mm，增強體與金屬母體的界面以及 增強體中WC顆粒與基體的界面呈良好的冶金結(jié)合。磨損過禾呈中，由于增強體的高 硬度與高耐磨性，將逐漸突出于母體而產(chǎn)生一種宏觀的陰影效應(yīng)，保護了母體免于 進一步磨損，如附圖3所示；同時由于增強體中陶，粒的高硬度與高耐磨性，亦 將逐漸突出于增強體中的基體而產(chǎn)生一種微觀的陰影效應(yīng)，保護了基體免于進一步 磨損，如附圖4所示。本發(fā)明生產(chǎn)的錘式破碎機錘頭，其壽命是傳統(tǒng)合金鋼的5 10倍；本發(fā)明生產(chǎn)的冶金車L鋼用導(dǎo)位板(錘頭的一種形式)，其壽命是傳統(tǒng)合金鋼 導(dǎo)位板的15倍。
權(quán)利要求
1、一種破碎機復(fù)合材料錘頭的負壓鑄造方法，其特征在于1)將粒度為300～750μm的WC顆粒與粘結(jié)劑按100∶4-6的質(zhì)量比混制成膏狀，填充于若干個相同的柱狀金屬網(wǎng)中，密封后在80-200℃下烘干形成若干個預(yù)制體(2)并其置于鑄型型腔(1)的端面?zhèn)龋?)采用電爐熔煉金屬母體材料形成金屬液，金屬液的出爐溫度為1520～1650℃，澆注溫度為1450～1580℃，然后金屬液出爐澆注，澆注時金屬液經(jīng)由澆口杯(4)直澆道(5)和內(nèi)澆道(6)進入鑄型型腔(1)底部，金屬液出爐前5min啟動真空泵，通過真空吸管(3)對鑄型型腔(1)造成負壓氣氛，通過冒口(7)對金屬液進行補縮，澆注完畢后4min關(guān)閉真空泵；WC顆粒使用量根據(jù)下式計算W＝n·S·h·ρ·fV式中W——WC顆粒的重量，g；n——柱狀金屬網(wǎng)數(shù)目；S——柱狀金屬網(wǎng)的底面積，mm2；h——柱狀金屬網(wǎng)的高度，mm；ρ——WC顆粒的密度，g/mm3；fv——各柱狀金屬網(wǎng)的底面積之和占錘頭端面即工作面或打擊面面積的百分數(shù)。
2、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的破碎機復(fù)合材料錘頭的負壓鑄造方法，其特征在于 所說的金屬母^t才料為高錳鋼、合金鋼或普通碳鋼。
3、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的破碎機復(fù)合材料錘頭的負壓鑄造方法，其特征在于 所說的WC顆粒的5更度為2500 3000 Hv，密度為15. 8 16. 5 g/咖3。
4、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的破碎機復(fù)合材料錘頭的負壓鑄造方法，其特征在于:所說的柱狀金屬網(wǎng)材料為1Crl8Ni9Ti，底面直徑為10mm，長度為25 35ram，構(gòu)成 金屬網(wǎng)的金屬線材直徑為220 u m，網(wǎng)格尺寸為300 u mX 300 " m。
5、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的破碎機復(fù)合材料錘頭的負壓鑄造方法，其特征在于: 所說的粘結(jié)劑為含質(zhì)量百分比15 20%的硼砂，13 18%的Na2Si03 12H20，余量為 水。
6、 一種按照權(quán)利要求1所述的復(fù)合材料錘頭的負壓鑄造方法鑄造的復(fù)合材料 錘頭，其特征在于錘頭的錘體為高錳鋼、合金鋼或普通碳鋼，錘頭的錘端即工作 面或打擊面由金屬母體與均勻分布于其中的柱狀增強體組成，柱狀增強體硬度為 服C55 67。
全文摘要
一種破碎機復(fù)合材料錘頭及其負壓鑄造方法，首先采用電爐熔煉金屬母體材料形成金屬液，將WC顆粒與粘合劑混制成膏狀填充于柱狀金屬網(wǎng)中，密封烘制后形成預(yù)制體并置于鑄型型腔的端面?zhèn)取＝饘僖撼鰻t前5min啟動真空泵，然后金屬液出爐澆注，澆注完畢后4min關(guān)閉真空泵。按照本發(fā)明的制備方法所獲得的復(fù)合材料錘頭錘體為高錳鋼、合金鋼或普通碳鋼，錘端即工作面或打擊面由金屬母體與均勻分布于其中的柱狀增強體組成。其中柱狀增強體是通過陶瓷顆粒預(yù)制體與母液金屬的熔滲而形成的復(fù)合材料，硬度為HRC55～67，具有優(yōu)異的抗沖擊磨損性能；柱狀增強體與金屬母體的界面、以及增強體中WC顆粒與基體的界面呈良好的冶金結(jié)合，結(jié)合強度高。
文檔編號B22D18/06GK101530904SQ20091002186
公開日2009年9月16日 申請日期2009年4月3日 優(yōu)先權(quán)日2009年4月3日
發(fā)明者李燁飛, 皇志富, 邢建東, 高義民, 鮑崇高 申請人:西安交通大學(xué)