專利名稱：：鋁合金板及用其形成的熱交換器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及耐腐蝕性優(yōu)異的鋁合金板、及用其形成的熱交換器。技術(shù)背景以前，作為鋁制熱交換器的原材，所使用的有在單面或雙面配有釬料、犧牲材(以下稱為皮材)的各種材料。特別是在機(jī)動(dòng)車用熱交換器的原材的情況下，則要求既實(shí)現(xiàn)薄壁化又要維持高強(qiáng)度且高耐腐蝕性。為了順序這樣的要求，例如在JP—A—2002—294377中公開了一種釬焊用鋁合金復(fù)合材，其具有高強(qiáng)度及高耐腐蝕性，在維持了高釬焊性的前提下又能夠大幅度實(shí)現(xiàn)薄壁化。上述專利文獻(xiàn)中所公開的釬焊鋁合金復(fù)合材，其在芯材的一側(cè)面所使用的鋁合金板具有含有Zn、Mn、Si的皮材，并使芯材組成及皮材組成和厚度最佳化。具體來說，在同一文獻(xiàn)中，芯材的組成規(guī)定如下Mg:0.2質(zhì)量％以下、Cr:0.3質(zhì)量％以下、Fe:0.2質(zhì)量％以下、Cu:0.21.0質(zhì)量％、Si:0.31.3質(zhì)量％、此外Cu及Si的總量為2.0質(zhì)量。/o以下，Mn:1.5質(zhì)量％以下及Ti:0.020.3質(zhì)量％，余量是A1及不可避免的雜質(zhì)。而且皮材的組成規(guī)定如下含有Zn:25質(zhì)量％、Mn:0.31.2質(zhì)量％、Si:0.040.9質(zhì)量°/。之中至少1種以上，余量是A1及不可避免的雜質(zhì)，并且使皮材的包覆率為整體厚度的15%以上，通過如此規(guī)定而進(jìn)行最佳化。但是，為了提高熱交換器的耐久性，就要求進(jìn)一步提高皮材的耐腐蝕性。如上述的文獻(xiàn)，在皮材中添加了Mn和Si的鋁合金復(fù)合材料若與水或含有水的冷卻液等接觸，則在其界面上陰極反應(yīng)性就會(huì)增大，從而有腐蝕進(jìn)行時(shí)的陰極電流，即腐蝕電流增大這樣的問題。因此，若在皮材上以點(diǎn)腐蝕形態(tài)等發(fā)生局部性的腐蝕，則該部分的腐蝕速度將局部性的增大。因此，僅僅靠皮材的Zn、Mn、Si的組成及皮材包覆率的最佳化，仍會(huì)產(chǎn)生耐腐蝕性不充分的情況。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明鑒于這樣的問題點(diǎn)而產(chǎn)生，期望一種即使進(jìn)行薄壁化仍能夠維持高強(qiáng)度，且耐腐蝕性優(yōu)異的鋁合金板，和采用了該鋁合金板的耐腐蝕性優(yōu)異的熱交換器。本發(fā)明者們?yōu)榱私鉀Q上述課題，著眼于鋁合金板的皮材的表面中的金屬間化合物的形態(tài)，對于皮材處于腐蝕環(huán)境時(shí)的皮材的組成，及構(gòu)成皮材的元素的金屬間化合物的形態(tài)對陰極反應(yīng)造成的影響進(jìn)行了各種研究。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，除了鋁組成以外，通過規(guī)定鋁合金表面的含有Al和Mn的金屬間化合物的形態(tài)，能夠在維持高強(qiáng)度的前提下得到耐腐蝕性優(yōu)異的鋁合金板，從而完成本發(fā)明。艮口，作為本發(fā)明的諸側(cè)面，提供如下這種鋁合金板。(1)一種鋁合金板，是在芯材的至少一側(cè)面形成有皮材的鋁合金板，其中，所述皮材含有Fe:0.0300.30質(zhì)量％、Mn:0.401.9質(zhì)量％、Si:0.401.4質(zhì)量％、Zn:2.05.5質(zhì)量％，余量是Al及不可避免的雜質(zhì)，并且，所述皮材表面的含有Al和Mn的金屬間化合物所占的面積率為1%以下。(2)是(1)所述的鋁合金板，其中，只在所述芯材的一側(cè)面形成有所述皮材時(shí)，所述芯材的另一側(cè)面具有由Al—Si系合金構(gòu)成的釬料。(3)是(1)或(2)所述的鋁合金板，其中，所述皮材還含有Mg:0.303.0質(zhì)量％。(4)一種使用(3)所述的鋁合金板而形成的熱交換器。關(guān)于上述的本發(fā)明的諸側(cè)面的效果及特征，參照附圖并通過后述的本發(fā)明的例示性的且非限定性的實(shí)施方式的詳細(xì)說明，將越發(fā)明了。圖1是表示實(shí)施方式中的熱交換器的管的一部分的剖面圖。圖2是顯示鋁合金板的結(jié)構(gòu)的剖面圖，(a)是2層的，(b)是3層的。具體實(shí)施方式以下，就用于實(shí)施本發(fā)明的最佳方式進(jìn)行詳細(xì)地說明。還有，本發(fā)明并不僅限于該實(shí)施方式，只要是基于本發(fā)明的技術(shù)思想，可以適當(dāng)?shù)丶右愿淖?、變更?鋁合金板)，使鋁合金板的皮材的組成為Fe:0.0300.30質(zhì)量％、Mn:0.401.9質(zhì)量％、Si:0.401.4質(zhì)量％、Zn:2.05.5質(zhì)量％，余量為Al及不可避免的雜質(zhì)，皮材表面的含有Al和Mn的金屬間化合物所占的面積率為1%以下，據(jù)此發(fā)明出即使薄壁化仍可維持高強(qiáng)度，且腐蝕性優(yōu)異的鋁合金板。還有，以下"含有Al和Mn的金屬間化合物"記述為"Al—Mn系金屬間化合物"。另夕卜，在以下的記述中"皮材表面含有Al和Mn的金屬間化合物所占的面積率"也僅稱為"面積率"。以下，對于高強(qiáng)度得以維持，且耐腐蝕性優(yōu)異的鋁合金板的各種成分的含量的限定理由，及限定面積率的理由進(jìn)行說明。(皮材Fe:0.0300.30質(zhì)量％)Fe在鋁合金板中形成固溶體和A1—Fe系金屬間化合物的l拜以下的微細(xì)的分散粒子，有助于強(qiáng)度提高。Fe的含量為0.030質(zhì)量％以下時(shí)，固溶體形成帶來的強(qiáng)度增加的效果不充分。另一方面，F(xiàn)e的含量為0.30質(zhì)量％以上時(shí)，Al—Fe系、Al—(Fe、Mn)系、Al—Fe—Si系、Al—(Fe、Mn)—Si系的金屬間化合物增大，因此陰極反應(yīng)增大，其結(jié)果是皮材的耐腐蝕性降低。因此本發(fā)明的實(shí)施方式中Fe含量為0.0300.30質(zhì)量％。(皮材Mn:0.401.9質(zhì)量％)Mn在鋁合金板中固溶，形成Al—Mn系金屬間化合物的lpm以下的微細(xì)的分散粒子，有助于強(qiáng)度提高。Mn的含量為0.40質(zhì)量W以下時(shí)，固溶帶來的強(qiáng)度提高的效果不充分。另一方面，Mn的含量在1.9質(zhì)量％以上時(shí)，Al—Mn系金屬間化合物，即A1—(Mn、Fe)系、Al—Mn—Si系、Al—(Mn、Fe)—Si系的金屬間化合物增大，因此陰極反應(yīng)增大，其結(jié)果是皮材的耐腐蝕性降低。因此，本發(fā)明的Mn含量為0.401.9質(zhì)量y。。(皮材Si:0.401.4質(zhì)量％)Si在鋁合金板中固溶，由此有助于強(qiáng)度提高。Si的含量為0.40質(zhì)量％以下時(shí)，固溶體形成帶來的強(qiáng)度提高的效果不充分。另一方面，Si的含量為1.4質(zhì)量％以上時(shí)，Al—Mn—Si系、A1—Fe—Si系金屬間化合物增大，因此陰極反應(yīng)增大，皮材的耐腐蝕性降低。因此，本發(fā)明的實(shí)施方式中的Si含量為0.401.4質(zhì)量％。(皮材Zn:2.05.5質(zhì)量％)在本實(shí)施方式中，之所以在皮材中添加Zn，是為了相對于芯材在電化學(xué)上降低皮材，以賦予犧牲陽極效果。為了得到高強(qiáng)度且耐腐蝕性優(yōu)異的鋁合金板，不僅是皮材，還需要規(guī)定芯材的合金組成。為此，一般采用的是在芯材中添加Cu的技術(shù)。Cu是使芯材的強(qiáng)度提高的元素，通過添加0.20質(zhì)量°/。以上的Cu,能夠使芯材的強(qiáng)度提高。但是，Cu能夠使芯材的強(qiáng)度提高的負(fù)面是使晶界腐蝕感受性增大，因此會(huì)使皮材側(cè)的耐腐蝕性降低。因此，與本實(shí)施方式中的皮材組合的芯材的Cu含量超過0.2質(zhì)量％時(shí)，為了針對芯材的晶界腐蝕感受性而賦予皮材以犧牲陽極效果，而在皮材中添加2質(zhì)量％以上的Zn，由此能夠相對于晶界而較低地設(shè)定皮材的電位，并且能夠防止晶界腐蝕，因此能夠防御皮材側(cè)的耐腐蝕性降低。另一方面，若Zn的含量成為5.5質(zhì)量。/。以上，則皮材的熔點(diǎn)降低，由此造成鑄造性劣化，造塊時(shí)的生產(chǎn)性降低。因此本實(shí)施方式中的Zn的含量為2.05.5質(zhì)量％。(皮材表面的Al—Mn系金屬間化合物的面積率1%以下)皮材處于腐蝕環(huán)境時(shí)的陰極反應(yīng)，大多是氧的還原反應(yīng)為主體的情況。本發(fā)明者們銳意研究的結(jié)果判明，這些陰極反應(yīng)性雖然會(huì)受到鋁的固溶狀態(tài)的影響，但是，還會(huì)因?yàn)楸砻娲嬖诘腁l—Mn系金屬間化合物的形態(tài)而受到顯著影響。艮P,若皮材表面的Al—Mn系金屬間化合物的面積率為1%以下，則即使在腐蝕環(huán)境下，皮材的陰極反應(yīng)性也不會(huì)增大，腐蝕電流密度受到抑制，其結(jié)果是能夠使皮材的耐腐蝕性提高。Al—Mn系金屬間化合物的面積率越小，就越能夠使皮材的陰極反應(yīng)性降低，關(guān)于面積率的下限值沒有特別限定。還有，作為本實(shí)施方式的組成的鋁合金板的限制，Al—Mn系金屬間化合物會(huì)不可避免地形成，因此面積率通常是比0%大的值。從抑制腐蝕初期的陰極反應(yīng)性的觀點(diǎn)出發(fā)，使皮材表面的Al—Mn系金屬間化合物的面積率為1%以下特別重要。還有，面積率為1%以下的鋁合金板，能夠通過以如下方式規(guī)定其組成而得到，即Mn+Fe〈0.6質(zhì)量Q/0。此外鋁合金板的組成在Mn+Fe》0.6質(zhì)量％的情況下，通過使鑄造時(shí)的冷卻速度為rc/分鐘以上，且使皮材的Mn含量和Fe含量的質(zhì)量比為Fe/Mn<0.4,同樣能夠?qū)崿F(xiàn)面積率1%以下的鋁合金板。Mn含量和Fe含量的質(zhì)量比為Fe/Mn<0.4時(shí)，鑄造時(shí)Al—Mn系金屬間化合物雖然無顯著結(jié)晶，面積率為1°/。以下，但是Fe/Mn》0.4時(shí)則面積率超過1%。這被認(rèn)為是由于，隨著Fe含量相對于Mn含量的比率增大，Al—Mn系金屬間化合物的結(jié)晶被促進(jìn)。另外，當(dāng)鑄造時(shí)的冷卻速度低于TC/分鐘時(shí)，因?yàn)锳l—Mn系金屬間化合物容易成長，所以優(yōu)選冷使卻速度為rc/分鐘以上。(皮材Mg:0.303.0質(zhì)量％)Mg雖然有助于鋁合金板中的強(qiáng)度提高，但其負(fù)面是使釬焊性降低。在芯材的一面配有皮材，另一面配有釬料的鋁合金板的情況下，若所述的芯材的厚度薄，則為了使皮材的強(qiáng)度提高而添加的Mg，因釬焊時(shí)的熱而擴(kuò)散到芯材中并直至到達(dá)反對側(cè)的釬料中，從而使釬焊性降低。但是，通過充分加大芯材厚度降低擴(kuò)散到芯材中并到達(dá)釬料的Mg的量，能夠不損害釬焊性并使皮材的強(qiáng)度提高。具體來說，可以芯材厚度為釬料厚度的2.5倍以上，也就是0.11.0mm。這種情況下，皮材的Mg含量低于0.30質(zhì)量。/。時(shí)，皮材的強(qiáng)度的高效果不充分。若超過3.0質(zhì)量％，則在熱粗軋時(shí)，使皮材和芯材一體化包覆工序中的壓合性降低，皮材的剝離容易發(fā)生，成品率降低，其結(jié)果是生產(chǎn)性降低。因此，本實(shí)施方式中的Mg含量為0.303.0質(zhì)量n/。。(不可避免的雜質(zhì))在本發(fā)明的鋁合金板中，作為不可避免的雜質(zhì)，限定為例如Cr:0.1質(zhì)量％以下、Th0.2質(zhì)量°/。以下、Zr:0.2質(zhì)量％以下、B:0.1質(zhì)量％以下，在這樣限制下，因?yàn)椴粫?huì)妨礙本發(fā)明的效果，所以允許含有這樣的不可避免的雜質(zhì)。(釬料)釬料能夠從公知的釬料中適當(dāng)選擇并采用，能夠?qū)⒗绾?12質(zhì)量。/。的Si的鋁合金(Al—Si系合金)的釬料，應(yīng)用于本實(shí)施方式的鋁合金材上，從而形成熱交換器。(芯材)作為與本實(shí)施方式的皮材組合的由鋁合金構(gòu)成的芯材，根據(jù)需要，能夠從如下芯材等中適當(dāng)選擇并使用例如含有Cu:0.51.2質(zhì)量％、Mn:0.61.9質(zhì)量％、Si:0.51.4質(zhì)量°/。，余量由Al及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的芯材，或者含有Cu:0.51.2質(zhì)量％、Mn:0.61.9質(zhì)量％、Si:0.51.4質(zhì)量％,此外還含有Cr:0.050.3質(zhì)量％、Ti:0.050.3質(zhì)量％之中的至少1種，余量由Al及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成的芯材。(熱交換器)接下來，對于使用本實(shí)施方式的鋁合金板而形成的熱交換器，并以其應(yīng)用于散熱器的管的情況為例進(jìn)行說明。圖1是表示使用了本實(shí)施方式的鋁合金板的散熱器10的管11的一部分的剖面圖。本實(shí)施方式的散熱器10以組合了管11、散熱片12、和連結(jié)管11的集管13的狀態(tài)被釬焊。管11構(gòu)造如下其所使用的鋁合金板在芯材1的一側(cè)面形成有皮材2，在另一側(cè)面形成有釬料3，皮材2為與管11的內(nèi)周面、即與冷卻水接觸的面，釬料3為外周面。管11的成形能夠以如下方式進(jìn)行例如用開巻機(jī)(uncoiler)由片道輥(fmpassroll)使鋁合金板成為圓管，接著利用高頻感應(yīng)焊接機(jī)等直縫焊接鋁合金板的彼此端部，用切邊機(jī)去除不要的邊，用定徑輥(sizingroll)使之成為規(guī)定的尺寸形狀。管11與散熱片12和集管13的釬焊例如按如下方式進(jìn)行。首先，對于如圖1配置的管11、散熱片12及集管13噴涂乂〕口、;/夕(Nocolok，注冊商標(biāo))用釬劑，使之干燥后，在露點(diǎn)一40、氧濃度300ppm、60(TC的氮?dú)夥障录訜?分鐘，從而能夠在管11、散熱片12及集管13間的接觸部形成焊腳而進(jìn)行釬焊。通過使用本發(fā)明的高強(qiáng)度且有耐腐蝕性的鋁合金板，能夠提供耐腐蝕性優(yōu)異的熱交換器。特別是能夠適合用作通過釬焊接合而形成的機(jī)動(dòng)車的熱交換器等的材料，能夠提供一種作為散熱器及暖氣風(fēng)箱(heatercore)的管、集管板(headerplate)材使用時(shí)的內(nèi)面?zhèn)?冷卻介質(zhì)coolant側(cè))的耐腐蝕性，或作為蒸發(fā)器(evapomtor)、冷凝器(condenser)使用時(shí)的外面?zhèn)?大氣側(cè))的耐腐蝕性優(yōu)異的熱交換器。此外，因?yàn)楸景l(fā)明的鋁合金板為高強(qiáng)度，所以可以進(jìn)行熱交換器的薄壁化，從而能夠提供輕量的熱交換器。實(shí)施例以下，就本實(shí)施方式的鋁合金板，一邊參照表1和表2，一邊對于滿足本發(fā)明規(guī)定的必要條件的實(shí)施例和不滿足本發(fā)明的規(guī)定的必要條件的比較例進(jìn)行對比，從而具體地進(jìn)行說明。使用表1所示的組成的皮材、釬料，根據(jù)常規(guī)方法進(jìn)行鑄造、均質(zhì)化處理、熱軋、壓合，進(jìn)行適當(dāng)熱處理及冷軋工序，制作板厚(U70.3mm的圖2(a)所示的2層結(jié)構(gòu)，或圖2(b)所示的3層結(jié)構(gòu)的鋁合金板的試樣材。關(guān)于鋁合金板，如圖2(a)所示，2層時(shí)是芯材1的一面形成有皮材2的結(jié)構(gòu)，如圖2(b)所示，3層時(shí)是芯材1的一側(cè)面形成有皮材2，另一側(cè)面形成有釬料3的結(jié)構(gòu)。關(guān)于試樣材，表1所示的皮材S1S6滿足本發(fā)明的必要條件，如表2所示適用于實(shí)施例16的試料材。表1所示的皮材S7S15不滿足本發(fā)明的必要條件，適用于比較例715的試樣材。另外，在表1中，S9皮材在鑄造時(shí)的冷卻速度低于l'C/分鐘，其他皮材在鑄造時(shí)的冷卻速度為l'C/分鐘以上。還有，使用的鋁合金芯材中含有Si:0.80質(zhì)量％、Fe:0.18質(zhì)量％、Cu:0.95質(zhì)量％、Mn:1.4質(zhì)量％、Mg:0.04質(zhì)量％、Ti:0.12質(zhì)量％。表1中的下劃線表示不滿足本發(fā)明的必要條件。(表1)<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>在這些試樣材中，作為相當(dāng)于釬焊條件的加熱條件，以600'C加熱5分鐘，之后測定(皮材表面的金屬間化合物所占面積率)，同時(shí)對于(皮材側(cè)的陰極反應(yīng)性)、(皮材側(cè)耐腐蝕性)及(釬焊后強(qiáng)度)分別進(jìn)行測定、評價(jià)。(面積率)皮材表面的Al—Mn系金屬間化合物所占的面積率的測定按如下步驟進(jìn)行。(1)對實(shí)施例和比較例的試樣材的表面進(jìn)行研磨，直至軋制時(shí)的輥眼消失，成為鏡面。(2)用掃瞄型電子顯微鏡(日本電子株式會(huì)社制，JSM—T330)以500倍對研磨后的實(shí)施例和比較例的試樣材的表面進(jìn)行觀察。(3)采用實(shí)施了圖像分析處理(高速圖像處理裝置，株式會(huì)社東芝制，TOSPIX—II)的組織照片，在30個(gè)視野中對其進(jìn)行圖像分析。在各視野中，計(jì)算l15pm的尺寸中的A1—Mn系金屬間化合物的面積率。還有，在圖像分析中，比Al原子量大的Al—Mn系金屬間化合物作為白的反襯度(contrast)而被區(qū)別。(皮材的陰極反應(yīng)性)皮材的陰極反應(yīng)性采用3電極單室型電池測定陰極極化曲線并進(jìn)行評價(jià)。3電極單室型電池的對電極使用白金，參照電極使用飽和的KC1溶液中的Ag/AgCl電極。以下，電位以該參照電極為基準(zhǔn)記述。預(yù)先噴吹空氣，在充分使空氣飽和的5質(zhì)量％的NaCl水溶液中浸漬對電極、參照電極及試樣材，使用如此構(gòu)成的電池，在室溫下以20mV/分鐘的電位掃瞄速度測定陰極極化曲線。陰性反應(yīng)性的評價(jià)，其進(jìn)行是依據(jù)被認(rèn)為會(huì)發(fā)生氧的還原反應(yīng)的一1000V的電位下的陰極電流密度的值。在該電位陰極電流密度《1X10—4A/cm2時(shí)評價(jià)為良好"G(Good)"，陰極電流密度〉1X10—4A/cm2時(shí)評價(jià)為不良"P(Poor)"。(皮材耐腐蝕性評價(jià))皮材的耐腐蝕性評價(jià)，其進(jìn)行是假設(shè)本發(fā)明的鋁合金板使用于熱交換器等之上時(shí)，皮材的腐蝕在空氣側(cè)(熱交換器的外面?zhèn)?進(jìn)行，和在冷卻水側(cè)內(nèi)(熱交換器的內(nèi)側(cè))進(jìn)行的兩種情況。(空氣側(cè)假定試驗(yàn)CASS'耐腐蝕性)假設(shè)腐蝕在空氣側(cè)進(jìn)行時(shí)的試驗(yàn)，根據(jù)JISH8681通過連續(xù)250小時(shí)的CASS試驗(yàn)，基于試驗(yàn)后的腐蝕深度進(jìn)行評價(jià)。腐蝕深度為皮材厚度以下時(shí)評價(jià)為"優(yōu)異"的"E(Excellent)",低于皮材厚度+20pm時(shí)評價(jià)為"良好"的"G"，皮材厚度+20iim以上時(shí)評價(jià)為"不良"的"P"。(冷卻水側(cè)假定試驗(yàn)浸漬耐腐蝕性)假設(shè)腐蝕在冷卻水側(cè)進(jìn)行時(shí)的試驗(yàn)，是在腐蝕模擬試驗(yàn)水溶液(cr:300質(zhì)量ppm，S042+:100質(zhì)量ppm，Cu2+:5質(zhì)量ppm)中，在88。C下將試樣材浸漬8小時(shí)后，停止浸漬狀態(tài)下的加熱并自然冷卻到室溫，進(jìn)行放置16小時(shí)的循環(huán)腐蝕試驗(yàn)30天，基于試驗(yàn)后的腐蝕深度進(jìn)行評價(jià)。腐蝕濃度為皮材厚度以下時(shí)評價(jià)為"優(yōu)異"的"E"，低于皮材厚度十20pm時(shí)評價(jià)為"良好"的"G"，皮材厚度+2(Vm以上時(shí)評價(jià)為"不良"的"P"。(釬焊后強(qiáng)度)由各試樣材制作JIS5號(hào)試驗(yàn)片，在室溫下測定抗拉強(qiáng)度。對于皮材中添加了Mg的S6、S14皮材，在釬焊加熱后，以室溫保持7天這后測定抗拉強(qiáng)度。抗拉強(qiáng)度為180MPa以上時(shí)評價(jià)為"優(yōu)異"的"E"，160MPa以上時(shí)評價(jià)為"良好"的"G"，低于160MPa時(shí)評價(jià)為"不良"的"P"。如此求得的各特性值顯示在表2中。[表2]<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>如表2所示，使用了滿足本發(fā)明的必要條件的S1S6皮材的實(shí)施例16，關(guān)于陰極反應(yīng)性、浸漬*耐腐蝕性(冷卻水側(cè)假定試驗(yàn))、CASS*耐腐蝕性(空氣側(cè)假定試驗(yàn))等的耐腐蝕性和抗拉強(qiáng)度，評價(jià)均為"G"，評價(jià)結(jié)果良好。相對于此，在使用了不滿足本發(fā)明的必要條件的S7S15皮材的比較例715中，耐腐蝕性、抗拉強(qiáng)度的評價(jià)均為"P"，評價(jià)結(jié)果不為優(yōu)選。艮卩，F(xiàn)e、Mn、Si、Zn含量處于不利于耐腐蝕性的方向并脫離本發(fā)明的范圍的比較例8、10、12、13中，其陰極反應(yīng)性、浸漬'耐腐蝕性、CASS'耐腐蝕性之中至少有1項(xiàng)評價(jià)為"P"。此外，鋁合金板的組成雖然滿足本發(fā)明的必要條件，但面積率超過上限值的1%的比較例15，關(guān)于其耐腐蝕性的評價(jià)全部為"P"，評價(jià)結(jié)果不為優(yōu)選。由此可見，不僅是鋁合金板的組成，控制面積率對于在維持高強(qiáng)度的前提下得到耐腐蝕性優(yōu)異的鋁合金板來說也很重要。另外，在Fe、Mn、Si、Mg含量處于不利于釬焊后強(qiáng)度的方向上的比較例7、9、11、14中，抗拉強(qiáng)度的評價(jià)結(jié)果均為"不良"的"P"。如上述，通過使鋁合金板的組成和面積率按滿足本發(fā)明的必要條件的方式加以規(guī)定，既能夠維持高強(qiáng)度又能夠得到耐腐蝕性優(yōu)異的鋁合金板。還有，Mg如皮材S6釬焊后強(qiáng)度特別優(yōu)異。但是。Mg含量若超過本發(fā)明的上限值，則壓合性和生產(chǎn)性降低。權(quán)利要求1.一種鋁合金板，是在芯材的至少一側(cè)面形成有皮材的鋁合金板，其特征在于，所述皮材含有Fe:0.0300.30質(zhì)量％、Mn:0.401.9質(zhì)量%、Si:0.401.4質(zhì)量％、Zn:2.05.5質(zhì)量％，余量是A1及不可避免的雜質(zhì)，并且，所述皮材表面中含有Al和Mn的金屬間化合物所占的面積率為1%以下。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的鋁合金板，其特征在于，僅在所述芯材的一側(cè)面形成所述皮材時(shí)，在所述芯材的另一側(cè)面具有由Al—Si系合金構(gòu)成的釬料。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的鋁合金板，其特征在于，所述皮材還含有Mg:0.303.0質(zhì)量％。4.根據(jù)權(quán)利要求2所述的鋁合金板，其特征在于，所述皮材還含有Mg:0.303.0質(zhì)量％。5.—種熱交換器，其特征在于，使用權(quán)利要求3所述的鋁合金板形成。6.—種熱交換器，其特征在于，使用權(quán)利要求4所述的鋁合金板形成。7.—種鋁合金板用皮材，其特征在于，其形成于鋁合金板的芯材的至少一側(cè)面，含有Fe:0.0300.30質(zhì)量％、Mn:0.401.9質(zhì)量％、Si:0.401.4質(zhì)量％、Zn:2.05.5質(zhì)量％，余量是Al及不可避免的雜質(zhì)，并且，所述皮材表面中含有Al和Mn的金屬間化合物所占的面積率為1%以下。8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的鋁合金板用皮材，其特征在于，所述皮材還含有Mg:0.303.0質(zhì)量％。9.根據(jù)權(quán)利要求7所述的鋁合金板用皮材，其特征在于，被用于僅在所述芯材的一側(cè)面形成時(shí)，在所述芯材的另一側(cè)面具有由Al—Si系合金構(gòu)成的釬料的鋁合金板。10.根據(jù)權(quán)利要求8所述的鋁合金板用皮材，其特征在于，被用于僅在所述芯材的一側(cè)面形成時(shí)，在所述芯材的另一側(cè)面具有由^一Si系合金構(gòu)成的釬料的鋁合金板。全文摘要提供一種即使薄壁化也具有高強(qiáng)度，耐腐蝕性優(yōu)異的鋁合金板、和用其形成的熱交換器。該鋁合金板，是在芯材的至少一側(cè)面形成有皮材的鋁合金板，所述皮材含有Fe0.030～0.30質(zhì)量％、Mn0.40～1.9質(zhì)量％、Si0.40～1.4質(zhì)量％、Zn2.0～5.5質(zhì)量％，余量是Al及不可避免的雜質(zhì)，并且，所述皮材表面的含有Al和Mn的金屬間化合物所占的面積率為1％以下。文檔編號(hào)C22C21/00GK101146921SQ200680009589公開日2008年3月19日申請日期2006年3月27日優(yōu)先權(quán)日2005年3月25日發(fā)明者植田利樹,腰越史浩,鶴野招弘申請人:株式會(huì)社神戶制鋼所