專利名稱：：焊接熱影響部的韌性優(yōu)異、軟化小的厚鋼板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種厚鋼板，其適用于船舶和海洋結(jié)構(gòu)物等的焊接結(jié)構(gòu)物，特別是涉及焊接后的熱影響部(HeatAffectedZone,HAZ)的韌性優(yōu)異，軟化得以抑制的厚鋼板。
背景技術(shù)：
：近年來，應(yīng)用于船舶和海洋結(jié)構(gòu)物等的焊接結(jié)構(gòu)物的厚鋼板，伴隨著焊接結(jié)構(gòu)物的大型化，要在比以往嚴(yán)酷的條件下焊接，例如，對于板厚約60mm以上的厚鋼板，進(jìn)行熱量輸入超過60kJ/mm的超大熱量輸入焊接。在所述的熱量輸入條件下，焊線(bond)部，會受到大致在將厚鋼板加熱到1400。C并保持50秒后，再從78(TC到500"C的范圍進(jìn)行500秒的冷卻的熱循環(huán)。那么，若實(shí)施這樣的超大熱量輸入焊接，因?yàn)閺募訜岬礁邷氐膴W氏體區(qū)域而被冷卻，所以有HAZ的焊線部(焊接金屬和母材的邊界部，也稱為"焊接熔化線")附近的組織的粒徑顯著粗大化，HAZ的韌性(HAZ韌性)降低這樣的問題。因此，為了提高HAZ韌性而提案有各種方案。例如，以前提出有通過使鋼中分散細(xì)微的TiN來抑制奧氏體粒(Y粒)的成長，使焊線部細(xì)微化，從而改善韌性的技術(shù)。專利文獻(xiàn)1改善了所述技術(shù)，特別是通過控制TiN的粒徑和個(gè)數(shù)來提高HAZ韌性。在專利文獻(xiàn)2中，記載有一種厚鋼板，其通過降低C含量，并控制不可避免地混入的P的含量，并且將Nb和B的含量控制在適當(dāng)?shù)姆秶?，由此即使對于大幅的焊接熱量輸入，也能夠確保良好的HAZ韌性。在專利文獻(xiàn)3中，記載有通過比較大量地添加N，并且適當(dāng)?shù)乜刂芓i和B的添加平衡來改善HAZ韌性的鋼材。專利文獻(xiàn)4中，記載有在含有Ti和Nb的鋼中，將TiN系夾雜物的粒徑和個(gè)數(shù)控制在規(guī)定的范圍后，向TiN夾雜物中積極地添加Nb，以提高HAZ韌性的焊接用鋼。專利文獻(xiàn)1特開2001-98340號公報(bào)專利文獻(xiàn)2特開2003-166033號公報(bào)專利文獻(xiàn)3特開2005-200716號公報(bào)專利文獻(xiàn)4特開2004-218010號公報(bào)另一方面，作為鋼材的焊接部所要求的特性，除了前述的HAZ韌性的提高之外，還可列舉出HAZ軟化小。HAZ軟化被認(rèn)為是在稍微離開焊線部的區(qū)域中所呈現(xiàn)的現(xiàn)象，在該區(qū)域中，因?yàn)楸绕鸷妇€部加熱溫度要低，從細(xì)粒奧氏體發(fā)生相變，所以淬火性降低，軟質(zhì)的鐵素體相的分率變多，硬度降低。圖l是模式化地表示以焊接金屬焊接母材彼此時(shí)的樣子的圖，圖1(a)是焊接部的剖面圖，圖1(b)是模式化地表示圖1(a)所示的區(qū)域A的硬度分布。如圖1(b)所示，隨著從焊線部遠(yuǎn)離，HAZ的硬度降低，軟化。若HAZ軟化，則有接頭強(qiáng)度降低等的問題。為了改善HAZ軟化，而嘗試向鋼中添加Nb、V、Mo等元素以提高淬火性。然而，根據(jù)此方法，即使HAZ軟化被抑制，因?yàn)镠AZ的焊線部有粗大的貝氏體組織生成，所以仍有HAZ韌性降低這樣的問題。前述的專利文獻(xiàn)14的方法，均是只從提高HAZ韌性這樣的觀點(diǎn)出發(fā)而提出的，對HAZ軟化的抑制，完全沒有考慮。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明鑒于上述情況而形成，其目的在于，提供一種厚鋼材，其不但HAZ韌性(詳細(xì)地說，焊線部的韌性)優(yōu)異，而且HAZ軟化(詳細(xì)地說，就是從焊線離開位置的硬度的降低)得以抑制。能夠解決上述講題的、本發(fā)明這種焊接熱影響部的韌性優(yōu)異且軟化小的厚鋼板，含有C:0.030%以上但在0.080%以下(°/。為質(zhì)量％的意思，以下相同)；Si:1.0%以下(不含0%);Mn:0.8%以上但在2.0%以下；Ah0.01%以上但在0.10%以下;Ti:0.015%以上但低于0.030%;N:超過0.0055。/o但在0.0100。/o以下；B:0.0015o/o以上但低于0.0035。/。;Nb:0.015%以下(含0%)，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，舊y粒的扁平率(長軸/短軸)為1.5以上，并且，滿足下式(1)和(2)。2.0蕓[Ti]/[N]^4.0…(1)(XP值〈23.0…(2)P值二2000X[B]+300X([Ti]—3.42X[N])+1000X[Nb]式中，[]意思是各元素的含量(質(zhì)量％)。在本發(fā)明中，以下均為優(yōu)選的實(shí)施形態(tài)(a)還含有從Cu:1.0%以下(不含0%)、Ni:1.0%以下(不含0%)、禾QCr:1.0%以下(不含0%)構(gòu)成的群中選擇的至少一種；(b)將P抑制在0.03%以下，將S抑制在0.01%以下;(C)還含有MO:0.5%以下(不含0%);(d)還含有V:0.10%以下(不含0%);(e)還含有從Ca:0.0050%以下(不含0%)、Mg:0.0050%以下(不含0%)、和REM:0.010%以下(不含0%)構(gòu)成的群中選擇至少一種；(f)還含有Zr:0.10%以下(不含0%)及/或Hf:0.050%以下(不含0%);(g)還含有CO:2.5%以下(不含0%)及/或W:2.5%以下(不含0%)。本發(fā)明的厚鋼板，因?yàn)槿缢鲞@樣構(gòu)成，所以不但HAZ韌性優(yōu)異，而且HAZ軟化也被顯著抑制。因此，如果使用本發(fā)明的厚鋼板，例如對于板厚約60mm以上的厚鋼板，即使實(shí)施熱量輸入超過約60kJ/mm的超大熱量輸入焊接，也能夠提供焊接部的機(jī)械特性優(yōu)異的焊接結(jié)構(gòu)物。此外，如果使用本發(fā)明的厚鋼板，以不實(shí)施調(diào)質(zhì)處理的非調(diào)質(zhì)鋼板的狀態(tài)，除能夠確保希望的母材強(qiáng)度和HAZ韌性之外，還能夠抑制HAZ軟化。因此，可省略制造工序，能夠顯著降低生產(chǎn)成本。圖1是模式化地表示以焊接金屬焊接母材彼此時(shí)的狀況的圖，圖l(a)是焊接部的剖面圖，圖1(b)是模式化地表示圖1(a)中所示的區(qū)域A的硬度分布的圖。圖2是表示舊Y粒的扁平率和HAZ韌性的關(guān)系的曲線圖。圖3是表示舊Y粒的扁平率的測定位置的圖。圖4是表示焊線部的韌性(HAZ韌性)的試驗(yàn)片采取位置的圖。具體實(shí)施例方式本發(fā)明者為了提供一種例如即使對板厚約60mm以上的厚鋼板實(shí)施熱量輸入超過約60kJ/mm的超大熱量輸入焊接，HAZ韌性仍優(yōu)異，且HAZ軟化得以抑制的厚鋼板而進(jìn)行了銳意研究。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，為了使這些特性并存，在鋼中成分之中活用Ti、N和B，并且作為母材的前組織將舊Y粒的形態(tài)控制為扁平形狀即可。詳細(xì)地說是發(fā)現(xiàn)了(a)主要是，通過由TiN帶來的奧氏體粒(Y粒)的細(xì)微化，和在TiN中使BN為核的晶內(nèi)鐵素體的生成，從而最大限度地提高細(xì)微的TiN產(chǎn)生的HAZ韌性作用；以及(b)對于N，通過過量地添加Ti和B(此外，根據(jù)需要還有Nb)以確保淬火性，通過抑制鐵素體相變，能夠最大限度地抑制HAZ的軟化。于是，為了追尋用于使如此的作用有效發(fā)揮的構(gòu)成要件而進(jìn)一步反復(fù)研究的結(jié)果，是發(fā)現(xiàn)了如下條件而完成了本發(fā)明(a)為了HAZ韌性的改善，滿足上式(1)，且使舊Y粒為扁平形狀即可；(b)為了HAZ軟化的抑制，滿足上式(2)即可。在本說明書中，所謂"HAZ韌性優(yōu)異"是指，根據(jù)后述的方法，以熱量輸入60kJ/mm實(shí)施焊接試驗(yàn)，求得焊線部的吸收能(VE-6Q)時(shí)，滿足vE-6c^150J。另外，所謂"HAZ軟化被抑制"是指，根據(jù)后述的方法，從板厚的1/4部位的焊接熔化線(焊線)位置到離開了30mm的位置，以lmm間距連續(xù)測定硬度，將硬度的最高值(焊線部的硬度)和最低值的差(Q值)作為HAZ軟化的指票時(shí)，滿足Q值^40HV。另外，在本說明書中，所謂厚鋼板，意思是板厚為6mm以上的鋼板。本發(fā)明的厚鋼板，也包含例如板厚為60mm80mm的厚物。首先，對具有本發(fā)明的特征的式(1)和式(2)，及舊y粒的形狀進(jìn)行說明。這些式中，[]意思是各元素的含量(質(zhì)量％)。式(1):<formula>formulaseeoriginaldocumentpage7</formula>上式(1)是為了生成細(xì)微的TiN而規(guī)定Ti量和N量的比率，由此，實(shí)現(xiàn)HAZ韌性的提高。此外，根據(jù)上式(1)，能夠生成以BN為核的晶內(nèi)鐵素體。若該比率低于2.0，則即使B量高，因?yàn)殇撝械墓倘躈量變得過多，所以HAZ韌性降低，另一方面，若該比率超過4.0，則TiN粗大化，HAZ韌性降低(參照后述的實(shí)施例)。[Ti]/[N]的優(yōu)選比率，例如根據(jù)B量等也不盡相同，但優(yōu)選為2.2以上3.0以下，更優(yōu)選為2.4以上2.8以下。還有，前述的專利文獻(xiàn)3中，為了HAZ韌性提高而規(guī)定[Ti]/[N]的比率，但是這里，將所述比率確定在1.0以上3.0以下，低于本發(fā)明規(guī)定的比率的上限(4.0)。在本發(fā)明中，之所以讓[Ti]/[N]的比率高達(dá)4.0，是因?yàn)橐鼓覆牡那敖M織(舊y粒)的形態(tài)成為后述那樣的扁平形狀。詳情在后記述。式(2):(XP值〈23.0P值-2000X[B]+300X([Ti]—3.42X[N])+1000X[Nb]上式(2)作為用于抑制HAZ軟化的指標(biāo)，是基于大量的基礎(chǔ)實(shí)驗(yàn)而確定的。本發(fā)明中，如上式(2)所示，與N相比，添加Ti和B、Nb時(shí)，大量添加Nb，由此，主要是使基于B的淬火性提高的作用有效地發(fā)揮，以抑制鐵素體的生成，防止HAZ軟化。如此在本發(fā)明中，作為合金元素，特別是積極地活用B，充分地利用添加B產(chǎn)生的淬火性提高的作用，從而實(shí)現(xiàn)HAZ軟化的防止和HAZ韌性的提高的并存，在這一點(diǎn)上，與前述的專利文獻(xiàn)14不同。如后述的實(shí)施例所示，P值為O以下的情況，HAZ軟化(由前述的Q值表示的特性)發(fā)生。從HAZ軟化的防止這一觀點(diǎn)出發(fā)，P值越高越好，但是若P值變成23.0以上，則粗大的貝氏體生成，HAZ韌性降低。從實(shí)現(xiàn)HAZ韌性的提高和HAZ軟化的防止的并存這一觀點(diǎn)出發(fā)，P值優(yōu)選為5以上20以下，更優(yōu)選為10以上15以下。接下來，對具有本發(fā)明特征的舊y粒的形狀進(jìn)行說明。舊奧氏體粒的扁平率(長軸/短軸)^1.5所述舊奧氏體粒(舊y粒)，是從奧氏體的狀態(tài)被冷卻的鋼材相變成鐵素體和馬氏體等的其他組織時(shí)，從相變后的鋼材角度來命名相變前的奧氏體粒的術(shù)語。在本發(fā)明中，作為母材的前組織，將舊y粒的形狀如上述這樣控制為扁平形狀，由此可知HAZ韌性得以提高。圖2表示舊Y粒的扁平率和HAZ韌性的關(guān)系。該圖是圖表化表示后述的實(shí)施例的一部分。圖中的標(biāo)號是后述的表57的No.。從圖2，舊y粒的扁平率和HAZ韌性，可知具有密切的關(guān)聯(lián)關(guān)系，若舊y粒的扁平率為1.5以上，則能夠得到希望的HAZ韌性(vE-6。^150J)。如上述若舊y粒變成扁平形狀，則焊接時(shí)(達(dá)到奧氏體域的再加熱時(shí))的奧氏體(y)的核生成點(diǎn)增加，所以HAZ的y粒徑被細(xì)微化，可想到HAZ韌性提高。為了有效地使如此的作用發(fā)揮，將舊y粒的扁平率設(shè)為1.5以上。如果從HAZ韌性提高的觀點(diǎn)出發(fā)，舊y粒的扁平率越大越好，例如優(yōu)選為2.0以上，更優(yōu)選為3.0以上。其上限沒有特別被限定，但若扁平率變得過大，則淬火性降低，因?yàn)橛锌赡苣覆膹?qiáng)度降低，所以優(yōu)選大致為15.0。舊y粒的扁平率，如后述所詳細(xì)說明，例如能夠通過控制軋制工序而調(diào)整。舊y粒的扁平率如以下這樣測定。首先，如圖3所示，對與板厚的1/4位置的軋制方向相垂直的橫向截面進(jìn)行鏡面研磨，將其作為試驗(yàn)片準(zhǔn)備好。使用山本科學(xué)工具研究社制AGS液，和2%硝酸-乙醇液(2°/。硝酸乙醇腐蝕液)等，對該試驗(yàn)片進(jìn)行腐蝕處理(etching)。還有，腐蝕條件推薦為，上述AGS液的情況是在室溫進(jìn)行510分鐘，2%硝酸乙醇腐蝕液的情況是在室溫進(jìn)行530秒。使用光學(xué)顯微鏡，以400倍倍率觀察腐蝕處理后的試驗(yàn)片并進(jìn)行照片拍攝。采用MediaCybernetics社制"Image-ProPlus"等，對所得到的顯微鏡照片(觀察視野為10個(gè)視野)進(jìn)行圖像解析，測定在觀察視野中所確認(rèn)的各個(gè)舊y粒的長軸和短軸，求得扁平率(長軸/短軸)，把觀察視野10個(gè)視野的平均值作為"舊y粒的扁平率"。接下來，說明本發(fā)明的厚鋼板的化學(xué)成分。C:0.030%以上0.080%以下C是用于確保母材強(qiáng)度所必須的元素。C量低于0.030。/。時(shí)，將不能夠確保母材強(qiáng)度。另一方面，若C量超過0.080%，則硬質(zhì)的MA組織(馬氏體和奧氏體構(gòu)成的混合組織)變得太多，HAZ韌性降低。C量優(yōu)選為0.035%以上，但低于0.060%。Si:1.0%以下(不含0%)Si是用于確保鋼材的強(qiáng)度有用的元素。為此，優(yōu)選添加0.10%以上。但是，若過量地添加Si，則在HAZ有MA組織大量生成，HAZ韌性降低，因此將其上限設(shè)為1.0%。Si優(yōu)選為0.8。/o以下。Mn:0.8%以上2.0%以下Mn是使淬火性提高，對確保母材的強(qiáng)度有用的元素。Mn低于0.8。/0時(shí)，上述作用無法有效地發(fā)揮。另一方面，若Mn超過2.0M，則母材韌性和HAZ韌性降低。Mn的下限優(yōu)選為1.25%，更優(yōu)選為1.50%，另一方面，Mn的上限優(yōu)選為1.60%。Al:0.01%以上0.10%以下Al是具有脫氧，和微組織的細(xì)微化產(chǎn)生的母材韌性提高效果的元素。為了有效地發(fā)揮這樣的作用，而添加0.01%以上的Al。但是，若過量地添加Al，則這些特性反而降低，因此其上限設(shè)為0.10%。Al的下限優(yōu)選為0.02%,另一方面，Al的上限優(yōu)選為0.06%，更優(yōu)選為0.04%。Ti:0.015%以上，低于0.030%Ti與N結(jié)合形成氮化物，使焊接時(shí)的HAZ部的奧氏體粒細(xì)微化，是對HAZ韌性改善有效的元素。為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，添加0.015%以上的Ti?？墒牵暨^量地添加Ti，則反而HAZ韌性會降低，因此將Ti的上限規(guī)定為低于0.030%。Ti優(yōu)選為0.018%以上，0.025%以下。N:超過0.0055%，0.0100%以下N與Ti結(jié)合而形成TiN，使大熱量輸入焊接時(shí)的奧氏體粒細(xì)微化，是使HAZ韌性提高的元素。N的添加量為0.0055%以下時(shí)，上述作用無法有效地發(fā)揮。另一方面，若過量地添加N，則會對母材韌性和HAZ韌性帶來不良影響，因此將其上限設(shè)為0.0100%。N優(yōu)選為0.0060%以上，0.0090%以下，更優(yōu)選為0.0070%以上，0.0080%以下。B:0.0015%以上，低于0.0035%B是用于使HAZ韌性的提高和HAZ軟化的防止并存極其重要的元素。具體來說，在HAZ的焊線部附近，在TiN中生成以BN為核的晶內(nèi)鐵素體，有助于HAZ韌性的提高，并且在從HAZ離開的位置(細(xì)粒域)，利用B添加帶來的淬火性的提高作用，能夠防止HAZ軟化。為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，將B的下限規(guī)定為0.0015%。但是，若過量地添加B，則焊線部形成粗大的貝氏體組織，HAZ韌性降低，因此將其上限規(guī)定為低于0.0035%。B優(yōu)選為0.0020%以上，低于0.0030%。Nb:0.015%以下(含0%)Nb是使坯料的淬火性提高而提高母材強(qiáng)度，抑制HAZ軟化的元素，在本發(fā)明中，是根據(jù)需要而添加的選擇成分。為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，,優(yōu)選添加0.003%以上，更優(yōu)選添加0.005%以上。但是，若過量地添加Nb，則母材韌性和HAZ韌性降低，因此將其上限定為0.015%。Nb的上限優(yōu)選低于0.012%,更優(yōu)選低于0.010%。本發(fā)明的鋼中成分，含有上述成分，余量是Fe及不可避免的雜質(zhì)。此外，在本發(fā)明中，優(yōu)選上述不可避免的雜質(zhì)中的P和S的含量，如以下所示盡可能地減少。P:0.03%以下因?yàn)镻給HAZ韌性帶來不利影響，所以優(yōu)選抑制在0.03%以下，更優(yōu)選抑制在0.01%以下。P越少越好。S:0.01%以下S是形成MnS而使延性降低的元素，特別是在高強(qiáng)度鋼中，延性降低作用變大。從這一觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選將S抑制在0.01Q/。以下，更優(yōu)選抑制在0.005%以下。S越少越好。此外，在本發(fā)明中，優(yōu)選積極地添加以下的元素以改善厚鋼板的特性。從Cu:1.0%以下(不含0%)，Ni:1.0%以下(不含0%)，和Cr:1.0%以下(不含0%)構(gòu)成的群中選擇至少一種Cu、M和Cr，是使鋼的低溫韌性(在低溫下的擺錘吸收能)提高，并且提高淬火性而有助于強(qiáng)度提高的元素。為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，優(yōu)選將Cu、Ni、Cr分別添加0.20%以上，更優(yōu)選添加0.40%以上。但是，若過量地添加這些元素，則反而母材韌性和HAZ韌性降低，因此優(yōu)選Cu、Ni、Cr的上限分別設(shè)為1.0%，更優(yōu)選為0.80%以下。還有，這些元素可以單獨(dú)添加，也可以兩種以上并用。Mo:0.5%以下(不含0%)Mo除了能提高淬火性，對強(qiáng)度的確保有效外，還是用于防止回火脆性的有效的元素。為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，優(yōu)選添加Mo為0.1。/。以上。但是，若過量地添加Mo，則母材韌性和HAZ韌性降低，因此優(yōu)選將其上限設(shè)為0.5%，更優(yōu)選設(shè)為0.30%。V-0.10°/。以下(不含00/0)V通過少量的添加，是具有提高淬火性和回火軟化抵抗的作用的元素。為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，優(yōu)選添加V例如為0.01%以上。但是，若過量地添加V，則母材韌性和HAZ韌性降低，因此優(yōu)選將V的上限設(shè)為0.10%，更優(yōu)選為0.05%。從Ca:0.0050%以下(不含0%)、Mg:0.0050%以下(不含0%)、和REM:0.010%以下(不含0%)構(gòu)成的群中選擇至少一種Ca、Mg和REM(稀土族元素)，均是具有HAZ韌性提高作用的元素。具體來說，Ca和REM具有降低各向異性的作用，其基于使MnS球化的夾雜物的形態(tài)控制，由此，HAZ韌性提高。另一方面，Mg形成MgO，抑制HAZ的奧氏體粒的粗大化，從而具有使HAZ韌性提高的效果。為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，優(yōu)選將Ca、Mg、REM的下限分別設(shè)為0.0005%、0.0001%、0.0005%。但是，若過量地添加這些元素，則母材韌性和HAZ韌性反而降低，因此優(yōu)選將Ca、Mg、REM的上限分別設(shè)為0.0050%、0.0050%、0.010%,更優(yōu)選分別設(shè)為0.0030%、0.0035%、0.005%。這些元素可以單獨(dú)添加，也可以兩種以上并用。Zr:0.10%以下(不含0%)及/或Hf:0.050%以下(不含0%)Zr和Hf與Ti同樣，跟N結(jié)合而形成氮化物，使焊接時(shí)的HAZ的奧氏體粒微細(xì)化，是有助于HAZ韌性的改善的元素。為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，優(yōu)選添加Zr為0.001%以上，添加Hf為0.001Q/o以上。但是，若過量地添加這些元素，則反而母材韌性和HAZ韌性降低，因此，Zr的上限為0.10%，Hf的上限為0.050%。這些元素可以單獨(dú)添加，也可以兩種以上并用。Co:2.5%以下(不含0%)及/或W:2.5%以下(不含0%)Co和W是使淬火性提高，從而提高母材強(qiáng)度的元素。為了使這樣的作用有效地發(fā)揮，優(yōu)選添加0>為0.2%以上，添加W為0.2。/。以上。但是，若過量地添加這些元素，則母材韌性和HAZ韌性降低，因此，優(yōu)選將Co和W的上限分別設(shè)為2.5。/。。接下來，說明本發(fā)明的厚鋼板的優(yōu)選制造方法。本發(fā)明的厚鋼板，其制造是采用滿足所述的化學(xué)成分的鋼材，進(jìn)行加熱和熱軋后，根據(jù)需要進(jìn)行回火處理。在本發(fā)明中，為了如所述這樣控制舊Y粒的形態(tài)，需要如前述那樣控制鋼中成分，并且要控制熱軋條件。具體來說，例如，加熱到Ac31300°C而進(jìn)行熱軋時(shí)，將850匸以下的壓縮量設(shè)為全部壓縮量的50%以上，優(yōu)選作為全部壓縮量的60%以上。如此，通過提高低溫軋制下的壓縮量，能夠?qū)⑴fY粒的扁平率控制在上述的范圍。如后述的實(shí)施例所示，即使采用鋼中成分滿足上述范圍的鋼材，低溫軋制下的壓縮量卻不滿足上述范圍的，因?yàn)榕fY粒的扁平率不滿足上述范圍，所以結(jié)果是HAZ韌性降低。其他的軋制條件沒有特別被限定，不過，優(yōu)選例如將壓制開始溫度設(shè)置在IIO(TC以下(更優(yōu)選為95(TC以下)。另外，軋制后的冷卻方法和冷卻條件未特別限定，可以是如通常的空冷，也可以以水冷替代空冷來抑制MA組織的生成。水冷時(shí)，推薦為例如以3°C/sec以上，優(yōu)選為5°C/sec以上，更優(yōu)選為10°C/sec以上的冷卻速度進(jìn)行。還有，也可以在軋制后，例如以60(TC以下(優(yōu)選為55(TC以下)的溫度進(jìn)行回火。由此，能夠獲得由于馬氏體的分解產(chǎn)生的母材韌性的提高效果。還有，加熱條件未特別限定，例如優(yōu)選以120(TC以下的溫度加熱。加熱溫度更優(yōu)選為IIO(TC以下，進(jìn)一步優(yōu)選為95(TC以下。實(shí)施例以下，列舉實(shí)施例詳細(xì)說明本發(fā)明。不過，下述實(shí)施例并不會限制本發(fā)明，也可以在不脫離前*后述的宗旨的范圍內(nèi)變更實(shí)施，如此的方式均包含于本發(fā)明的技術(shù)范圍。根據(jù)通常的熔煉法，熔煉表14所示的各種的組成的鋼而成為鋼坯后，進(jìn)行加熱、熱軋和回火處理，制造板厚80mm的高張力鋼板。具體來說，如表58所示，以IIO(TC的溫度加熱，使相對于全部壓縮量的85CTC以下的壓縮量進(jìn)行種種變化而軋制。軋制開始溫度為1050°C。此后，以50(TC的溫度進(jìn)行回火。對于如此制造的鋼板，以下述要領(lǐng)，測定舊Y粒的扁平率，并且測定母材的抗張強(qiáng)度、焊接性(HAZ韌性和HAZ軟化)、和HAZ軟化(由所述Q值代表的HAZ的最高硬度和最低硬度的差)。根據(jù)所述的方法，將鏡面研磨各鋼板的板厚1/4部位的試驗(yàn)片，以2%硝酸乙醇腐蝕液浸蝕后，使用光學(xué)顯微鏡以50倍觀察，進(jìn)行照片拍攝。對此觀察視野10個(gè)視野(1.35mmX1.80mm/視野)，采用MediaCybernetics社制"Image-ProPlus"進(jìn)行圖像分析，測定鋼組織中的舊y粒的形態(tài)(扁平率)。[抗張強(qiáng)度]從各鋼板的板厚1/4部位釆取JIS4號試驗(yàn)片，通過進(jìn)行拉伸試驗(yàn)測定抗張強(qiáng)度。在本實(shí)施例中，抗張強(qiáng)度為490MPa以上的為合格(本發(fā)明例)。以熱量輸入60kJ/mm進(jìn)行焊接(氣電焊)，從圖4所示的部位采取JIS4號試驗(yàn)片，以-6(TC進(jìn)行擺錘沖擊試驗(yàn)，求得板厚的1/4部位的焊接熔化線(焊線部)的吸收能(vE-60)。vE-6o達(dá)vE-6^150J的為合格(本發(fā)明例)。根據(jù)此熱量輸入條件，焊線部將經(jīng)受如下的熱循環(huán)，即加熱到140(TC的溫度保持50秒后，從780。C到500°C的溫度范圍以500秒進(jìn)行冷卻。準(zhǔn)備將通過與前述的HAZ韌性相同的條件而進(jìn)行焊接的焊接接頭部分進(jìn)行了鏡面研磨的試驗(yàn)片，從該試驗(yàn)片的板厚1/4部位的焊接熔化線(焊線)位置到離開了30mm的位置，以lmm間距連續(xù)測定硬度，將硬度的最高值(焊線部的硬度)和最低值的差(Q值)作為HAZ軟化的指標(biāo)。硬度使用維式微硬度計(jì)(MATSUZAWASEIKI制DMH-1)來測定。本實(shí)施例中，Q值蕓40HV的評價(jià)為合格。表58—并記錄這些結(jié)果。表58的各No.，分別與表14的鋼種No.相對應(yīng)，例如，表5的No.1，就是使用表1的鋼種No.l，以表5所示的條件制造的例子。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>表2<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>表3<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>表5<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>相對于全部壓縮蕭的850"C以下的壓縮豕,表6<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>相對于全鄰壓縮置的85CVC以下的壓袖表7<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>承相對千全部壓縮蓳的85(TC以下的壓靈S。注有下劃線的是不滿足本發(fā)明的范虔的例千。根據(jù)表58，能夠進(jìn)行如下考察。表56的No.144是本發(fā)明例，其采用了鋼中成分滿足本發(fā)明的必要條件的表12的鋼種139，因?yàn)橐员景l(fā)明例規(guī)定的制造條件制造，所以舊Y粒的扁平率也滿足本發(fā)明的范圍。其結(jié)果是，vE-6o為150J以上，HAZ韌性優(yōu)異，且Q值^40HV，能夠抑制HAZ軟化。相對于此，表78的No.51、5485是比較例，其釆用鋼中成分不滿足本發(fā)明的必要條件的表34的鋼種51、5485，當(dāng)采用該鋼種時(shí)，即使以本發(fā)明規(guī)定的制造條件制造，也不能完全滿足希望的特性。另夕卜，表7的No.5253是比較例，其采用了鋼中成分滿足本發(fā)明的要件的表3的鋼種5253，但是，卻以未能滿足本發(fā)明規(guī)定的壓縮量的條件制造，其舊Y粒的扁平率小，從而HAZ韌性降低。權(quán)利要求1、一種焊接熱影響部的韌性優(yōu)異、軟化被抑制的厚鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.030％以上，0.080％以下；Si1.0％以下，但不含0％；Mn0.8％以上，2.0％以下；Al0.01％以上，0.10％以下；Ti0.015％以上，低于0.030％；N超過0.0055％，0.0100％以下；B0.0015％以上，低于0.0035％；Nb0.015％以下，且含0％，以及Fe及不可避免的雜質(zhì)，該鋼板金相中的舊奧氏體粒的扁平率，即長軸/短軸為1.5以上，并且，滿足下式(1)和(2)，2.0≤[Ti]/[N]≤4.0…(1)0＜P值＜23.0…(2)P值＝2000×[B]+300×([Ti]-3.42×[N])+1000×[Nb]式中，[]表示各元素的以質(zhì)量％計(jì)的含量。2、根據(jù)權(quán)利要求1所述的厚鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有從由如下構(gòu)成的群中選擇的至少1種Cu:1.0%以下，但不含0%;Nh1.0%以下，但不含0%;Cr:1.0%以下，但不含0%。3、根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的厚鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，將P抑制在0.03%以下，將S抑制在0.01%以下。4、根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的厚鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有Mo:0.5%以下，但不含0%。5、根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的厚鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有V:0.10%以下，但不含0%。6、根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的厚鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有從由如下構(gòu)成的群中選擇的至少1種Ca:0.0050%以下，但不含0%;Mg:0.0050%以下，但不含0%;REM:0.010°/。以下，但不含0%。7、根據(jù)權(quán)利要求3所述的厚鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有從如下構(gòu)成的群中選擇的至少1種Ca:0.0050%以下，但不含0%;Mg:0.0050%以下，但不含0%;REM:0.010%以下，但不含0%。8、根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的厚鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，還含有Zr:0.10%以下，但不含0。/。及/或Hf:0.050%以下，但不含0%。9、根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的厚鋼板，其特征在于，以質(zhì)量Q^計(jì)，還含有Co:2.5%以下，但不含0。/。及/或W:2.5%以下，但不含0%。全文摘要本發(fā)明提供一種焊接熱影響部的韌性優(yōu)異、軟化小的厚鋼板。以質(zhì)量％計(jì)，其含有C0.030％以上0.080％以下；Si1.0％以下(不含0％)；Mn0.8％以上2.0％以下；Al0.01％以上0.10％以下；Ti0.015％以上，低于0.030％；N超過0.0055％，0.0100％以下；B0.0015％以上，低于0.0035％；Nb0.015％以下(含0％)，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，舊奧氏體粒的扁平率(長軸/短軸)為1.5以上，并且，滿足下式(1)和(2)。2.0≤[Ti]/[N]≤4.0…(1)0＜P值＜23.0…(2)P值＝2000×[B]+300×([Ti]-3.42×[N])+1000×[Nb]。文檔編號C22C38/14GK101191176SQ20061016056公開日2008年6月4日申請日期2006年11月23日優(yōu)先權(quán)日2005年11月30日發(fā)明者岡崎喜臣,高岡宏行申請人:株式會社神戶制鋼所