專(zhuān)利名稱(chēng)：Kr法脫硫罐底吹方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及KR法脫硫罐底吹方法。
背景技術(shù)：
目前采取的純KR法脫硫，又稱(chēng)機(jī)械攪拌脫硫，由于其存在脫硫周期長(zhǎng)(35分鐘以上)，滯后于轉(zhuǎn)爐和鑄機(jī)作業(yè)周期的缺陷，因此不適應(yīng)當(dāng)前生產(chǎn)模式和快節(jié)奏生產(chǎn)形勢(shì)；同時(shí)因周期不匹配導(dǎo)致無(wú)足夠時(shí)間鎮(zhèn)靜去渣，從而難以滿足品種低硫化要求。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題是提供一種KR法脫硫罐底吹方法，以實(shí)現(xiàn)高效、快速、精準(zhǔn)脫硫，滿足生產(chǎn)快節(jié)奏和品種低硫化要求。
本發(fā)明解決其技術(shù)問(wèn)題采用以下的技術(shù)方案本發(fā)明提供的KR法脫硫罐底吹方法，其包括以下操作步驟(1)扒前渣開(kāi)吹扒掉脫硫鐵水罐內(nèi)的前渣，通高壓氮?dú)?，然后調(diào)節(jié)到最小的透氣狀況，使鐵水液面翻花為罐內(nèi)體積的十分之一；(2)攪拌時(shí)開(kāi)始底吹氮?dú)獾状盗髁繛?2～23Nm3/h，底吹壓力為0.3～0.8MPa；(3)攪拌完畢后，取樣測(cè)溫，鐵水溫度為實(shí)測(cè)溫度；(4)扒后渣底吹氮?dú)?～8分鐘，底吹氮?dú)鈮毫?.5～0.8MPa；上述過(guò)程中的壓力調(diào)節(jié)視鐵水液面翻花控制在0.5～0.8MPa之間保持鐵水液面翻花直徑約200～300mm，小于此范圍，調(diào)高壓力；反之，則調(diào)低壓力。
本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比具有以下的主要優(yōu)點(diǎn)其一.脫硫效果十分穩(wěn)定，脫硫后鐵水[S]均可達(dá)到0.001％直至無(wú)痕跡；其二.轉(zhuǎn)爐返硫由0.004％下降至0.002％；其三.工序作業(yè)時(shí)間縮短周期3-4分鐘/罐；其四.脫硫劑下降0.5～1Kg/t.Fe，扒渣鐵虧明顯減少0.5kg/t·Fe；其五.實(shí)現(xiàn)了高效、快速、精準(zhǔn)脫硫。
其六.市場(chǎng)前景看好可以廣泛應(yīng)用到鐵水預(yù)處理工藝中，從根本上控制脫硫鐵水入轉(zhuǎn)爐后的“夾渣”“返硫”難題，促進(jìn)脫硫生產(chǎn)技術(shù)水平實(shí)質(zhì)性提升，為快速化、多樣化、低硫化煉鋼提供高純凈度合格鐵水。
同時(shí)其降低成本增加效益亦十分誘人。若年生產(chǎn)190萬(wàn)噸的脫硫鐵水，每噸降低脫硫劑(CaO基脫硫劑)0.75Kg/t.Fe、降低鐵虧0.5kg/t·Fe。按目前市場(chǎng)價(jià)計(jì)算，年降成本302.95萬(wàn)元。①降低脫硫劑消耗190萬(wàn)噸×0.75Kg/t×900元/噸＝128.25萬(wàn)元；②降低鐵虧0.5Kg/t.Fe，年可降成本190萬(wàn)噸×0.5Kg/t×1839元/噸＝174.7萬(wàn)元，而技術(shù)投入成本據(jù)概算僅10萬(wàn)元左右。
本方法低投入高產(chǎn)出，效益可觀，前景看好。對(duì)鐵水脫硫(KR脫硫和噴吹脫硫工藝)工藝均可結(jié)合本單位的實(shí)際情況進(jìn)行策劃而應(yīng)用。
總之，本方法能夠縮短脫硫周期、降低脫硫成本(降低脫硫劑消耗和減少扒渣鐵虧)、提高脫硫效率(提高一次脫硫命中率、改善鐵水純凈度，降低轉(zhuǎn)爐返硫)，實(shí)現(xiàn)高效、快速、精準(zhǔn)脫硫，促進(jìn)KR法脫硫生產(chǎn)技術(shù)提升。
具體實(shí)施例方式
實(shí)施例(1)透氣磚采用Al203-SiC-C材質(zhì)的內(nèi)裝式整體結(jié)構(gòu)，外型為異型結(jié)構(gòu)，尺寸設(shè)計(jì)為269/303×(250/290～318/367)×220mm，供氣管尺寸￠16×20采用狹逢透氣，狹逢分布為兩環(huán)太陽(yáng)形，條縫數(shù)量為(24+12)條，寬度為15mm，厚度為0.13～0.15mm，設(shè)計(jì)透氣流量為7～30Nm3/h。
(2)安裝位置脫硫鐵水罐底偏西54度(罐工作層磚第四-第六環(huán))，每次使用一個(gè)；整體透氣磚采取東西南三面保護(hù)磚，材質(zhì)同透氣磚材質(zhì)。
(3)高壓氮?dú)鉁p壓到低壓0.3～0.9Mpa，采用金屬軟管與脫硫缶對(duì)接；底吹N2壓力為0.3～0.8Mpa，流量參考范圍12～23Nm3/h。
(4)底吹工藝扒前渣開(kāi)吹(視鐵水前溫和渣量靈活控制)，通高壓氮?dú)夂笳{(diào)節(jié)到最小的透氣狀況，使鐵水液面翻花為罐內(nèi)體積的十分之一；攪拌時(shí)開(kāi)始底吹氮?dú)?，底吹流量?2～23Nm3/h，底吹壓力為0.3～0.8MPa；攪拌完畢后，取樣測(cè)溫，鐵水溫度為實(shí)測(cè)溫度；扒后渣底吹氮?dú)?～8分鐘，底吹氮?dú)鈮毫?.5～0.8Mpa。
上述過(guò)程中的壓力調(diào)節(jié)視鐵水液面翻花控制在0.5～0.8MPa之間保持鐵水液面翻花直徑約200～300mm，小于此范圍，調(diào)高壓力；反之，則調(diào)低壓力。
下面簡(jiǎn)述本發(fā)明的研發(fā)過(guò)程KR攪拌頭主要結(jié)構(gòu)是“十”字形的四個(gè)葉片，其呈上寬下窄的立體梯形狀，背鐵面與水平方向垂直，迎鐵面則與垂直方向有15度夾角。這種特殊結(jié)構(gòu)，使其旋轉(zhuǎn)時(shí)在鐵水中形成由上至下渦流運(yùn)動(dòng)，實(shí)現(xiàn)鐵水與脫硫劑的充分接觸反應(yīng)，達(dá)到去硫目的。這種由上至下渦流運(yùn)動(dòng)使低密度脫硫渣滯留于鐵水中任何部位，因生產(chǎn)節(jié)奏等原因無(wú)足夠鎮(zhèn)靜時(shí)間使存留于鐵水內(nèi)部的脫硫渣上浮，從而導(dǎo)致脫硫鐵水純凈度不高，兌入轉(zhuǎn)爐冶煉至終點(diǎn)常常出現(xiàn)“返硫”現(xiàn)象，使成品成份出格而回爐、改鋼或判廢。
經(jīng)技術(shù)人員探討與研究，認(rèn)為可以在KR脫硫罐上引入底吹裝置，并選擇價(jià)格相對(duì)低廉且對(duì)鐵水成份無(wú)不利影響的氮?dú)?N2)作為底吹氣源；底吹透氣磚委托在該領(lǐng)域有相當(dāng)經(jīng)驗(yàn)的成都府天新材料科技有限公司進(jìn)行研制開(kāi)發(fā)。于2005年6月在我廠1#KR脫硫站選用2個(gè)脫硫罐上進(jìn)行試驗(yàn)。經(jīng)三次改進(jìn)，找到了最佳磚型結(jié)構(gòu)和磚體材質(zhì)(如前述)；經(jīng)生產(chǎn)試驗(yàn)，摸索出了透氣磚最佳安裝位置和角度。目前，已在生產(chǎn)實(shí)踐中推廣應(yīng)用。
權(quán)利要求
1.一種KR法脫硫方法，其特征是一種KR法脫硫罐底吹方法，其包括以下操作步驟(1)扒前渣開(kāi)吹扒掉脫硫鐵水罐內(nèi)的前渣，通高壓氮?dú)?，然后調(diào)節(jié)到最小的透氣狀況，使鐵水液面翻花為罐內(nèi)體積的十分之一；(2)攪拌時(shí)開(kāi)始底吹氮?dú)獾状盗髁繛?2～23Nm3/h，底吹壓力為0.3～0.8MPa；(3)攪拌完畢后，取樣測(cè)溫，鐵水溫度為實(shí)測(cè)溫度；(4)扒后渣底吹氮?dú)?～8分鐘，底吹氮?dú)鈮毫?.5～0.8MPa；上述過(guò)程中的壓力調(diào)節(jié)視鐵水液面翻花控制在0.5～0.8MPa之間保持鐵水液面翻花直徑約200～300mm，小于此范圍，調(diào)高壓力；反之，則調(diào)低壓力。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的KR法脫硫罐底吹方法，其特征是所述的脫硫鐵水罐，在其罐底偏西54度處工作層磚的第四至第六環(huán)層鋪設(shè)透氣磚，構(gòu)成整體透氣磚層；整體透氣磚層采取東西南三面保護(hù)磚，材質(zhì)同透氣磚材質(zhì)。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的KR法脫硫罐底吹方法，其特征是采用Al2O3-SiC-C材質(zhì)的內(nèi)裝式整體結(jié)構(gòu)的透氣磚。
全文摘要
本發(fā)明涉及KR法脫硫罐底吹方法，其步驟包括扒前渣開(kāi)吹(視鐵水前溫和渣量靈活控制)，通高壓氮?dú)夂笳{(diào)節(jié)到最小的透氣狀況，使鐵水液面翻花為罐內(nèi)體積的十分之一；攪拌時(shí)開(kāi)始底吹氮?dú)猓状盗髁繛?2～23Nm
文檔編號(hào)B22D11/117GK1944686SQ20061012484
公開(kāi)日2007年4月11日 申請(qǐng)日期2006年10月24日 優(yōu)先權(quán)日2006年10月24日
發(fā)明者王雪冬, 李具中, 陳清泉, 鄧品團(tuán), 陶勝心, 童祥輝, 劉守堂, 王濱, 文濤, 周永麗 申請(qǐng)人:武漢鋼鐵(集團(tuán))公司