專利名稱：：實芯焊絲的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及用于電弧焊接的實芯焊絲，更詳細(xì)地說是涉及能夠適用于薄板電弧焊的碳鋼的實芯焊絲。
背景技術(shù)：
：近年來，從環(huán)境問題的觀點出發(fā)，關(guān)于機動車的燃油效率改善的要求強烈。為了順應(yīng)于此，將使用的鋼板從現(xiàn)有的抗拉強度300MPa以下的軟鋼替換為抗拉強度400MPa以上的高強度的鋼板，從而降低板厚以實現(xiàn)輕量化的嘗試被推進(jìn)。在此，若降低板厚，則雖然在點焊法中幾乎沒有問題，但是在電弧焊接法中，因電弧熱會導(dǎo)致鋼板熔融開孔，容易發(fā)生所謂熔落。另外，鋼的高強度化一般是通過軋制時的冷卻控制和增加添加到鋼板中的元素量而達(dá)成，但是添加到鋼板中的元素的增量會提高電弧焊時的熔池的粘性，融合性劣化，從而焊接止端部會損失厚度，易發(fā)生所謂咬邊。此外，在焊接施工方面，若為了提高焊接的效率而加大焊接速度，則相對于熔池來說電弧先行，電弧將容易直接碰到熔融面，由此熔落易于發(fā)生。另外，即使不至于熔落，當(dāng)熔融至被焊接板材的里側(cè)(也稱其為熔透)時，高溫裂紋極易發(fā)生。還有，針對耐熔落性的提高，特開2001-96392號中記述的要旨的，使用規(guī)定了電阻抗率的0.9mm以下的細(xì)徑焊絲，使單位熔敷量的熱能減少，由此使熔落難以發(fā)生(即提高耐熔落性)。另夕卜，特許第2922814號中記述的要旨是，規(guī)定焊絲的Si+Mn、SiX(Si+Mn)，此外在Ar中含有極少量(37%)的02氣，由此提高耐熔落性。這一技術(shù)利用了如下兩種效果的協(xié)同效果，即通過適度提高焊絲的電阻抗率以減少單位熔敷量的熱能，和通過提高保護(hù)氣體的Ar的比率，從而減小熔合深度。另外，在特開平9-94667號和特許3345883號中記述的要旨是，使用在前端裝配有陶瓷的特殊的焊接供電嘴。這是為了提高在焊接供電嘴的前端的通電點和電弧發(fā)生點之間發(fā)生的電阻抗放熱，從而減少單位熔敷量的熱能，由此提高耐烙落性，同時通過電流降低來抑制電弧力，以抑制咬邊的發(fā)生(即，提高耐咬邊性)此外，在特開2005-254284號中記述的要旨是，作為保護(hù)氣體使用Ar和C02，其中混合大量(5.515%)02，從而改變?nèi)鄢氐膶α鞣较?，由此使耐咬邊性提高。還有，一直以來經(jīng)驗上已知通過進(jìn)行向下立焊能夠提高耐熔落性和耐咬邊性，但已知在焊接姿勢受到限定的前提下，若下向角度過剩，則導(dǎo)致焊道的垂落和飛濺的多發(fā)，因此難以控制。然而，特開2001-96392號所述的這種細(xì)徑的焊絲，因為細(xì)徑而容易縱彎曲，且焊絲的送給穩(wěn)定性差，因此有焊接作業(yè)性差這樣的問題。另外，這種細(xì)徑的焊絲因其成本高，所以還有隨之而來的焊接的成本提高這樣的問題。另外，在特許第2922814號中所述的焊絲單體中，并不能解決耐瑢落性差這一問題。另外，若是如此提高保護(hù)氣體的Ar的比率，則保護(hù)氣體的成本變高，因此有相應(yīng)的焊接的成本提高這樣的問題。另一方面，在特開平9-94667號和特許第3345883號所述的這種電弧焊中，因為使用特殊的焊接供電嘴，所以焊嘴的成本變高，導(dǎo)致焊接的成本提高。而且，在特開2005-254284號所述的電弧焊方法中，因為使用特殊的保護(hù)氣體致使保護(hù)氣體的成本變高，因此有焊接的成本隨之提高這樣的問題，另外，因為氧量多，所以熔渣和飛濺大量發(fā)生。溶渣和飛濺的存在導(dǎo)致焊接部的涂裝性劣化。此外，隨著焊接金屬所含的氧量大幅增加導(dǎo)致夾雜物增加，還有容易發(fā)生高溫裂紋(即耐裂紋性差)這樣的問題。而且，除了上述問題以外，為了進(jìn)行有通常性的一般的薄板焊接，還要求焊接金屬具有與母材同等以上的硬度，不會發(fā)生脆弱破壞，具有可順暢地進(jìn)行焊接的良好的送給穩(wěn)定性
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明鑒于上述課題而形成，其目的在于提供一種實芯焊絲，其既可最小限度地抑制焊接的成本提高，同時焊絲的送給穩(wěn)定性、耐熔落性、耐咬邊性、耐裂紋性優(yōu)異，熔渣和飛濺難以發(fā)生，且焊接金屬具有與母材同等以上的硬度，從而不會發(fā)生脆弱破壞。解決了所述課題的本發(fā)明的實芯焊絲，是為了進(jìn)行電弧焊而使用的實芯焊絲，其中，含有C為0.0050.080質(zhì)量％、Si為0.301.20質(zhì)量n/。、Mn為1.151.65質(zhì)量％、S為0.0500.200質(zhì)量％，分別將P抑制在0.017質(zhì)量％以下，O抑制在0.0070質(zhì)量％以下，N抑制0.0050質(zhì)量％以下，且滿足(C含量)+{(P含量)X5}《0.135質(zhì)量％，分別將作為雜質(zhì)的Ti規(guī)定在0.15質(zhì)量％以下，Zr規(guī)定在0.10質(zhì)量y。以下，B規(guī)定在0.0050質(zhì)量％以下，Cr、Ni、Nb、V、La和Ce規(guī)定在0.20質(zhì)量。/。以下，并且將該實芯焊絲表面的油附著量規(guī)定為以每10kg焊絲計為1.2g以下。本發(fā)明的實芯焊絲，通過如上述方式規(guī)定各成分，可以大幅降低熔池的粘性和表面張力，能夠在電弧焊時使熔池形成得很深。由此，能夠獲得緩和電弧力的屏障作用，可以使熔合深度降低，因此能夠使耐熔落性提高。另外，本發(fā)明的實芯焊絲其耐裂紋性也良好，熔渣的發(fā)生量和飛濺的發(fā)生量也不會增加，耐咬邊性也良好。本發(fā)明的實芯焊絲，優(yōu)選含有Mo為0.30質(zhì)量。/。以下。本發(fā)明的實芯焊絲，通過在特定的范圍含有Mo，能夠使焊接金屬的強度提高。本發(fā)明的實芯焊絲，優(yōu)選含有Al為0.0060.040質(zhì)量％。本發(fā)明的實芯焊絲，通過在特定的范圍含有A1，能夠進(jìn)行所謂的氧脫處理而使耐裂紋性提高。本發(fā)明的實芯焊絲，優(yōu)選使焊絲表面附著K、Li、Na和Ca合計以每10kg焊絲計為0.0050.300g。本發(fā)明的實芯焊絲，通過以涂布和附著等方式使其表面涂布和附著從這樣的群中選擇的至少1種元素，由于在所述的特定范圍內(nèi)含有，從而電子放射容易，因此在使用了Ar和氧化性氣體(02和C02等)的焊接中，該元素作為電弧穩(wěn)定劑發(fā)揮作用。因此，能夠抑制電弧長的變化，能夠進(jìn)一步提高耐熔落性。本發(fā)明的實芯焊絲，優(yōu)選使焊絲表面附著MoS2以每10kg焊絲計為0.011.00g。本發(fā)明的實芯焊絲，通過以涂布和附著等方式使其表面涂布和附著MoS2并在特定的范圍含有，由此通電點的瞬間熱粘減少，阻抗減少，因此能夠提高實芯焊絲的送給穩(wěn)定性。本發(fā)明的實芯焊絲，也可以在焊絲表面實施鍍銅。通過以鍍銅被覆本發(fā)明的實芯焊絲，能夠?qū)崿F(xiàn)耐銹性的提高、通電焊嘴的耐磨耗性的提高、焊絲生產(chǎn)時拉絲性的提高效果帶來的生產(chǎn)性的提高，以及隨之而來的低成本化等。還有，本發(fā)明的實芯焊絲也可以是不對焊絲表面實施鍍銅的無鍍銅焊絲。由于不實施鍍銅，通電部的電阻抗上升，因發(fā)熱效果而帶來使焊絲到達(dá)電弧發(fā)生處時的溫度有所提高的效果，因此焊絲處于易熔狀態(tài)。由于焊接電源供給的電流只夠熔化被送給的焊絲，所以易熔狀態(tài)的焊絲能夠?qū)崿F(xiàn)低電流化，在熔融量一定時能夠降低熱能。因此，能夠進(jìn)一步降低熔合深度，也能夠減弱電弧力，因此能夠使耐咬邊性提高。根據(jù)本發(fā)明的實芯焊絲，既可最小限度地抑制焊接的成本提高，同時焊絲的送給穩(wěn)定性、耐熔落性、耐咬邊性、耐裂紋性優(yōu)異，熔渣和飛濺難以發(fā)生，且焊接金屬具有與母材同等以上的硬度，從而難以發(fā)生脆弱破壞。圖1是模式化地表示電弧焊接的狀態(tài)的圖，(a)是模式化地表示使用現(xiàn)有的實芯焊絲進(jìn)行電弧焊的狀態(tài)的圖，(b)是模式化地表示使用本發(fā)明的實芯焊絲進(jìn)行電弧焊的狀態(tài)的圖。圖2是說明使實芯焊絲的表面附著的油對電弧形狀、耐熔落性和耐咬邊性造成的影響的圖。圖3是用于說明為了完成本發(fā)明的實芯焊絲而進(jìn)行的使C和P處于適當(dāng)?shù)暮糠秶膱D。圖4是搭接角焊試驗的說明和用于說明咬邊的深度的定義的圖。圖5用于說明耐裂紋性的評價中作為評價對象的裂紋的圖。具體實施方式接下來，對于用于實施本發(fā)明的實芯焊絲的最佳的方式進(jìn)行詳細(xì)地說明。本發(fā)明者們著眼于前述的向下立焊時的熔池和焊接金屬的舉動，認(rèn)為如果無論是水平焊、俯焊、橫向焊、上向焊、向上立焊等哪種姿勢，熔池和焊接金屬都能夠得到與前述同樣的舉動，則能夠更好地進(jìn)行焊接，并就此進(jìn)行了銳意研究。首先，參照圖1圖3，對于本發(fā)明者們已完成的本發(fā)明的實芯焊絲的原理進(jìn)行說明。在參照附圖中，圖1是模式化地表示電弧焊接的狀態(tài)的圖，(a)是模式化地表示使用現(xiàn)有的實芯焊絲進(jìn)行電弧焊的狀態(tài)的圖，(b)是模式化地表示使用本發(fā)明的實芯焊絲進(jìn)行電弧焊的狀態(tài)的圖。圖2是說明使實芯焊絲的表面附著的油對電弧形狀、耐熔落性和耐咬邊性造成的影響的圖。圖3是用于說明為了完成本發(fā)明的實芯焊絲而進(jìn)行的使C和P處于適當(dāng)?shù)暮糠秶膱D。如圖1(a)所示，在使用了現(xiàn)有的實芯焊絲3的鋼板(薄板)1的電弧焊中，熔池6的粘性、表面張力大。因此，電弧力和表面張力造成的熔池6的隆起Pi相對于重力P2變大，因此熔池6自身的重力P2導(dǎo)致的降落變小。即，電弧正下方的熔池6深度L,小，熔合深度L2變大。另外，焊嘴2/實芯焊絲3從3個通電點(主要是焊嘴2的前端)至電弧5的發(fā)生點的所謂突出部分A和前端所形成的熔滴4自身的阻抗發(fā)熱變低。因此，本發(fā)明者們發(fā)現(xiàn)，如圖1(b)所示，在使用了現(xiàn)有的實芯焊絲3進(jìn)行鋼板(薄板l)的電弧焊的向下立焊時，在重力作用下，熔池6從電弧5后方向電弧5正下移動，B卩，在電弧5正下方常形成有很深的熔池6，會發(fā)揮緩和電弧力的屏障作用，由此將難以發(fā)生熔落(耐熔落性的提高)。另外可知，即使瞬間性地發(fā)生咬邊，重力造成的熔池6的降落作用也會發(fā)揮很大效力，使瑢池6的焊接金屬流入到該發(fā)生了咬邊的地方，因此在凝固時咬邊會消失(耐咬邊性的提高)。這是由于，若進(jìn)行立向下進(jìn)化，則從電弧5正下到焊接后方所形成的熔池6落到電弧5正下方向的力強，因此電弧5正下方的熔池6的深度L,變大，通過使之發(fā)揮防御電弧力的作用，而使熔合深度L2降低。本發(fā)明者們進(jìn)行銳意研究的發(fā)現(xiàn)，通過提高實芯焊絲自身的電阻抗，以提高突出部分和熔滴自身的阻抗發(fā)熱而使溫度提高，通過降低電弧熱導(dǎo)致的熔融以減少焊接熱能，且通過使實芯焊絲成分組成適當(dāng)化而使熔池的粘性和表面張力大幅降低，充分地發(fā)掘熔池中發(fā)揮的重力作用，從而即使采用向下立焊以外的姿勢也能夠?qū)崿F(xiàn)前述的機理。還有，在研究的階段，可知若通過以往已知的氣體成分的高氧化，和作為實芯焊絲的成分而被含有的Si和Mn等的強脫氧成分的降低這種方法而進(jìn)行高氧化，從而使熔池的粘性和表面張力降低，則熔渣的大量發(fā)生、氣孔的發(fā)生、焊道形狀的劣化、飛濺的增加這樣的問題多發(fā)。本發(fā)明者們還發(fā)現(xiàn)，作為改善這一問題的方法，通過適量地多添加S，可使熔渣和飛濺難以發(fā)生，使焊道的形狀保持良好的狀態(tài)下，能夠大幅降低熔池的粘性和表面張力，并且如圖2所示，出于確保送給性的目的，實芯焊絲的表面所涂布(附著)的油在焊接時被熱分解，這時會從電弧爭奪熱量，從而降低電弧溫度，因此致使電弧緊縮，熱量向母材的集中強烈，且熔融金屬的擴展變差，從而使耐熔落性和耐咬邊性劣化，熔合深度增加而使凝固裂紋容易發(fā)生。因此可知，通過將實芯焊絲的表面所附著的油的量規(guī)定得很少，能夠擴展電弧范圍，進(jìn)一步助長以高含量含有S所帶來的效果。但是通常已知的是，若以高含量含有S，則凝固裂紋將容易發(fā)生，為了不使凝固裂紋產(chǎn)生，例如在JISZ3312中，將S有上限規(guī)定為0.030質(zhì)量％。本發(fā)明者們進(jìn)行研究的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，如圖3所示，通過分別設(shè)定C和P的上限，進(jìn)一步嚴(yán)格地將C和P抑制在JISZ3312所規(guī)定的現(xiàn)有的范圍(C的上限值0.15質(zhì)量％，P的上限值0.030質(zhì)量％)，且同時滿足由(C含量)+{(P含量)X5B十算出的值為0.135質(zhì)量％以下這一條件，則即使以高含量含有S也不會產(chǎn)生凝固裂紋。本發(fā)明者們在這一發(fā)現(xiàn)下，完成了適合進(jìn)行電弧焊的本發(fā)明的實芯焊絲。本發(fā)明者們已完成的本發(fā)明的實芯焊絲，含有C為0.0050.080質(zhì)量%、Si為0.301.20質(zhì)量％、Mn為1.151.65質(zhì)量％、S為0.0500.200質(zhì)量％，分別將P抑制在0.017質(zhì)量％以下，O抑制在0.0070質(zhì)量％以下，N抑制0.0050質(zhì)量％以下，且滿足(C含量)+{(P含量)X5}《0.135質(zhì)量％，余量由Fe和雜質(zhì)構(gòu)成，分別將作為雜質(zhì)的Ti規(guī)定在0.15質(zhì)量。/。以下，Zr規(guī)定在0.10質(zhì)量。/。以下，B規(guī)定在0.0050質(zhì)量％以下，Cr、Ni、Nb、V、La和Ce規(guī)定在0.20質(zhì)量。/。以下，并且將該實芯焊絲表面的油附著量規(guī)定為以每10kg焊絲計為1.2g以下。以下，對于本發(fā)明的實芯焊絲中數(shù)值限定的理由進(jìn)行說明。(C:0.0050.080質(zhì)量％)c具有脫氧作用，有著提高焊接金屬的強度的效果。因為在薄板焊接中不用進(jìn)行多層焊接，所以不需要考慮因再熱造成的強度降低，即使在很低的添加量下，也能夠得到一般所使用的從300MPa以下的軟鋼至590MPa級的高強度鋼板(高張力鋼板)這種與母材同等以上的強度。但是，若使C的含量降低至低于0.005質(zhì)量％，則僅能夠達(dá)到適用于軟鋼的強度而不具有通用性。因此，C需要含有0.005質(zhì)量％以上。另一方面，若C的含量變高，則如前述，耐裂紋性顯著劣化。另外，則于在電弧附近CO爆發(fā)，不僅飛濺的發(fā)生變多，而且煙塵的發(fā)生也變多。此外，因為脫氧過剩，所以熔池的氧減少，熔池的粘性和表面張力變高。因此，緩和電弧力的屏障作用降低，耐熔落性和耐咬邊性容易變差。因此，加上確保耐裂紋性，C需要含有0.080質(zhì)量％以下，優(yōu)選含有0.050質(zhì)量％以下。(Si:0.301.20質(zhì)量％)Si是用于確保強度所需要的，另一方面還有提高實芯焊絲的電阻抗的作用。當(dāng)?shù)陀?.30質(zhì)量％時，強度降低，成為除軟鋼以外均不能適用的強度。另外，因為實芯焊絲的電阻抗變得過小，所以單位送給量的電流值上升。其結(jié)果是，因為熱能變高，所以耐熔落性和耐咬邊性容易變差。因此，Si需要含有0.30質(zhì)量％以上。另一方面，若Si的含量超過1.20質(zhì)量％，則脫氧過剩，熔池的氧減少，熔池的粘性、表面張力變高。因此，緩和電弧力的屏障作用降低，耐熔落性和耐咬邊性容易變差。另外，若Si過剩，則焊接金屬脆化，焊接部有可能喪失健全性。因此，Si需要為1.20質(zhì)量％以下，優(yōu)選含有0.75質(zhì)量％以下。(Mn:1.151.65質(zhì)量％)Mn也是確保強度所需要的元素，另一方面還有提高實芯焊絲的電阻抗的作用。若Mn的含量低于1.15質(zhì)量c/。，則強度降低，成為除軟鋼以外均不能適用的強度。另外，因為實芯焊絲的電阻抗變得過小，所以單位送給量的電流值上升。其結(jié)果是，因為熱能變高，所以耐熔落性和耐咬邊性容易變差。另外，若Mn過少則焊接金屬脆化，有可能喪失焊接部的健全性。因此，Mn需要含有1.15質(zhì)量％以上。另一方面，若Mn的含量超過1.65質(zhì)量M，則脫氧過剩，熔池的氧減少，熔池的粘性、表面張力變高。因此，熔池的焊接金屬難以落入到電弧正下方，因此用于緩和電弧力的屏障作用降低，耐熔落性和耐咬邊性容易變差。另外，因為還大量發(fā)生熔渣，所以涂裝性劣化。因此，Mn需要含有1.65質(zhì)量％以下。(S:0.0500.200質(zhì)量％)S在本發(fā)明中是最重要的元素，具有實現(xiàn)熔池的粘性和表面張力降低的作用。通過以適當(dāng)?shù)暮亢衧，即使相對于熔池電弧先行時，通過粘性和表面張力低的熔池也易于獲得緩和電弧力的屏障作用，因此能夠使耐熔落性和耐咬邊性提高。為了取得這樣的效果，需要含有S為0.050質(zhì)量%以上，優(yōu)選為0.080質(zhì)量％以上。另一方面，若S的含量超過0.200質(zhì)量％，則不僅是熔池，而且在實芯焊絲的前端所形成的熔滴的表面張力也大大降低，熔滴無法保持球形。另外，與形成過剩的厚度的熔池相結(jié)合，即使將電弧長設(shè)置得很長，仍會造成短路狀態(tài)，因此飛濺非常多。另外，即使通過其他元素的調(diào)整，也不能實現(xiàn)耐裂紋性的提高，瑢融至鋼板的里側(cè)時非常容易發(fā)生高溫裂紋。此外，熔池的粘性過度降低，在重力作用下焊道易下垂，在搭接角焊的上板側(cè)難以形成焊道，耐咬邊性容易變差。另外，焊接金屬也會脆化，也可能損失焊接部的健全性。因此，S需要含有0.200質(zhì)量％以下。(p:0.017質(zhì)量％以下)p與c一樣，因為會顯著使耐裂紋性劣化，所以優(yōu)選極力降低。在jisz3312中，允許達(dá)到0.030質(zhì)量％，但是在本發(fā)明中，由于提高了s的含量，所以相對要降低p的含量以改善耐裂紋性。若p的含量超過0.017質(zhì)量％，則熔融至鋼板的里側(cè)時，容易發(fā)生凝固裂紋，因此需要使其含量為0.017質(zhì)量％以下。但是如后述，有必要根據(jù)c的含量而進(jìn)一步降低其上限。還有，若p的含量變多，則也會合并發(fā)生焊接金屬的脆化、飛濺的發(fā)生量的增加這種現(xiàn)象。(0:0.0070質(zhì)量％以下)為了抑制因添加s造成的耐裂紋性的降低，而需要將O限制得很少。若o的含量超過0.0070質(zhì)量％，則熔池高氧化，夾雜物多發(fā)，從而產(chǎn)生裂紋，另外，熔渣大量發(fā)生。特別是在積極添加s時，有必要重視耐裂紋性的確保，因此也需要嚴(yán)格限制o。還有，若o的含量超過0.0070質(zhì)量％，則對于耐熔落性來說沒有問題，而另一方面熔池的粘性過度降低，在重力作用下焊道容易下垂，在搭接角焊的的上板側(cè)難以形成焊道，耐咬邊性容易變差。因此，o為0.0070質(zhì)量％以下。(n:0.0050質(zhì)量％以下)n是為了抑制因添加s造成的耐裂紋性的降低而需要進(jìn)行限制的元素。若n的含量超過0.0050質(zhì)量％，則會減弱結(jié)晶晶界的結(jié)合力，且夾雜物多則，由此會發(fā)生裂紋。特別是在積極添加s時，有必要重視耐裂紋性的確保，因此也需要嚴(yán)格限制n。另外，若n的含量超過0.0050質(zhì)量％，則焊接金屬脆化，會損失焊接部的健全性。此外，若n的含量超過0.0050質(zhì)量％，則熔池的粘性過度降低，在重力作用下焊道容易下垂，在搭接角焊的的上板側(cè)難以形成焊道，耐咬邊性容易變差。因此，n需要為0.0050質(zhì)量％以下。((c含量)+{(p含量)x5}《0.135質(zhì)量％)為了防止因高含量含有s導(dǎo)致的耐裂紋性的劣化，必須特別留意c和p。如前述，雖然分別單獨地規(guī)定了c和p的上限值，但是，由于兩種元素高時容易發(fā)生裂紋，所以必須避免雙方均為高含量。如果由(c含量)十((p含量)x5)計算出的值為0.135質(zhì)量％以下，則耐裂紋性不會劣化，據(jù)此將此作為上限值。(余量為Fe和雜質(zhì))而且，本發(fā)明的實芯焊絲的余量由Fe和雜質(zhì)構(gòu)成。在本發(fā)明中，將Ti、B、Cr、Ni、Nb、V、Zr、La和Ce作為雜質(zhì)并規(guī)定其允許含量。分別將作為雜質(zhì)的Ti規(guī)定在0.15質(zhì)量o/。以下，Zr規(guī)定在0.10質(zhì)量。/。以下，B規(guī)定在0.0050質(zhì)量％以下，Cr、Ni、Nb、V、La和Ce規(guī)定在0.20質(zhì)量％以下。若Cr、Ni、Ti、Nb、V、Zr、La、Ce的含量增加，則熔池的粘性和表面張力變高。其結(jié)果是，熔池中熔融的金屬難以落入到電弧正下方，因此緩和電弧力的屏障作用降低，不僅耐熔落性和耐咬邊性容易變差，而且飛濺也多發(fā)。另外，因為Ni以外的元素會發(fā)生氧化，所以熔渣也大量發(fā)生，使涂裝性劣化。另外，若B的含量增加，則耐裂紋性易顯著劣化。艮口，這些元素在本申請中是有害的雜質(zhì)，即使積極地添加也沒有針對于本發(fā)明目的的優(yōu)點，因此所述元素優(yōu)選為極少。在本發(fā)明中，分別將Ti規(guī)定在0.15質(zhì)量％以下，Zr規(guī)定在0.10質(zhì)量n/。以下，B規(guī)定在0.0050質(zhì)量％以下，Cr、Ni、Nb、V、La、Ce的含量規(guī)定在0.20質(zhì)量％以下。更優(yōu)選Ti、Cr和Ni規(guī)定在0.05質(zhì)量％以下，Nb、V、Zr、La和Ce規(guī)定在0.01質(zhì)量％以下，B規(guī)定在0.0030質(zhì)量％以下。還有，這些元素在通常的基體金屬中會不可避免地被含有，但是如果在前述范圍內(nèi)，則允許在本發(fā)明的實芯焊絲中含有。(該實芯焊絲表面的油附著量為以每10kg焊絲計為1.2g以下)在實芯焊絲的表面，出于提高滑動性以使送給性提高等目的，一般會涂布(附著)油。但是，如參照圖2已說明的，油在焊接時被熱分解，這時會從電弧爭奪熱量，降低電弧溫度。若電弧被奪取了熱量，則會使電弧緊縮(電弧柱的密度提高)，有使電弧溫度穩(wěn)定化這樣的性質(zhì)。若處于這一狀態(tài)，則電弧的形狀(圓錐形)變細(xì)，電弧范圍狹窄。其結(jié)果是，熱量強烈向母材集中，且熔融的金屬的擴展變差而使耐熔落性和耐咬邊性劣化，熔合深度增加而容易發(fā)生凝固裂紋。因此，在重視耐熔落性和耐咬邊性的本發(fā)明的實芯焊絲中，優(yōu)選附著的油的量(油附著量)極少的方法。通過減少油附著量，則不會降低電弧溫度，從而能夠確保寬廣的電弧，能夠有效地發(fā)揮通過提高S的含量帶來的熔池的擴大，和由于電弧力分散帶來的熔合深度的降低。此外，油附著量以涂布量計，若每10kg實芯焊絲超過1.2g(油附著量/實芯焊絲的量-1.2/10kg(即0.012%))，則電弧緊縮，因此如前述，耐熔落性和耐咬邊性劣化。另外，由于油發(fā)生熱分解而產(chǎn)生的C包含在熔接金屬中，導(dǎo)致耐裂紋性降低。因此，在本發(fā)明中，實芯焊絲的表面的油附著量需要規(guī)定為，相對于10kg該實芯焊絲為1.2g以下。還有，例如，具有彎曲送給部的焊接裝置中的實芯焊絲的送給性的確保，可以用涂布有MoS2而不對表面實施鍍銅的實芯焊絲來確保。還有，涂布的油的種類，植物油、動物油、礦物油均能夠使用用。另外，本發(fā)明的實芯焊絲，在前述的化學(xué)組成中，也可以再含有Mo為0.30質(zhì)量％以下，Al為0.0060.040質(zhì)量％。(Mo:0.30質(zhì)量％以下)Mo能夠提高熔接金屬的強度。盡管這一效果有效的下限沒有特別規(guī)定，但是含有0.05質(zhì)量％以上則能夠顯著地獲得前述效果。另一方面，若Mo的含量超過0.30質(zhì)量M，則焊接的粘性和表面張力變高。其結(jié)果是，熔池中的焊接金屬將難以落入到電弧正下方，因此緩和電弧力的屏障作用降低，耐熔落性和耐咬邊性容易變差。另外，飛濺也大量發(fā)生。因此，Mo優(yōu)選含有在0.30質(zhì)量。/。以下。(Al:0.0060,040質(zhì)量％)因為Al是強力的脫氧元素，所以若大量添加，則熔池的粘性和表面張力變高。因此，在使耐熔落性和耐咬邊性提高上會起到相反效果。但是，為了盡可能降低實芯焊絲中所含的O的含量，以使耐裂紋性提高，能夠達(dá)成的方法是，通過微量添加A1，即進(jìn)行脫氧處理，使氧化物粒子和氮化物粒子分散，從而使晶粒微細(xì)化。如果Al是微量添加，那么還有一個優(yōu)點是，即使發(fā)生氧化也難以變成熔渣。該效果在使AI含有0.006質(zhì)量％以上時能夠獲得。另一方面，若含有Al超過0.040質(zhì)量％，則熔池的粘性和表面張力提高以至于不能忽視，從而使耐熔落性和耐咬邊性劣化。另外，飛濺增加，熔渣也急劇大量發(fā)生。因此，Al優(yōu)選含有0.0060.040質(zhì)量％。而且，本發(fā)明的實芯焊絲，優(yōu)選使焊絲表面附著從K、Li、Na和Ca中選擇的至少l種以上，合計每10kg焊絲附著0.0050.300g。另外，本發(fā)明的實芯焊絲，更優(yōu)選使焊絲表面附著MoS2，每10kg焊絲附著0.01l.OOg。(在焊絲表面，附著K、Li、Na和Ca，每10kg焊絲合計為0.0050.300g)即使不含K、Li、Na、Ca也沒有問題，但是在使用Ar和氧化性氣體(02、C02)的焊接中，這些元素作為電弧穩(wěn)定劑發(fā)揮作用。若這些元素處于熔滴的表面附近，則電子放射容易，在電弧的穩(wěn)定化上有效。若電弧變得不穩(wěn)定，則電弧長度變化，電弧力也變動。由此耐熔落性和耐咬邊性容易變差，因此優(yōu)選電弧盡可能穩(wěn)定。電弧的穩(wěn)定化能夠通過涂布或含有作為電弧穩(wěn)定劑起作用的前述元素之中至少1種而獲得。該效果通過使每10kg焊絲附著這些元素合計為0.005g以上(相對于焊絲總體的含量換算為0.5ppm)便能夠顯著獲得。但是，若使每10kg焊絲附著前述元素合計超過0.300g(相對于焊絲總體的含量換算為30ppm)，則不僅使電弧穩(wěn)定化的效果飽和，而且反而損害實芯焊絲的表面的潤滑性，從而有送給穩(wěn)定性降低的可能性。因此，從實用性的觀點出發(fā)，將每10kg焊絲為0.300g作為上限值。還有，這些元素能夠通過取樣一定重量(10kg)的實芯焊絲，據(jù)總體分析來測定K、Li、Na、Ca量，并利用酸等將焊絲表面溶解，以殘留的非表面為體積來測定K、Li、Na、Ca量，由這些值的差定義為表面存在物質(zhì)量并求得。這些元素在熔煉中添加有困難。作為在實芯焊絲表面涂布所述元素的方法，能夠采用的有(a)例如，在拉絲工序中使用碳酸鉀、碳酸鋰、碳酸鈉、碳酸鈣等混有K、Li、Na、Ca的拉絲潤滑劑，并使之在實芯焊絲的表面殘留；(b)例如，在含有K、Li、Na、Ca的溶液中浸漬后進(jìn)行退火，使K、Li、Na、Ca在實芯焊絲表面的晶界或粒內(nèi)擴散；(c)另外，例如采用氰化鉀、氰化鈉實施鍍銅；(d)此外，例如將含有K、Li、Na、Ca離子的油作為送給潤滑油并加以涂布，由此添加在表面附近。(使焊絲表面附著MoS2，每10kg焊絲附著0.011.00g)若在實芯焊絲的表面存在MoS2,則通電點上的瞬間熱粘減少，阻抗減少，因此實芯焊絲的送給穩(wěn)定性提高。若實芯焊絲的送給穩(wěn)定性不穩(wěn)定，則電弧長度也變得不穩(wěn)定，電弧力也變動。由此，耐熔落性和耐咬邊性容易變差，因此優(yōu)選實芯焊絲的送給穩(wěn)定性盡可能穩(wěn)定。若涂布MoS2，則能夠使耐熔落性提高，該效果在每10kg焊絲的焊絲表面涂布MoS2達(dá)0.01g(以重量換算為lppm)以上時有效。另一方面，在每10kg焊絲的焊絲表面涂布MoS2超過1.00g(以重量換算為lppm)，在送給線和通電焊嘴內(nèi)MoS2也是堆積，易造成堵塞，反而有損潤滑性，因此送給穩(wěn)定性降低。因此，在實芯焊絲的表面涂布(含有)的MoS2的含量優(yōu)選每10kg焊絲l.OOg以下。還有，作為對實芯焊絲涂布MoS2的方法有如下等使之混合在拉絲工序中的拉拔潤滑劑中，并使之殘存至最終線徑，或者使之混合在涂布于最終線徑上的油中。另外，本發(fā)明的實芯焊絲也可以通過鍍銅被覆。(鍍銅)一般的實芯焊絲，通過鍍銅被覆原線的表面，從而能夠?qū)崿F(xiàn)耐銹性的提高、通電焊嘴的耐磨耗性的維持、使實芯焊絲生產(chǎn)時的拉絲性提高的效果和由此帶來的生產(chǎn)性的提高，以及低成本化等。還有，不用鍍銅被覆原線的表面時，通電部的電阻抗上升，在這時的發(fā)熱效果作用下，造成實芯焊絲到達(dá)電弧發(fā)生處時的溫度變高，焊絲處于易熔狀態(tài)。由于焊接電源供給的電流只夠熔化被送給的實芯焊絲，所以易熔狀態(tài)的焊絲呈低電流化，如果熔融量一定，則能夠降低熱能。因此，能夠進(jìn)一步降低熔合深度，還能夠減弱電弧力。由此能夠使耐咬邊性提高。本發(fā)明的實芯焊絲，能夠根據(jù)常規(guī)方法制造。例如，使用轉(zhuǎn)爐或電爐等，熔煉具有上述成分組成的鋼水，將得到的鋼水通過連續(xù)鑄造法和鑄錠法等制造鋼材(鋼坯等)，將制造的鋼材進(jìn)行加熱后，實施熱軋(擠出軋制)，再實施干式的冷軋(冷拉絲)，制造例如05.5mm的焊接用原線(也稱為鋼原線)，接著根據(jù)需要對該焊接用原線實施退火和酸洗并進(jìn)行拉絲加工，從而能夠制造成為具有最終線徑(例如01.2,)的實芯焊絲。還有，當(dāng)進(jìn)行拉絲加工時，根據(jù)需要，能夠通過如下等各種方法進(jìn)行表面處理(l)可以實施濕式鍍銅；(2)可以在該鍍銅處理時的銅鍍液中添加K、Li、Na、Ca作為鍍銅層而使這些元素添加其中；(3)可以使用含有K、Li、Na、Ca、MoS2的拉絲潤滑材，使之殘留適當(dāng)量；(4)可以在含有K、Li、Na、Ca的溶液中浸漬線材后進(jìn)行退火，在表面附近的晶界和粒內(nèi)使之?dāng)U散；(5)可以以送給潤滑和防銹為目的而涂布油；(6)使該油中溶解或分散K、Li、Na、Ca、MoS2并使之在該實芯焊絲的表面殘留。還有，能夠?qū)Ρ景l(fā)明的實芯焊絲實施的表面處理并不限于上述方法，也可以根據(jù)其他方法進(jìn)行，另外，無論根據(jù)哪種方法實施的表面處理，如果結(jié)果得到的實芯焊絲在本發(fā)明的范圍內(nèi)，則在焊接時和焊接后都會起到相同的效果。實施例接下來，將滿足本發(fā)明的必要條件的實施例和不滿足本發(fā)明的必要條件的比較例進(jìn)行對比，對于本發(fā)明的實芯焊絲進(jìn)行詳細(xì)地說明。用電爐，將鋼水鑄錠，進(jìn)行擠出軋制，冷拉絲，制造05.5mm的焊接用原線后，將該焊接用原線進(jìn)行拉絲，成為02.4mm，進(jìn)行中間退火，以及根據(jù)需要進(jìn)行鍍銅處理而成為中間拉絲，再進(jìn)行最終拉絲，進(jìn)行表皮光軋(skinpass)及涂布潤滑油，制造成為最終線徑0l.2mm的具有表13所示成分組成的實芯焊絲。還有，K、Li、Na、Ca作為冷拉絲的固形潤滑材使用，并根據(jù)需要使之殘留，MoS2根據(jù)需要使之分散在潤滑油中并殘留。另外，O通過調(diào)整退火時的溫度和時間、氣氛氣體而加以控制。焊絲的化學(xué)成分的余量是Fe和表13所述以外的不可避免的雜質(zhì)。對于如此制造的No.1101的各實芯焊絲，就如下各評價項目進(jìn)行評價(O耐熔落性；(2)耐咬邊性；(3)焊接金屬的硬度；(4)耐裂紋性;(5)飛濺的發(fā)生量；(6)送給穩(wěn)定性；(7)熔渣的被包率；(8)擺錘吸收能。還有，(1)(8)的評價項目的評價方法如下述。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>表2<table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>表3<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>(1)耐熔落性圖4是搭接角焊試驗的說明和用于說明咬邊的深度的定義的圖。如圖4所示，使板厚2.0mm、抗拉強度520MPa的碳鋼板成為根部間隙(rootgap)0.5mm、搭接量4mm的搭接接頭，以水平姿勢、80cm/min的焊接速度進(jìn)行搭接焊。這時的保護(hù)氣體的組成為Ar80%+CO220%，極性為母材陰極，實芯焊絲的突出長度為15mm。使電流每5A變化一次，未發(fā)生熔落的最大的電流值下實芯焊絲的送給速度作為臨界送給速度(m/min)，用于評價耐熔落性。在此，之所以不用電流值來評價耐熔落性是由于，根據(jù)實芯焊絲的成分組成，電流值和送給速度的關(guān)系會發(fā)生變化。還有，電壓值的調(diào)整是變化使之變化的電流值，將判斷為使電弧最穩(wěn)定的值(最佳判斷值)作為該電壓值。若是如此，則熔敷量一定時，臨界送給速度越大熔合越淺，因此耐熔落性優(yōu)異。耐瑢落性的評價為，臨界送給速度為5.60m/min以上、低于6.50m/min的評價為良好(〇)，此外6.50m/min以上的評價為優(yōu)良(◎)。相對于此，臨界送給速度低于5.60m/min的評價為不良(X)。還有，良好(〇)和優(yōu)良(◎)的為合格，不良(X)的為不合格。(2)耐咬邊性承接(1)的試驗結(jié)果，將電流值設(shè)定為(臨界送給速度的電流值一30A)，電壓設(shè)定為(最佳判斷值+2V)，并拍攝焊接時的焊道的剖面宏觀照片(倍率10倍)，從這一剖面宏觀照片測定焊接止端部的咬邊的深度(還有，在表46中表示為"咬邊的深度(mm)"。)。如圖4所示，計測上板側(cè)和下板側(cè)的雙方，將最大值作為評價值。耐咬邊性的評價為，所述最大值超過0.30mm、在0.50mm以下的評價為良好(〇)，此外在0.30mm以下的評價為優(yōu)良(◎)。相對于此，所述最大超過0.50mm的評價為不良(X)。還有，良好(〇)和優(yōu)良(◎)的為合格，不良的(X)為不合格。(3)焊接金屬的硬度承接(1)的試驗結(jié)果，將電流值設(shè)定為(臨界送給速度的電流值一IOA)，測定焊接的搭接接頭的焊接金屬的剖面中央部3個點的維氏硬度(載荷lkgf(9.8N))，將其平均值作為焊接金屬的硬度(HV)。焊接金屬的硬度的評價，從達(dá)到與母材同等以上的硬度這一一般性的見解出發(fā)，維氏硬度160HV以上的評價為良好(O)，維氏硬度低于160HV的評價為(X)。還有，良好(〇)為合格，不良的(X)為不合格。(4)耐裂紋性承接(1)的試驗結(jié)果，以臨界送給速度的電流值和臨界送給速度焊接100mm的焊接長度IO次，全部進(jìn)行X射線透射試驗。還有，在表46中表示為"裂紋"。耐裂紋性的評價為，根據(jù)X射線透射試驗的結(jié)果，未發(fā)生裂紋而完全健全的評價為"無"(良好(〇))，有裂紋發(fā)生的評價為"有"(不良的(X))。還有，良好(〇)為合格，不良的(X)為不合格。還有，根據(jù)對發(fā)生了裂紋的全部進(jìn)行調(diào)查的結(jié)果，裂紋的發(fā)生形態(tài)如圖5所示，是焊道寬度的大體中央部的縱裂紋。另外，觀察該斷面的結(jié)果可知，裂紋是凝固裂紋。還有，圖5是用于說明耐裂紋性的評價中作為評價對象的裂紋的圖。(5)飛濺的發(fā)生量在堆焊(bead-on-plate)中以電流200A、據(jù)電弧附近的放大投影而使電弧長度為2mm的方式設(shè)定的電壓進(jìn)行焊接，用捕集箱捕集發(fā)生的飛濺，測定其重量。飛濺的發(fā)生量的評價為，飛濺的發(fā)生量超過1.30g/min、在1.50g/min以下的評價為良好(〇)，在1.30g/min以下的評價為優(yōu)良(◎)。相對于此，飛濺發(fā)生量超過1.50g/min的的評價為不良(X)。還有，良好(〇)和優(yōu)良(◎)的為合格，不良的(X)為不合格。(6)送給穩(wěn)定性在堆焊中以6.00m/min的實芯焊絲送給速度、電弧長為2mm的電壓進(jìn)行1小時焊接，感官評價穩(wěn)定性。送給穩(wěn)定性的評價為，送給速度完全沒有發(fā)生變動的評價優(yōu)良(◎)，確認(rèn)到送給速度盡管有一些變動，但是在實用上沒有問題的評價為良好(〇)。相對于此，送給速度的變動大，電弧不穩(wěn)定，判斷為經(jīng)不起使用的評價為(X)。還有，優(yōu)良(◎)和良好(〇)的為合格，不良的(X)為不合格。(7)熔渣的包裹率在熔接后所實施的電沉積涂裝中，為了評價由于熔渣的剝離而導(dǎo)致涂裝剝離的危險性，而測定在焊道上產(chǎn)生的熔渣的面積率。熔渣的包裹率的評價為，相對于焊道的表面積的熔渣的合計面積的比例為4.0%以下時，評價為優(yōu)良(◎)，超過4.0%、在5.0%以下時評價為良好(〇)。相對于此，這一比例超過5.0%時評價為不良(X)。還有，優(yōu)良(◎)和良好(〇)的為合格，不良的(X)為不合格。(8)擺錘吸收能為了便于評價焊接部的沖擊性能，即，焊接部的焊接金屬是否脆化，依據(jù)JISZ3312"軟鋼及高張力鋼用活性氣體保護(hù)金屬極焊接實芯焊絲"測定擺錘吸收能。試驗溫度為0'C，進(jìn)行3個試驗，將其平均值供評價。擺錘吸收能的評價為，70J以上評價為優(yōu)良(◎)，27J以上、低于70J評價為良好(〇)。相對于此，擺錘吸收能低于27J的判斷為脆化金屬，評價為不良(X)。還有，優(yōu)良(◎)和良好(〇)的為合格，不良的(X)為不合格。(1)(8)的評價項目的評價結(jié)果顯示在表46中。<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>表5<table>tableseeoriginaldocumentpage27</column></row><table>表6<table>tableseeoriginaldocumentpage28</column></row><table>No.l64，由于實芯焊絲的成分組成滿足本發(fā)明的必要條件，因此在臨界送給速度(耐熔落性)、耐咬邊性、耐裂紋性、焊接金屬的硬度、飛5濺的發(fā)生量、實芯焊絲的送給穩(wěn)定性、熔渣的包裹率、擺錘吸收能(沖擊性能)的全部評價項目中，均能夠得到良好的評價結(jié)果，(實施例，參照表4、5、6備注欄)。另一方面，No.65101，由于實芯焊絲的成分組成不滿足本發(fā)明的必要條件，因此在所述的各評價項目中均得到不良的評價結(jié)果(比較例，參照表5、6備注欄)。具體來說如下。No.65因為C的含量過少，所以硬度不足。即，焊接部的強度不足而不能通用性地使用。No.66因為C的含量過剩，所以脫氧過剩，耐熔落性、耐咬邊性不良，飛濺量也多。另外，還發(fā)生了凝固裂紋。No.67因為Si的含量過少，所以硬度不足。目卩，焊接部的強度不足而不能通用性地使用。另外，由于實芯焊絲的電阻抗低，因此單位送給量的電流值變高，熱能和電弧力大，耐熔落性、耐咬邊性不良。No.68因為Si的含量過剩，所以脫氧過剩，耐熔落性、耐咬邊性不良，并確認(rèn)到焊接金屬的脆化。No.69、70因為Mn的含量過少，所以硬度不足。焊接部的強度不足而不能通用性地使用。因為實芯焊絲的電阻抗低，因此單位送給量的電流值變高，熱能和電弧力大，耐熔落性、耐咬邊性不良。另外確認(rèn)到焊接金屬的脆化。No.71因為Mn的含量過剩，所以脫氧過剩，耐熔落性、耐咬邊性不良。另外，熔渣大量發(fā)生，熔渣包裹率變高。即，暗示了涂裝性差。No.72因為Mn、N的含量過剩，所以脫氧過剩，耐熔落性、耐咬邊性不良。另外，熔渣大量發(fā)生，熔渣包裹率變高。即，暗示了涂裝性差。此外，確認(rèn)到焊接金屬的脆化，且因夾雜物的影響還發(fā)生了裂紋。No.73因為P的含量過剩，所以發(fā)生凝固裂紋。No.74因為P的含量過剩，(C含量)+{(P含量)X5)計算出的值(在表13中，表示為由"C+(PX5)計算出的值"。下同。)高，所以凝固裂紋發(fā)生。另外，確認(rèn)到焊接金屬的脆化，飛濺出大量發(fā)生。No.75因為S的含量過少，所以熔池的粘性和表面張力下降不到適當(dāng)范圍，從而得不到熔池先行帶來的電弧力的屏障作用，因此，耐熔落性、耐咬邊性不良。No.76因為S的含量過剩，所以發(fā)生了凝固裂紋。此外，因為熔滴的粘性和表面張力過小，熔滴和熔池容易短路，所以飛濺發(fā)生得非常多。此外，還確認(rèn)到焊接金屬脆化。盡管耐熔落性良好，但是，因為熔池的粘性和表面張力過小，所以在重力的作用下焊道容易下垂，易發(fā)生上板側(cè)的咬邊(耐咬邊性不良)。No.77其C、Si、S的含量全都過剩。因此，凝固裂紋發(fā)生，耐熔落性和耐咬邊性也差，飛濺發(fā)生量也多。還確認(rèn)到焊接金屬的脆化。No.78、79涂布的油的量(油附著量)過剩。因此，電弧緊縮，由于集中性高，耐熔落性和耐咬邊性劣化。另外，熱分散帶來的C導(dǎo)致熔池的C濃度上升，還發(fā)生了裂紋。No.80其C和P的各自含量雖然滿足本發(fā)明的必要條件，但是，因為(C含量)+{(P含量)X5B十算出的值高，所以凝固裂紋發(fā)生。No.81因此Cr的含量過剩，所以熔池的粘性和表面張力地剩，熔落性和耐咬邊性不良。另外，不僅飛濺大量發(fā)生，而且熔渣也多發(fā)，熔渣的被包率高。即，暗示涂裝性差。No.82因為Ni的含量過剩，所以熔池的粘性和表面張力過剩，耐熔落性和耐咬邊性不良。另外，飛濺也大量發(fā)生。No.83因為Al的含量過剩，所以池的粘性和表面張力過剩，耐熔落性和耐咬邊性不良。No.84、85、86、87、88、89因為Ti、Nb、V、Zr、La、Ce的含量分別過剩，所以熔池的粘性和表面張力過剩，耐熔落性和耐咬邊性不良。另外，不僅飛濺大量發(fā)生，熔渣也大量發(fā)生，熔渣的包裹率變高。即暗示著涂裝性差。No.90因為B的含量過剩，所以凝固裂紋發(fā)生。No.91因為N的含量過剩，所以盡管沒有產(chǎn)生氣孔，但是焊接金屬脆化。在夾雜物的影響下還發(fā)生了裂紋。因為熔池的粘性和表面張力過小，在重力的作用下焊道容易下垂，所以易發(fā)生上板側(cè)的咬邊(耐咬邊性不良)。No.92、93因為0的含量過剩，所以夾雜物變多，凝固裂紋發(fā)生。因為熔池的粘性和表面張力過小，所以熔滴和熔池容易短路，飛濺發(fā)生得非常多。此外還確認(rèn)到焊接金屬的脆化。盡管耐熔落性良好，但是熔池容易因重力導(dǎo)致下垂，易發(fā)生上板側(cè)的咬邊(耐咬邊性不良)。熔渣也多發(fā)，熔渣的被包率高。即暗示著涂裝性差。No.94因為Mo的含量過剩，所以熔池的粘性和表面張力過剩，耐熔落性和耐咬邊性不良。另外飛濺也大量發(fā)生。No.95是市場上銷售的實芯焊絲的一種，但其Si和S的含量比本發(fā)明的必要條件少，P的含量和(C含量)+{(P含量)X5B十算出的值，以及油附著量比本發(fā)明的必要條件過剩。因為Si的含量過少，所以硬度不足。即，焊接部的強度不足而不能通用性地使用。另外，因為實芯焊絲的電阻抗低，所以單位送給量的電流值變高，熱能和電弧力大，此外，因為S的含量過少，所以熔池的粘性和表面張力下降不到適當(dāng)范圍，因此，得不到熔池先行帶來的電弧力的屏障作用，兩者相結(jié)合而導(dǎo)致易發(fā)生熔落和咬邊。另外，因為P的含量過剩，(C含量)+{(P含量)X5)計算出的值高，所以還會發(fā)生裂紋。No.96也是市場上銷售的實芯焊絲的一種，但其不僅C、Mn、B、Mo的含量過剩，而且(C含量)+{(P含量)X5H十算出的值和油附著量過剩，而S的含量過少。因此，由于C、B的含量和油附著量過剩，因貫穿焊而發(fā)生裂紋。另外，因為C、Mn、Mo的含量過剩，S的含量過少，所以熔池的粘性和表面張力顯著增高，耐熔落性和耐咬邊性不良。另外，飛濺也大量發(fā)生。另外，因為Mn高，所以熔渣大量發(fā)生，熔渣包裹率高。即暗示著涂裝性差。No.97因為O和N的含量、油附著量分別過剩，所以熔池的粘性過小，容易因重力導(dǎo)致焊道下垂，易發(fā)生上板側(cè)的咬邊(耐咬邊性不良)。另外，因為油附著量分別過剩，所以電弧緊縮，耐熔落性也降低。此外，因為夾雜物也增加，所以不僅確認(rèn)到焊接金屬的脆化，而且還發(fā)生了凝固裂紋。而且，氧化物的熔渣也大量發(fā)生，熔渣包裹率高。即暗示著涂裝性差。No.98因為0的含量和油附著率過剩，所以熔池的粘性過小，容易因重力導(dǎo)致焊道下垂，因此易發(fā)生上板側(cè)的咬邊(耐咬邊性不良)。另外，因為油附著率過剩，所以電弧緊縮，耐熔落性也降低。此外，由于夾雜物增加，同時油進(jìn)行熱分解而產(chǎn)生的C導(dǎo)致熔池中的C的濃度也增加，所以發(fā)生了凝固裂紋。另外，氧化物的熔渣也大量發(fā)生，熔渣的包裹率變高。即，暗示著涂裝性差。No.99因為油附著率過剩，所以電弧緊縮，集中性高，由此導(dǎo)致耐熔落性和耐咬邊性不良。由于熱分解而產(chǎn)生的C導(dǎo)致熔池中的C的濃度增加，所以還發(fā)生了裂紋。No.lOO因為S的含量均過少，所以熔池的粘性和表面張力下降不到適當(dāng)范圍，得不到熔池先行帶來的電弧力的屏障作用。因此，耐熔落性和耐咬邊性不良。No.lOl其C和P的各自含量雖然滿足本發(fā)明的必要條件，但是，因為(C含量)+{(P含量)X5H十算出的值超過本發(fā)明的必要條件，所以凝固裂紋發(fā)生。權(quán)利要求1.一種用于進(jìn)行電弧焊的實芯焊絲，其特征在于，含有0.005～0.080質(zhì)量％的C、0.30～1.20質(zhì)量％的Si、1.15～1.65質(zhì)量％的Mn、0.050～0.200質(zhì)量％的S，并且，分別將P抑制在0.017質(zhì)量％以下，將O抑制在0.0070質(zhì)量％以下，將N抑制在0.0050質(zhì)量％以下，并且，滿足(C含量)+{(P含量)×5}≤0.135質(zhì)量％，并且，作為雜質(zhì)，將Ti限定在0.15質(zhì)量％以下、將Zr限定在0.10質(zhì)量％以下、將B限定在0.0050質(zhì)量％以下、分別將Cr、Ni、Nb、V、La和Ce限定在0.20質(zhì)量％以下，并且，將該實芯焊絲表面的油附著量限定為以每10kg焊絲計在1.2g以下。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的實芯焊絲，其特征在于，含有0.30質(zhì)量％以下的Mo。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的實芯焊絲，其特征在于，含有0.0060.040質(zhì)量％的Al。4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的實芯焊絲，其特征在于，使K、Li、Na和Ca附著于焊絲表面，這些元素的合計附著量以每10kg焊絲計為0.0050.300go5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的實芯焊絲，其特征在于，使MoS2附著于焊絲表面，其附著量以每10kg焊絲計為0.011.00g。6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的實芯焊絲，其特征在于，在焊絲表面實施了鍍銅。7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的實芯焊絲，其特征在于，其是在焊絲表面未實施鍍銅的無鍍銅焊絲。全文摘要一種實芯焊絲，以質(zhì)量％計含有C0.005～0.080％、Si0.30～1.20％、Mn1.15～1.65％、S0.050～0.200％，P0.017％以下，O0.0070％以下，N0.0050％以下，且滿足C+(P×5)≤0.135％，余量由Fe和雜質(zhì)構(gòu)成，分別將作為雜質(zhì)的Ti、B、Cr、Ni、Nb、V、La、Ce控制在規(guī)定的含量以下，并且使該實芯焊絲表面的油附著量為每10kg焊絲1.2g以下。根據(jù)這一構(gòu)成，既可最小限度地抑制焊接的成本提高，同時焊絲的送給穩(wěn)定性、耐熔落性、耐咬邊性、耐裂紋性優(yōu)異，熔渣和飛濺難以發(fā)生，且焊接金屬具有與母材同等以上的硬度，不會發(fā)生脆弱破壞。文檔編號B23K35/30GK101209518SQ200710188648公開日2008年7月2日申請日期2007年11月21日優(yōu)先權(quán)日2006年12月29日發(fā)明者梅原悠,鈴木勵一申請人:株式會社神戶制鋼所