專利名稱：用于計(jì)算和調(diào)節(jié)多軋點(diǎn)砑光機(jī)中的線性載荷分布的方法和裝置、及一種多軋點(diǎn)砑光機(jī)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種用來計(jì)算和調(diào)節(jié)多軋點(diǎn)砑光機(jī)中的線性載荷分布的方法，其中要砑光的材料織品通過基本上以豎直位置放置的一套軋輥中的軋點(diǎn)，該套軋輥由一根可變凸面上軋輥、一根可變凸面下軋輥、及由至少兩根裝有支撐缸和裝配在上與下軋輥之間的中間軋輥形成，在這種連接中，在該套軋輥中的所有軋輥如此支撐，從而當(dāng)軋點(diǎn)閉合時(shí)，軋輥的彎曲線向下彎曲。
而且，本發(fā)明涉及一種用來計(jì)算和調(diào)節(jié)在用來砑光紙或紙板的多軋點(diǎn)砑光機(jī)中的線性載荷分布的裝置，該砑光機(jī)包括一套基本上以豎直位置安裝在砑光機(jī)的機(jī)架上的軋輥，并且該套軋輥包括一根可變凸面上軋輥、一根可變凸面下軋輥、以及一根或幾根裝配在上軋輥與下軋輥之間的中間軋輥，在這種連接中，中間軋輥的懸掛裝置裝有支撐缸，并且在該套軋輥中的所有軋輥如此支撐，從而當(dāng)軋點(diǎn)閉合時(shí)，軋輥的彎曲線向下彎曲。
而且，本發(fā)明涉及一種用來實(shí)現(xiàn)按照本發(fā)明的方法的多軋點(diǎn)砑光機(jī)。
在常規(guī)砑光機(jī)中，當(dāng)軋點(diǎn)閉合時(shí)，整套軋輥從織品的處理區(qū)外側(cè)，借助于基本上等于在運(yùn)行期間施加到軋輥軸承箱上的所謂銷載荷、或低于所述銷載荷的力支撐。銷載荷通常這樣定義，以致它包括與軋輥軸承箱連接的所有輔助設(shè)備，如間隙護(hù)罩、校正器、和所謂的取出引導(dǎo)軋輥的重量，并且還包括安置在織品寬度外的部分的重量和軸承系統(tǒng)的重量。這種先有技術(shù)已經(jīng)在Rolf van Haag的論文“Der Weg zum Load Control-System”；Das Papier，1990，Heft 7中很好地描述，其中描述了在常規(guī)高度砑光機(jī)中的線性載荷調(diào)節(jié)。在這些砑光機(jī)中，一個(gè)在一個(gè)之上地定位諸軋輥，從而其中間部分向上彎曲，或者在極少的特殊情況下，完全是直的。彼此相比較，中間軋輥不以相同的方式彎曲。由于運(yùn)行模式，在整套砑光機(jī)軋輥中的軋點(diǎn)載荷總是這樣的，在要砑光的織品區(qū)域中出現(xiàn)的軋輥質(zhì)量總是完全有效地作用在安置在有關(guān)軋輥下面的所有軋點(diǎn)載荷上。在這樣一種運(yùn)行模式中，假定整套軋輥在運(yùn)行期間以這樣一種方式彎曲，從而軋輥的剛度對(duì)線性載荷的均勻性沒有多大影響，并且試圖根據(jù)該假設(shè)操作砑光機(jī)，從而只依據(jù)質(zhì)量測(cè)量調(diào)節(jié)上軋輥和下軋輥的線性載荷。
在芬蘭專利NO.96,334中和在等效美國專利NO.5,438,920中，已經(jīng)描述了一種砑光方法和一種應(yīng)用該方法的砑光機(jī)，該砑光機(jī)包括一根可變凸面上軋輥、一根可變凸面下軋輥、及多根安置在處于軋點(diǎn)彼此接觸的上軋輥與下軋輥之間的中間軋輥，所述軋輥已經(jīng)布置成軋輥在砑光機(jī)機(jī)架上基本豎直疊置，要砑光的材料織品通過所述軋點(diǎn)。在所述專利中，提出一種想法，據(jù)此以希望形式消除由在軋輥疊中的軋輥質(zhì)量產(chǎn)生的軋點(diǎn)載荷，從而在砑光機(jī)中的所有軋點(diǎn)能載有希望的載荷，該載荷在一個(gè)最佳可選擇實(shí)施例中在所有軋點(diǎn)中都一樣高。因而，能比早期砑光機(jī)好得多地利用砑光潛力。在所述先有技術(shù)砑光機(jī)中的基本想法之一是，在砑光機(jī)中采用以相同方式彎曲的軋輥。在所述公開中，描述了在砑光機(jī)中這樣基本同樣彎曲的軋輥的處理方式、和釋放軋輥全部質(zhì)量的由所述軋輥允許的簡單可能性，在這種情況下，所述先有技術(shù)砑光機(jī)和砑光方法正是在如下方面本質(zhì)上不同于首先提及的德國先有技術(shù)能自由地調(diào)節(jié)在較低軋點(diǎn)中軋輥質(zhì)量對(duì)線性載荷的影響。
上述先有技術(shù)涉及一個(gè)基本問題。如果假定在砑光機(jī)中沒有線性載荷即當(dāng)軋點(diǎn)打開時(shí)中間軋輥的自然撓曲、和軋輥的剛度以及質(zhì)量都不同，則首先要指出這樣的軋輥與所述芬蘭專利96,334或美國專利5,438,920中描述的那些不相符，在這些專利中，所有中間軋輥都基本上具有同樣的撓曲。在實(shí)際中，在不分別操作情況下基本上滿足在所述公開中敘述的絕對(duì)要求的這種軋輥的制造非常困難，并且也很昂貴，在這種連接中，已經(jīng)確定，從砑光機(jī)可靠操作的觀點(diǎn)出發(fā)，不考慮軋輥之間微小差別的線性載荷調(diào)節(jié)的整個(gè)平凡算法是不適當(dāng)?shù)摹?br> 本發(fā)明的目的在于，通過開發(fā)一種新穎的思考模式提供一種與先有技術(shù)有關(guān)的問題的解決方案，該方案考慮到軋輥撓曲的特性。一個(gè)目的在于提供對(duì)芬蘭專利96,334和美國專利5,438,920中描述的砑光機(jī)概念的改進(jìn)，特別是在能以希望方式使線性載荷的分布置于控制之下的方法方面。
鑒于實(shí)現(xiàn)該目的，按照本發(fā)明的方法的主要特征在于在線性載荷的計(jì)算和調(diào)節(jié)中，考慮影響每根中間軋輥在載荷下彎曲的物理特性，如彎曲剛度、質(zhì)量、形狀和材料性能，并且調(diào)節(jié)施加到中間軋輥上的線性載荷、軋輥的自重、和施加到軋輥上的支撐力的比值，從而整套軋輥處于平衡狀態(tài)，并且處于預(yù)定撓曲狀態(tài)。
另一方面，按照本發(fā)明的裝置的主要特征在于該裝置包括在線性載荷計(jì)算和調(diào)節(jié)時(shí)已經(jīng)安裝的一個(gè)自動(dòng)系統(tǒng)和一個(gè)計(jì)算單元，以考慮影響每根中間軋輥在載荷下彎曲的物理特性，如彎曲剛度、質(zhì)量、形狀和材料性能，并且調(diào)節(jié)施加到中間軋輥上的線性載荷、軋輥的自重、和施加到軋輥上的支撐力的比值，從而整套軋輥處于平衡狀態(tài)，并且處于預(yù)定撓曲狀態(tài)。
按照本發(fā)明的方法考慮所有類型軋輥的性能，并因而在本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例中，按該方法，在砑光機(jī)的整套軋輥中，采用其彎曲性能從軋輥到軋輥互不相同的中間軋輥。
在按照該方法和裝置計(jì)算時(shí)，整套軋輥能作為單個(gè)單元處理。另一方面，也能單獨(dú)相對(duì)于每對(duì)軋輥進(jìn)行計(jì)算。
在整套軋輥中的中間軋輥?zhàn)杂傻剡\(yùn)動(dòng)，從而把合理的力施加到軋輥上，而不把軋輥保持定位。
借助于按照本發(fā)明的方法和裝置及借助于用來實(shí)現(xiàn)該方法的砑光機(jī)，特別在如下方面得到明顯的優(yōu)點(diǎn)借助于按照本發(fā)明的裝置，能把每個(gè)軋點(diǎn)中的線性載荷調(diào)節(jié)到希望值。該裝置考慮和計(jì)算中間軋輥的撓曲線和與所述線相對(duì)應(yīng)的安全汽缸的載荷。在該裝置中通過調(diào)節(jié)軋輥支撐缸的支撐力，能容易地補(bǔ)償中間軋輥的剛度和由質(zhì)量差別產(chǎn)生的軋輥的自然撓曲差別。因而，當(dāng)采用按照本發(fā)明的裝置時(shí)，所有中間軋輥的撓曲線不必相同。本發(fā)明的方法和裝置既能用于其中卷筒紙通過所有軋點(diǎn)的多軋點(diǎn)砑光機(jī)的傳統(tǒng)運(yùn)行模式，又能用于其中卷筒紙僅通過某些希望軋點(diǎn)的改進(jìn)運(yùn)行模式。由本發(fā)明的如下詳細(xì)描述將顯現(xiàn)本發(fā)明的進(jìn)一步優(yōu)點(diǎn)和特性特征。
在下面，將參照附圖中的各圖舉例描述本發(fā)明。


圖1是在用來計(jì)算和調(diào)節(jié)線性載荷的分布的多軋點(diǎn)砑光機(jī)中應(yīng)用的按照本發(fā)明的裝置的一般說明。
圖2A、2B和2C舉例表明能借助于按照本發(fā)明的裝置實(shí)現(xiàn)的在機(jī)器方向上的線性載荷分布的諸類調(diào)節(jié)。
圖3A、3B和3C表明不同砑光參數(shù)對(duì)紙的表面性能的影響。
圖4示意表明包括在按照本發(fā)明的自動(dòng)裝置中的數(shù)據(jù)庫的相對(duì)布置。
圖5示意表明實(shí)施按照本發(fā)明的方法的四軋輥砑光機(jī)。
圖6示意表明在其中砑光機(jī)中的整套軋輥由成對(duì)的軋輥處理的多軋輥砑光機(jī)中加載的一種可選擇模式。
圖7A、7B和7C是示意側(cè)視圖，表明在其中采用相對(duì)于圖6描述的加載模式的多軋輥砑光機(jī)中的整套軋輥的可選擇實(shí)施例。
圖8表示示意方塊圖，表明在按照本發(fā)明的裝置中的計(jì)算模式。
因而，圖1是按照本發(fā)明的裝置的全視圖，并且在該圖中，砑光機(jī)概括地用標(biāo)號(hào)10指示，在本發(fā)明中包括的自動(dòng)系統(tǒng)用標(biāo)號(hào)30指示，及在自動(dòng)系統(tǒng)中包括的計(jì)算單元用標(biāo)號(hào)40指示。圖1中所示的砑光機(jī)10具有與例如在芬蘭專利96,334中描述的相類似的構(gòu)造，并且因而，砑光機(jī)包括一個(gè)其上由多根軋輥組成的整套軋輥12基本上已經(jīng)安裝在豎直平面內(nèi)的砑光機(jī)機(jī)架11。整套軋輥12包括一根上軋輥13、一根下軋輥14、和多根以一根在一根之上的方式裝配在上軋輥與下軋輥之間的中間軋輥15…22，諸軋輥在圖1所示的情形中以軋點(diǎn)彼此接觸。卷筒紙W越過對(duì)準(zhǔn)器、擴(kuò)張器和取出引導(dǎo)軋輥進(jìn)入上軋點(diǎn)N1，并且進(jìn)一步穿過在砑光機(jī)中的其他軋點(diǎn)N2…N8，最后穿過下軋點(diǎn)N9出去。在圖1中所示的方式中，借助于取出引導(dǎo)軋輥在軋點(diǎn)N1…N9之間的間隙中取出卷筒紙W，與砑光機(jī)軋輥的表面分開。
在砑光機(jī)中的上軋輥13是可變凸面軋輥，例如是在區(qū)中可調(diào)節(jié)的軋輥，其軸承箱131已經(jīng)直接固定到砑光機(jī)機(jī)架11上?？勺兺姑嫔宪堓?3的軸已經(jīng)安裝在所述軸承箱131中，并且軋輥以通常的方式裝有內(nèi)加載裝置，例如區(qū)汽缸，借此能以希望方式調(diào)節(jié)軋輥罩的撓曲。
同樣，在砑光機(jī)中的下軋輥14是可變凸面軋輥，具體地說是在區(qū)中可調(diào)節(jié)的軋輥，其罩已經(jīng)旋轉(zhuǎn)地安裝在軋輥軸上，并且該軋輥14裝有內(nèi)加載裝置，例如區(qū)汽缸，借此能以希望方式調(diào)節(jié)軋輥罩的撓曲。下軋輥14的軸已經(jīng)安裝在軸承箱141中，軸承箱141已經(jīng)以圖1中所示的方式安裝到加載臂142上，加載臂142已經(jīng)借助于鉸接頭143鉸接地固定到砑光機(jī)機(jī)架上。在砑光機(jī)機(jī)架11與加載臂142之間，已經(jīng)安裝了下汽缸144，借此下軋輥14能在豎直平面中移動(dòng)。因而，整套軋輥12能借助于下汽缸144加載，并且進(jìn)一步，如有必要，借助于所述下汽缸144，有可能打開整套軋輥12。借助于可變凸面上和下軋輥13、14的區(qū)汽缸，用按照本發(fā)明的方法和裝置，能實(shí)現(xiàn)卷筒紙W的橫向輪廓的必要校正和調(diào)節(jié)。
在砑光機(jī)的上和下軋輥13、14之間，如以上已經(jīng)指出的那樣，已經(jīng)裝配以軋點(diǎn)彼此接觸的多根中間軋輥15…22。在下面，僅檢查最高中間軋輥15，借助于標(biāo)號(hào)更詳細(xì)地描述有關(guān)的構(gòu)造。相應(yīng)的描述也能用于砑光機(jī)中的其他中間軋輥的構(gòu)造。所述中間軋輥15已經(jīng)從其端部旋轉(zhuǎn)地安裝在軸承箱151中，軸承箱151已安裝在杠桿臂152上，杠桿臂152借助于在軋輥15的軸向裝配的鉸接頭153，鉸接地安裝在砑光機(jī)機(jī)架11上。杠桿臂152裝有是液壓缸的支撐裝置154。因而，所述缸154一端固定到杠桿臂152上，而相對(duì)端固定到砑光機(jī)機(jī)架11上。
借助于缸154，把支撐力施加到軋輥15的支撐構(gòu)造上，借助于該力，能補(bǔ)償由軋輥15和有關(guān)輔助設(shè)備的重量，如取出引導(dǎo)軋輥155的重量，無論如何，總是至少有與軋輥相連接的由于安置在織品以外的部件的重量而添加的輔助設(shè)備的重量，所引起的載荷，并且該載荷能以希望和必需的方式支撐。支撐也能如此實(shí)現(xiàn)，從而完全支撐載荷，在該情況下，軋輥15和連接的輔助設(shè)備的重量沒有增大軋點(diǎn)載荷的作用。如果相對(duì)于所有中間軋輥15…22實(shí)施這種完全支撐，則基本上能使每個(gè)軋點(diǎn)N1…N9中的線性載荷同樣高。
圖2A是整套軋輥加載的情形的示意表示，在該連接中每個(gè)軋點(diǎn)N1…N9具有同樣高的線性載荷。在該連接中，在砑光技術(shù)中也引入一個(gè)新術(shù)語，即加載角α，因?yàn)檫@種新穎的加載模式以傳統(tǒng)方式不能明確地說明。加載角α表明在整套軋輥中從軋點(diǎn)到軋點(diǎn)的線性載荷分布，并且在圖2A的情況下，即在完全卸荷的情況下，加載角α＝90°。借助于所述90°的加載角，與常規(guī)砑光機(jī)相比，獲得砑光潛力的顯著增大。這能用來增大運(yùn)行速度和生產(chǎn)率。
線性載荷的數(shù)值能充分自由地調(diào)節(jié)，以便達(dá)到希望的砑光作用，并且特別是在“全卸荷”的情況下，即對(duì)于α＝90°的加載角，能通過例子以圖2A中表明的方式調(diào)節(jié)砑光作用。采用高線性載荷和高砑光作用a，以便使砑光機(jī)的運(yùn)行速度、生產(chǎn)率最大且使紙質(zhì)量最高。在不同的條件下和在不同的生產(chǎn)階段中，如在無光澤砑光時(shí)、在質(zhì)量優(yōu)化時(shí)、在啟動(dòng)和停止階段、及在織品斷開的情形下，需要低線性載荷和低砑光作用a’。借助于按照本發(fā)明的方案，能在砑光機(jī)中的每個(gè)軋點(diǎn)實(shí)現(xiàn)非常低的砑光作用，如通過例子在圖2A中表明的那樣。
圖2B表明一種情形，其中與具有其中加載角α例如是54°的常規(guī)加載模式的砑光機(jī)相比，在按照本發(fā)明的運(yùn)行模式中，采用加載角α＝90°。如由圖2B清楚指示的那樣，就按照本發(fā)明的一種運(yùn)行模式而論，為產(chǎn)生類似的紙質(zhì)量性能，需要明顯低的線性載荷值。這樣，例如有可能使施加到砑光機(jī)中的軟面軋輥，如聚合物涂敷軋輥，上的應(yīng)力最小，特別是在整套輥的下部。
由在整套軋輥12中的中間軋輥15…22的質(zhì)量和與所述軋輥連接的輔助裝置的質(zhì)量產(chǎn)生的載荷，如有必要，則也能部分釋放，或者從而僅釋放銷載荷，在這種情況下，相對(duì)于整套軋輥中的線性載荷的分布，例如達(dá)到圖2C中所示的情形，其中能把加載角α調(diào)節(jié)到例如在75°…80°的范圍內(nèi)。因而，在所述情形下，當(dāng)向一個(gè)下軋點(diǎn)運(yùn)動(dòng)時(shí)，線性載荷總是在軋點(diǎn)中增大。
在常規(guī)和傳統(tǒng)的高度砑光機(jī)中，加載角通常在45°…55°的范圍內(nèi)，并且該加載角的數(shù)值取決于砑光機(jī)的尺寸，即主要取決于軋輥的數(shù)量。在按照本發(fā)明的方法中，能十分自由地調(diào)節(jié)加載角α的數(shù)值，并且借助于加載角的這種可調(diào)節(jié)性，相對(duì)于早期方案能實(shí)現(xiàn)一個(gè)重要優(yōu)點(diǎn)和一種顯著改進(jìn)。加載角α能用作不同紙面之間差別微調(diào)的有效變量。兩側(cè)調(diào)節(jié)對(duì)紙質(zhì)量的性能有顯著影響，并且由此可見，借助于本發(fā)明，有可能一卷接一卷地生產(chǎn)均勻質(zhì)量的紙。一種對(duì)應(yīng)的性能以前在任何地方還沒有提出過。
該支撐當(dāng)然也能作為例如所謂的“過分卸荷”實(shí)現(xiàn)，其中加載角α大于90°。在這樣一種情況下，有可能達(dá)到一種其中下軋點(diǎn)總是比安置在上面的軋點(diǎn)具有低的線性載荷的情形。然而，在該圖中沒有表明這樣一種實(shí)施例。
為了與其他砑光參數(shù)或變量相比確立加載角α和其可調(diào)節(jié)性的意義，已經(jīng)用試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行了十分廣泛的試驗(yàn)程序，并且試驗(yàn)結(jié)果的一個(gè)例子給出在圖3A、3B和3C中，表明不同砑光參數(shù)對(duì)不同紙品種的影響。在圖3A中紙品種是SC紙，在圖3B中紙品種是LWC紙，及在圖3C中紙品種是WFC紙。不同因素對(duì)紙表面性能(光澤、粗糙度/平滑度)的影響，借助于通過把砑光參數(shù)改變到一定程度得到的結(jié)果來確定。使用的變量是如下的運(yùn)行速度、線性載荷、溫度、和加載角
速度以每分200米的速度變化線性載荷以50kN/m的載荷變化溫度以加熱軋輥15℃的表面溫度變化加載角 以從50°至90°的加載角變化(50°代表用高度砑光的傳統(tǒng)模式加載，而90°代表用按照本發(fā)明的方法能得到的角度)如能從圖3A、3B和3C清楚看到的那樣，加載角變化對(duì)紙表面性能改進(jìn)的影響高于任何其他砑光參數(shù)。
圖1、還有圖2A、2B和2C表明一個(gè)其中已經(jīng)基本上豎直安裝包括諸軋輥的整套軋輥12的實(shí)施例。該方案當(dāng)然不只限于這樣一個(gè)實(shí)施例，而是整套軋輥能安置在傾斜豎直位置，至少偏離豎直位置一定程度。在包括在整套軋輥12中的軋輥中，一根或幾根可以是軟涂敷聚合物軋輥和/或紙軋輥、纖維軋輥或其他軟表面軋輥。在圖1中所示的舉例實(shí)施例中，上和下軋輥13、14裝有軟聚合物涂層，第一、第三、第六、和第八中間軋輥15、17、20、和22是硬面激冷軋輥，而第二、第四、第五、和第七中間軋輥16、18、19、和21是軟涂敷聚合物軋輥。然而，中間軋輥的數(shù)量或軟面/硬軋輥的相對(duì)順序和布置決不限于圖1中的舉例實(shí)施例。
用按照本發(fā)明的方法，檢查與正常生產(chǎn)情形相對(duì)應(yīng)的情形，在該情況下，整套軋輥12以圖1中所示的方式閉合，并且軋輥13…22在載荷下彼此相接觸。按圖1中所示的方式，包括在按照本發(fā)明的裝置中的自動(dòng)系統(tǒng)30已經(jīng)連接到支撐缸154上，以測(cè)量和控制卸荷缸的載荷。按要檢查的方法，在整套軋輥12中的軋點(diǎn)N1…N9中，在紙織物W的運(yùn)行方向上，形成線性載荷的均勻或不同的希望分布，從而在自動(dòng)系統(tǒng)30中，計(jì)算中間軋輥15…22的撓曲線和中間軋輥的支撐缸154的相應(yīng)載荷。支撐缸154和杠桿臂152用來支撐中間軋輥15…22的質(zhì)量和與中間軋輥連接的輔助裝置的質(zhì)量。
如參照?qǐng)D2A、2B和2C已經(jīng)描述的那樣，通過完全支撐軋輥和連接的輔助裝置的質(zhì)量，調(diào)節(jié)線性載荷在機(jī)器方向上的分布。因而，除中間軋輥的質(zhì)量之外，借助于支撐缸154和杠桿臂152，也支撐與每個(gè)中間軋輥的杠桿臂連接的輔助裝置的質(zhì)量，如取出引導(dǎo)軋輥、可能的校正器等。中間軋輥15…22的剛度和質(zhì)量從軋輥到軋輥不相等。通過借助于與壓力差對(duì)應(yīng)的必需項(xiàng)由載荷的名義值校正中間軋輥的支撐缸的載荷，進(jìn)行由這些剛度和質(zhì)量差別產(chǎn)生的軋輥撓曲線的橫向輪廓的誤差校正，即中間軋輥撓曲線的調(diào)節(jié)。借助于軋輥中的區(qū)汽缸以通常方式進(jìn)行可變凸面上和下軋輥13、14的撓曲線調(diào)節(jié)。當(dāng)如此調(diào)節(jié)可變凸面上和下軋輥13、14的撓曲線，從而他們與中間軋輥15…22的撓曲線相同時(shí)，有可能通過液壓加載上軋輥或下軋輥把線性載荷在機(jī)器方向的希望值給整套軋輥12。在圖1中的情況下，借助于下軋輥14能布置這種加載，因?yàn)橐呀?jīng)連接加載缸144以作用在下軋輥上。
用按照本發(fā)明的方法和裝置，在可變凸面上和下軋輥13、14中借助于區(qū)汽缸進(jìn)行紙的橫向輪廓，即厚度和/或光滑面，的必要校正和調(diào)節(jié)。在中間軋點(diǎn)中，即在中間軋輥15…22之間的軋點(diǎn)N2…N8中，借助于中間軋輥的卸載缸的加載調(diào)節(jié)能進(jìn)行橫向輪廓的校正。按照本發(fā)明的方法和線性載荷在整套軋輥12中的分布的有關(guān)計(jì)算，能應(yīng)用于其中紙織品W穿過所有軋點(diǎn)N1…N9的多軋點(diǎn)砑光機(jī)的傳統(tǒng)運(yùn)行模式，和其中紙織品W僅穿過某些軋點(diǎn)的改進(jìn)運(yùn)行模式。在按照本發(fā)明的方法中，自動(dòng)系統(tǒng)包括整套軋輥維護(hù)程序、線性載荷的分布、軋輥參數(shù)、及方法數(shù)據(jù)庫，這些與線性載荷分布的計(jì)算程序一起，允許專門為每個(gè)紙品種計(jì)算線性載荷分布。而且，為了保持在砑光機(jī)中的整套軋輥中的變化和為了監(jiān)視軋輥架，有他們自己的程序例行程序。
線性載荷在整套軋輥12中的分布和要傳到中間軋輥15…22的支撐缸的支撐力，或者在自動(dòng)系統(tǒng)30中計(jì)算，或者在直接與所述系統(tǒng)相連的獨(dú)立計(jì)算單元中計(jì)算。計(jì)算模型確定在砑光機(jī)10中包括激冷軋輥和聚合物軋輥的整套軋輥12的剛度和質(zhì)量分布、以及在軋輥之間的軋點(diǎn)N1…N9的剛度。而且，在計(jì)算中，確定與整套軋輥相連接的外面質(zhì)量的位置和質(zhì)量，考慮溫度對(duì)彈性模量的影響，考慮軋輥直徑對(duì)原始彈性模量的影響，考慮軋輥的可能附加線性載荷、及軋輥端部在照管側(cè)和在驅(qū)動(dòng)側(cè)的質(zhì)量中心和重心的單獨(dú)影響。在計(jì)算中采用的數(shù)據(jù)劃分成一般砑光機(jī)專用、軋點(diǎn)專用、及軋輥專用數(shù)據(jù)。因而，計(jì)算必需的開始值數(shù)據(jù)，定義在軋輥數(shù)據(jù)庫51中、在軋輥材料數(shù)據(jù)庫52中、在整套軋輥質(zhì)量數(shù)據(jù)庫53中、在砑光機(jī)中的鉸接連接幾何形狀的數(shù)據(jù)庫中-即在整套軋輥數(shù)據(jù)庫54中，如已經(jīng)示意表示在圖4中的那樣。在本發(fā)明中應(yīng)用的計(jì)算模型，分兩步進(jìn)行計(jì)算，從而在第一步，優(yōu)化中間軋輥的支撐壓力，并且得到用于可變凸面上和下軋輥的校正系數(shù)。在計(jì)算的第二步，利用這些數(shù)據(jù)來優(yōu)化上軋輥和下軋輥的線性載荷分布。
從按照本發(fā)明的過程導(dǎo)出其中能使按照本發(fā)明的砑光機(jī)以希望方式操作的方法，即其中確定支撐中間軋輥的力的方法，借此把施加到中間軋輥上的、所述軋輥重量的、和施加到所述軋輥上的支撐力的比值調(diào)節(jié)到這樣一個(gè)值，從而預(yù)定撓曲狀態(tài)在整套軋輥的區(qū)域中占優(yōu)勢(shì)。在確定每根軋輥的撓曲時(shí)，還有可能包括一種有關(guān)軋輥的、或在軋點(diǎn)中與不同于圓柱形狀-如正或負(fù)凸面-的所述軋輥相接觸的軋輥的可能研磨模式。
當(dāng)在中間軋輥撓曲方程的解法中，考慮基本載荷、和借助于作為端部軋輥操作的可變凸面軋輥產(chǎn)生的線性載荷的校正時(shí)，在各種情況下，都有可能實(shí)現(xiàn)這樣一種對(duì)于整套軋輥的平衡狀態(tài)，從而線性載荷在整套軋輥中的軋點(diǎn)中的分布對(duì)應(yīng)于線性載荷的希望分布。
借助于方程組通常使用的數(shù)值解法，能收斂地解出已經(jīng)形成的、且表明整套軋輥動(dòng)作的方程組。這樣的一個(gè)例子是圖5，圖5表示一種四軋輥高度砑光機(jī)，其中整套軋輥100包括一根可變凸面下軋輥111、一根可變凸面上軋輥112、及兩根中間軋輥113、114。在軋輥之間的軋點(diǎn)N101、N102、N103中的軋點(diǎn)載荷基本上作為彈簧力產(chǎn)生，該彈簧力是產(chǎn)生在形成軋點(diǎn)的軋輥之一上的涂層彈性壓縮所需要的。因?yàn)樵诿總€(gè)點(diǎn)處，力與在軋點(diǎn)處的軋輥中產(chǎn)生的過渡之間的差值成比例，所以能直接斷定，當(dāng)在諸點(diǎn)處的過渡差值相同時(shí)，即當(dāng)軋輥的撓曲線具有同樣的形狀和具有相同的數(shù)值時(shí)，在每點(diǎn)處達(dá)到相同的載荷。因而，確定每根軋輥的最佳卸荷和支撐，從而在每個(gè)軋輥罩上保持的彎曲載荷在所有軋輥上產(chǎn)生同樣大的撓曲。
因?yàn)橥ǔ＼堓伒膿锨问绞窍嗤?拋物線)，在參照?qǐng)D5的檢查中，將僅借助于軋輥中點(diǎn)的撓曲描述軋輥的撓曲。
作為在軋輥罩上產(chǎn)生的撓曲線性載荷的結(jié)果的軋輥撓曲，能借助于如下公式表示δt＝k·(qts/(Et·It))，由此借助于如下?lián)锨玫捷d荷qts＝((Et·It)/k)·δt.
這里δt＝軋輥的撓曲k＝取決于加載模式的系數(shù)qts＝使軋輥撓曲的線性負(fù)載Et＝軋輥的彈性模量It＝軋輥的慣性矩對(duì)使整套軋輥中的中間軋輥撓曲的載荷求和ΔQ＝∑qts＝∑(((Et·It)/k)·δt)ΔQ＝整套軋輥中總載荷的變化使借助于分量載荷表示的軋輥罩撓曲的載荷是qst＝Gtv/L+qty-qta+qtiGtv＝軋輥罩的重量qty＝在上軋輥軋點(diǎn)中的線性載荷qta＝在下軋輥軋點(diǎn)中的線性載荷
qti＝由在軋輥罩的區(qū)域中的其他因素產(chǎn)生的附加線性載荷當(dāng)考慮到，在軋輥之間的中間軋點(diǎn)中，相鄰軋輥的上和下軋點(diǎn)載荷具有相等的數(shù)值時(shí)，得到使在全套軋輥中的中間軋輥撓曲的載荷之和為ΔQ＝∑qts＝∑(Gt/L)+qyy-qaa+∑qtlqyy＝在整套軋輥的上軋點(diǎn)中的線性載荷qaa＝在整套軋輥的下軋點(diǎn)中的線性載荷當(dāng)軋輥的撓曲指示相等時(shí)，并且當(dāng)把他們進(jìn)一步代入時(shí)，得到的為 δ＝δtΔQ＝δ/k·∑(Et·It)δ＝δt＝(ΔQ·k)/∑(Et·It)當(dāng)把該式進(jìn)一步代入使軋輥撓曲的載荷公式時(shí)，得到的為qts＝(Et·It)/∑(Et·It)·ΔQ考慮到軋輥中的力平衡，解出每側(cè)需要的支撐力Ftk＝·qts·L+GtpFtk＝·(Et·It)/∑(Et·It)·ΔQ·L+GtpFtk＝每側(cè)軋輥的支撐力L＝軋點(diǎn)長度Gtp＝每側(cè)軋輥的端部部分的重量在砑光機(jī)中整套軋輥-表示為全套軋輥-的支撐力的計(jì)算，基于知道軋輥的準(zhǔn)確物理性質(zhì)，即當(dāng)把不同數(shù)值的撓曲載荷施加到所述軋輥上時(shí)，知道所有軋輥的動(dòng)作。計(jì)算的基礎(chǔ)是，確定施加到每根軋輥上的軸承支撐力，從而全套軋輥得到同樣高的計(jì)算撓曲。因而，借助于支撐力的調(diào)節(jié)，有可能影響上軋點(diǎn)載荷與下軋點(diǎn)載荷在各軋輥處的比值，從而這些載荷之和以及軋輥的本身質(zhì)量，在每單根軋輥中產(chǎn)生相同的預(yù)定撓曲。
該計(jì)算能應(yīng)用于在砑光機(jī)中任何種類的整套軋輥，該整套軋輥以基本上豎直的位置安置，在該整套軋輥中，上軋輥是一根可調(diào)節(jié)凸面軋輥，并且下軋輥同樣是一根可調(diào)節(jié)凸面軋輥，所述上和下軋輥的支撐力的軸向分布是可調(diào)節(jié)的，并且在該套軋輥中，在上軋輥與下軋輥之間至少有兩根中間軋輥。而且，一個(gè)重要的要求是，在整套軋輥中的所有軋輥都如此支撐，從而當(dāng)閉合軋點(diǎn)時(shí)，軋輥的撓曲線向下彎曲。
按照本發(fā)明的方法、裝置、和砑光機(jī)的一個(gè)重要特性特征是，在計(jì)算整套軋輥的線性載荷時(shí)，考慮影響在載荷下?lián)锨拿扛虚g軋輥的物理性能，如彎曲剛度、質(zhì)量、形狀、及材料性能。
一個(gè)進(jìn)一步的特性在于，借助于計(jì)算確定中間軋輥的軸承支撐力，從而施加到每根中間軋輥上的總載荷，使每根中間軋基本上經(jīng)受這樣一種計(jì)算撓曲，從而每根軋輥、和在軋點(diǎn)中與所述在軋點(diǎn)相接觸的軋輥的接觸面的撓曲形式基本上彼此對(duì)應(yīng)。
調(diào)節(jié)在砑光機(jī)中的軋點(diǎn)力，從而把砑光機(jī)中的最高軋點(diǎn)與最低軋點(diǎn)的軋點(diǎn)力之差確定為希望值。事實(shí)上，這意味著相對(duì)于圖2A、2B和2C描述的加載角α的調(diào)節(jié)。
總之，能進(jìn)一步指出，本發(fā)明的基本特征在于，把在整套軋輥中的所有中間軋輥支撐到，比銷力(以織品以外的所有質(zhì)量)要求的大的程度。在這樣一種情況下，軋輥的撓曲線向下彎曲，并且基本上是拋物線。調(diào)節(jié)每根中間軋輥的支撐力，從而使軋輥的撓曲適于在整套軋輥中其他軋輥的形狀。因而，借助于撓曲進(jìn)行計(jì)算。這樣，得到其中確定軋輥之間基本載荷，從而使所有軋輥的撓曲相等的方程組。因而，在整套軋輥中產(chǎn)生力的平衡。作為加載角α，有可能使用任何加載角，并且借助于外部加載件通過下軋輥和上軋輥進(jìn)行加載角α的調(diào)節(jié)。因而，在撓曲的調(diào)節(jié)中，變量是用其支撐軋輥的支撐力。借助于可調(diào)節(jié)凸面上和下軋輥，校正由線性載荷分布中織品外的區(qū)域的質(zhì)量產(chǎn)生的誤差(及還可能在線性載荷分布中的其他誤差)。
如圖6中所示，本發(fā)明提供了一種注意加載的、和通過成對(duì)的軋輥在多軋輥砑光機(jī)中調(diào)節(jié)整套軋輥中的加載的新穎可能性，這使得調(diào)節(jié)的系統(tǒng)較簡單，并且更容易實(shí)現(xiàn)。如早先已經(jīng)描述的那樣，在現(xiàn)代高度砑光機(jī)中，通常，采用兩種不同類型的軋輥?zhàn)鳛橹虚g軋輥，并且這兩種軋輥類型的剛度是不同的。一方面，把硬面可加熱軋輥用作中間軋輥，而另一方面，使用軟面軋輥，該軟面軋輥可能是常規(guī)的紙軋輥或纖維軋輥，這些軋輥通過把紙或某些其他纖維材料制成的盤裝配到軋輥軸上而形成。今天一直在增加應(yīng)用的是利用聚合物襯面軋輥?zhàn)鳛檐浢孳堓仯渲熊堓仚C(jī)架包括一個(gè)管形軋輥罩。相同軋輥類型的軋輥剛度基本上彼此相等，但如已經(jīng)在上面指出的那樣，就剛度而論、及因而也就由本身質(zhì)量產(chǎn)生的撓曲而論，軋輥類型本質(zhì)上彼此不同。
在常規(guī)高度砑光機(jī)中，整套軋輥包括一疊以基本上豎直或傾斜豎直位置放置的軋輥，其中諸軋輥一根安置在另一根上，并且已經(jīng)液壓地釋放施加到軋輥軸承箱上的銷載荷。借助于可變凸面上和下軋輥照看整套軋輥的加載和外形。
在圖6中所示的可選擇加載模式中，把整套軋輥?zhàn)鳛檐堓亴?duì)200處理，軋輥對(duì)200包括一根在軋輥對(duì)200中作為下半放置的較剛硬軋輥202、和一根作為上半放置的較柔軟軋輥201。因而，在該對(duì)中由這根上軋輥201本身質(zhì)量產(chǎn)生的撓曲高于下軋輥202的撓曲。在整套軋輥中的軋輥對(duì)200基本上彼此類似，并且他們具有相等的、取決于軋輥201、202的質(zhì)量和剛度的公共撓曲。
向軋輥對(duì)200中的上和較柔軟軋輥201的軸承箱，例如液壓地施加一個(gè)力F2，借此，除銷載荷的卸載之外，補(bǔ)償在軋輥之間的線性載荷分布中的誤差，該誤差由軋輥201、202的不同剛度產(chǎn)生。這能借助于如下公式表明
2F2＝madd2，其中F2＝施加到上軋輥軸承箱上的力madd2＝軸承箱和固定到他們上的輔助裝置的質(zhì)量以及由軋輥不同剛度產(chǎn)生的以上誤差因而，上軋輥201把其本身重量m2(已經(jīng)由此“清除”銷載荷)安置在下軋輥202上，并且把均勻的線性載荷m2/L施加到下軋輥上，其中L是在軋輥201、202之間的軋點(diǎn)N的軸向長度。另一方面，一個(gè)力F1施加到軋輥對(duì)200中的下軋輥202的軸承箱上，借助于該力支撐軋輥對(duì)200中的兩根軋輥101、102的質(zhì)量、以及下軋輥202的銷載荷。這能借助于如下公式表明2F1＝m1+m2+maddl，其中F1＝施加到下軋輥軸承箱上的力m1＝下軋輥的質(zhì)量m2＝上軋輥的質(zhì)量madd1＝下軋輥的軸承箱的和固定到他們上的輔助裝置的質(zhì)量因而，在優(yōu)化情形中，在分離的軋輥對(duì)200之間，由軋輥質(zhì)量產(chǎn)生的力都是無效的。在軋輥對(duì)200的軋輥201、202之間的軋點(diǎn)N中，只有由上軋輥201的質(zhì)量產(chǎn)生的線性載荷是有效的，例如約10…20kN/m。由于各軋輥之間的差別，全套軋輥必須作為一個(gè)整體來處理，并且必須優(yōu)化每根軋輥的卸載，從而整個(gè)單元的線性載荷的橫向輪廓盡可能是直的，并且由軋輥的質(zhì)量產(chǎn)生的線性載荷盡可能低。這樣，得到一套具有幾乎均勻加載的軋輥，在其他方面，該套軋輥以上述方式加載。當(dāng)例如把300kN/m的載荷當(dāng)作載荷值時(shí)，在每個(gè)第二軋點(diǎn)中，與上個(gè)或下個(gè)軋點(diǎn)相比，僅有百分之5的加載差別，即就現(xiàn)在的軋輥而論，實(shí)現(xiàn)基本均勻的載荷分布。
上面，聯(lián)系相對(duì)于圖6的描述，為了簡單起見，已經(jīng)假定在軋輥對(duì)200中的軋輥201、202的剛度彼此為一定的比值，及屬于相同軋輥類型的軋輥的剛度彼此相等。然而，如以上相對(duì)于圖5借助于計(jì)算而清楚確立的那樣，似乎不存在由軋輥的具體撓曲程度的相互比值產(chǎn)生的任何限制。因而借助于計(jì)算能補(bǔ)償任何兩根軋輥的剛度任何比值，從而能調(diào)節(jié)全套軋輥的線性載荷的數(shù)值，從而除由在計(jì)算輥對(duì)中的內(nèi)部軋點(diǎn)引起的偏差外，他們變得基本相等。
當(dāng)使用常規(guī)上和下軋輥，例如在區(qū)中可調(diào)節(jié)的軋輥時(shí)，限制均勻加載的一個(gè)因素是中間軋輥的總撓曲。然而，這種限制能如此補(bǔ)償，從而如果必要，則磨削下軋輥，從而使其直徑在中部比在端部小(負(fù)凸面)，從而在區(qū)中可調(diào)節(jié)的軋輥的可得到的最大撓曲、以及磨削形狀，可達(dá)到整套軋輥的最大可能撓曲。然而，在這種連接中應(yīng)該注意，在這種類型的一套軋輥中，軋輥撓曲的總方向以這樣一種方式與所謂常規(guī)高度砑光機(jī)的撓曲方向不同，從而諸軋輥處于向下彎曲位置，而不是在常規(guī)高度砑光機(jī)中采用的向上彎曲形式。
在通過軋輥對(duì)進(jìn)行加載調(diào)節(jié)時(shí)，在高度砑光機(jī)中的整套軋輥中，與圖6的表示相比，由砑光機(jī)中的反向軋點(diǎn)，即其中改變織品砑光側(cè)的軋點(diǎn)，引起差別。通常，該反向軋點(diǎn)是在高度砑光機(jī)中的中間軋點(diǎn)。這表明在圖7A、7B和7C中，其中表示在所述相反軋點(diǎn)中加載的三種可選擇模式。在所述圖中，在圖6中所示且彼此相同的軋輥對(duì)用標(biāo)號(hào)200指示。在一種高度砑光機(jī)中，反向軋點(diǎn)是形成在兩根軟面軋輥201之間的軋點(diǎn)，而在圖7A、7B和7C中，該反向軋點(diǎn)用Ne指示。
在圖7A的方案中，該方案已經(jīng)如此完成，從而在通過三根以一根在一根之上的方式放置的軋輥在這種情況下形成的軋輥“對(duì)”200e中，是硬面和例如可加熱軋輥的下軋輥202，比其他軋輥對(duì)200中的下軋輥具有較高剛度。這是因?yàn)閮筛宪堓?01的質(zhì)量支撐在下軋輥202上。
在圖7B中，已經(jīng)如此完成相應(yīng)方案，從而在反向軋點(diǎn)Ne中的上軟面軋輥201e1布置成可變凸面軋輥。在這樣一種方案中，所述軋輥201e1的撓曲借助于裝配在軋輥內(nèi)部的凸面改變裝置校正，并且軋輥的質(zhì)量不以其重量而加載放置在下面的軋輥對(duì)201e1。
在圖7C中，已經(jīng)如此完成相應(yīng)方案，從而在反向軋點(diǎn)Ne中的上軟面軋輥201e2布置成具有這樣一種剛度的軋輥，從而其撓曲與全部軋輥對(duì)200、200e2的撓曲相同。在這樣一種情況下，在反向軋點(diǎn)中的所述軋輥不會(huì)在加載調(diào)節(jié)中引起任何問題。
參照?qǐng)D8，在按照本發(fā)明的計(jì)算中，首先定義軋輥的初始值，并且以此為基礎(chǔ)，形成與整套軋輥對(duì)應(yīng)的數(shù)學(xué)模型。按照包括在整套軋輥中的軋輥數(shù)量形成數(shù)學(xué)模型。對(duì)于整套軋輥形成的優(yōu)化計(jì)算使用這些數(shù)據(jù)作為開始數(shù)據(jù)。在要進(jìn)行的該優(yōu)化計(jì)算中，使中間軋輥的軋點(diǎn)誤差最小，該誤差已經(jīng)定義為與名義形式值的偏差。在每個(gè)軋點(diǎn)之間出現(xiàn)的、及由紙和由涂層產(chǎn)生的彈性，用一個(gè)跨過軋點(diǎn)長度計(jì)算的基本常數(shù)表明。在響應(yīng)數(shù)據(jù)庫中確定要優(yōu)化的力對(duì)線性載荷的影響，其中每根中間軋輥的軋點(diǎn)元素的單元響應(yīng)，以希望數(shù)量的檢查點(diǎn)指示。在分離不變力數(shù)據(jù)庫中，確定不變力對(duì)線性載荷的影響，這考慮劃分的質(zhì)量、點(diǎn)質(zhì)量、和具有不變載荷的軋點(diǎn)。而且，為了計(jì)算，確定要優(yōu)化的力對(duì)限制的影響和支撐力對(duì)拉力限制的影響。因而，優(yōu)化的分配變成一個(gè)數(shù)學(xué)問題，其中變量受到限制并且由方程組確定。作為計(jì)算的結(jié)果，得到用于中間軋輥的最佳卸荷力、線性載荷的最佳形狀及軋輥的撓曲。
在計(jì)算操作之后，把砑光機(jī)整套軋輥中的中間軋輥的優(yōu)化支撐力輸送到中間軋輥的支撐缸，如例如在圖1中表明的那樣。也把中間軋輥的優(yōu)化支撐力輸送到可變凸面上和下軋輥的區(qū)壓力的計(jì)算程序。在整套軋輥中的中間軋輥的撓曲值，用來控制和調(diào)節(jié)可變凸面上和下軋輥。由中間軋輥的撓曲值，借助于分離的計(jì)算程序，確定上和下軋輥的區(qū)壓力校正，該校正在每種具體情況下添加到區(qū)壓力的每個(gè)實(shí)際值上或從其中減去。用按照本發(fā)明的方法控制在整套軋輥中的線性載荷分布，從而借助于自動(dòng)系統(tǒng)的用戶接口，首先確定線性載荷分布的希望形式。在這之后，自動(dòng)系統(tǒng)和包括的計(jì)算程序計(jì)算用于中間軋輥支撐壓力的、和用于可變凸面上和下軋輥的區(qū)壓力的以上設(shè)置值。按照本發(fā)明的方法也考慮由軋輥?zhàn)兓蛴蛇\(yùn)行一種新模式產(chǎn)生的整套軋輥的變化情形、以及由在軋輥設(shè)置數(shù)據(jù)庫中和在參數(shù)數(shù)據(jù)庫中的所述變化情形及在計(jì)算時(shí)產(chǎn)生的任何變化。類似地，在其軋輥和材料數(shù)據(jù)庫中，該方法包括和考慮其中改變冷激軋輥和/或聚合物軋輥的直徑和/或材料性能的情形。
關(guān)于砑光的工藝條件，一般能指出，他們由用作軋輥的元件能力確定，這在砑光機(jī)技術(shù)中也是普通的。而且，在工藝中的限制性因素包括紙的希望性能，如松密度(剛性)、平滑度/粗糙度、及在特定光澤打印紙中的光澤。作為工藝條件的例子，能指出S.D.Warre的美國專利4,749,445和4,624,744?？杉訜岬?、所謂熱軋輥的表面溫度的可能范圍是Ts＝60℃…250℃，這取決于運(yùn)行速度，從而表面溫度在低運(yùn)行速度下較低，而在高運(yùn)行速度下較高，因?yàn)檐堻c(diǎn)的影響時(shí)間縮短，并且因而，從熱軋輥至織品的熱傳送降低。線性載荷的變化范圍可能是20kN/m…550kN/m，或者甚至更高，這也取決于運(yùn)行速度和在高度砑光機(jī)中產(chǎn)生線性載荷的可變凸面上和下軋輥的性能。
上面，已經(jīng)通過例子參照附圖中的圖描述了本發(fā)明。然而，本發(fā)明不僅僅限于圖中所示的舉例實(shí)施例，而本發(fā)明的不同實(shí)施例可以表示在定義在附屬權(quán)利要求書中的發(fā)明思想范圍內(nèi)的變化。
權(quán)利要求
1.一種用來計(jì)算和調(diào)節(jié)多軋點(diǎn)砑光機(jī)中的線性載荷分布的方法，其中要砑光的材料織品(W)通過在基本上以豎直位置放置的一套軋輥(12)中的軋點(diǎn)(N1…N9)，該套軋輥由一根可變凸面上軋輥(13)、一根可變凸面下軋輥(14)、及由至少兩根裝有支撐缸(154)和裝配在上與下軋輥(13、14)之間的中間軋輥(15…22)形成，在這種連接中，在該套軋輥中的所有軋輥如此支撐，從而當(dāng)軋點(diǎn)(N1…N9)閉合時(shí)，軋輥的彎曲線向下彎曲，該方法的特征在于在線性載荷的計(jì)算和調(diào)節(jié)中，考慮影響每根中間軋輥(15…22)在載荷下彎曲的物理特性，如彎曲剛度、質(zhì)量、形狀和材料性能，并且調(diào)節(jié)施加到中間軋輥(15…22)上的線性載荷、軋輥的自重、和施加到軋輥上的支撐力的比值，從而整套軋輥處于平衡狀態(tài)，和預(yù)定撓曲狀態(tài)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于按該方法，在砑光機(jī)中的整套軋輥(12)中，采用其撓曲性能是從軋輥至軋輥不同的中間軋輥(15…22)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的方法，其特征在于在計(jì)算中，整套軋輥(12)作為單個(gè)單元處理。
4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的方法，其特征在于通過軋輥對(duì)(200)進(jìn)行計(jì)算。
5.根據(jù)以上權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于按該方法，在整套軋輥(12)中的中間軋輥(15…22)支撐在砑光機(jī)的機(jī)架(11)上，從而軋輥?zhàn)杂傻剡\(yùn)動(dòng)。
6.一種用來計(jì)算和調(diào)節(jié)在用來砑光紙或紙板的多軋點(diǎn)砑光機(jī)中的線性載荷分布的裝置，該砑光機(jī)包括一套基本上以豎直位置安裝在砑光機(jī)的機(jī)架上的一套軋輥(12)，并且該套軋輥包括一根可變凸面上軋輥(13)、一根可變凸面下軋輥(14)、以及一根或幾根裝配在上軋輥與下軋輥之間的中間軋輥(15…22)，在這種連接中，中間軋輥(15…22)的懸掛裝置裝有支撐缸(154)，并且在該套軋輥中的所有軋輥如此支撐，從而當(dāng)軋點(diǎn)(N1…N9)閉合時(shí)，軋輥的彎曲線向下彎曲，該裝置的特征在于該裝置包括已經(jīng)在線性載荷計(jì)算和調(diào)節(jié)時(shí)安裝的一個(gè)自動(dòng)系統(tǒng)(30)和一個(gè)計(jì)算單元(40)，以考慮影響每根中間軋輥(15…22)在載荷下彎曲的物理特性，如彎曲剛度、質(zhì)量、形狀和材料性能，并且調(diào)節(jié)施加到中間軋輥(15…22)上的線性載荷、軋輥的自重、和施加到軋輥上的支撐力的比值，從而整套軋輥處于平衡狀態(tài)，和預(yù)定撓曲狀態(tài)。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的裝置，其特征在于該裝置已經(jīng)布置成調(diào)節(jié)砑光機(jī)中的整套軋輥(12)，其中中間軋輥(15…22)具有從軋輥至軋輥不同的撓曲性能。
8.根據(jù)權(quán)利要求6或7所述的裝置，其特征在于在計(jì)算中，已經(jīng)裝配該裝置，以把整套軋輥(12)作為單個(gè)單元來處理。
9.根據(jù)權(quán)利要求6或7所述的方法，其特征在于該裝置通過軋輥對(duì)(200)進(jìn)行計(jì)算。
10.一種用來執(zhí)行根據(jù)權(quán)利要求1-5中任一項(xiàng)所述的方法的多軋點(diǎn)砑光機(jī)。
全文摘要
本發(fā)明涉及用來計(jì)算和調(diào)節(jié)多軋點(diǎn)砑光機(jī)中的線性載荷分布的一種方法和一種裝置。材料織品(W)通過整套軋輥(12)中的軋點(diǎn)(N
文檔編號(hào)D21G1/00GK1255175SQ98804859
公開日2000年5月31日 申請(qǐng)日期1998年5月7日 優(yōu)先權(quán)日1997年5月7日
發(fā)明者塔皮歐·麥恩派, 阿凱·萊諾恩, 博卡·凱威佳, 朱哈·俄羅拉, ?？āず账_邁, 博卡·萊諾茂, 博卡·克烏庫納斯, 米卡·維爾簡茂 申請(qǐng)人:韋爾梅特公司