專利名稱：眼用水蒸氣發(fā)生體的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及對成為視力降低的原因的近距反應的三個特征的改善和干眼的改善有效果的眼用水蒸氣發(fā)生體。
背景技術：
眼睛模糊，眼睛朦朧，看物困難和眼干的視力降低與眼疲勞的原因，作為近距反應的三個特征是已知的。該三個特征為調節(jié)力降低，瞳孔反應降低和收斂反應 (convergence-retraction nystagmus)異常三者。調節(jié)力降低，是睫狀肌過度緊張或水晶體硬化引起的。瞳孔反應降低是瞳孔的縮瞳率降低或反應速度降低引起的。收斂反應異常是左右眼的瞳孔位置的變化異常引起的。另外，作為干眼的一個原因已知是由瞼板腺的閉塞引起的角膜表層的淚油膜層的不完全形成。與此關連，本申請人首先提出通過將水蒸氣供給眼睛及眼睛周圍，提高睫狀肌等的調節(jié)筋的功能，改善假性近視或初期的老眼等的視力的視力改善治療器具(參照專利文獻1)。該視力改善器具通過將治療器具表面放出的水蒸氣溫度控制在50°c以下，可以輕便和有效地恢復伴隨調節(jié)筋的功能不全或痙攣的視力降低，模糊，朦朧等。即，在上述的專利文獻1中說明該文獻所述的視力改善治療器具對上述近距反應的三個特征中，調節(jié)力降低的改善有效。但是，在專利文獻1中沒有說明該文獻所述的視力改善治療器具對于近距反應的三個特征中，瞳孔反應降低和收斂反應異常的改善是否有效。[專利文獻1]日本專利特開2002-65714號公報。

發(fā)明內容
本發(fā)明提供了一種眼用水蒸氣發(fā)生體，并由此達到上述目的。其具有利用被氧化性金屬的氧化反應產生蒸氣加溫熱的蒸氣加溫熱發(fā)生部，并在眼睛及眼睛周圍施加水蒸氣，該眼用水蒸氣發(fā)生體，從與眼睛及眼睛周圍接觸的面發(fā)生水蒸氣1 30分鐘，并在1 120分鐘內使所接觸的皮膚表面溫度為34°C 43°C，該眼用水蒸發(fā)生體的剛性值為0. 01 ION/ 寬度 7cm。


圖1為表示本發(fā)明的眼用蒸氣加溫熱片的一個實施方式的平面圖；圖2為圖1的II-II線截面圖；圖3為測定本發(fā)明的眼用蒸氣加溫熱片的水蒸氣發(fā)生的持續(xù)時間的裝置的說明圖；圖4為表示眼用蒸氣加溫熱片的剛性值的測定方法的圖5為可適合在本發(fā)明的眼用蒸氣加溫熱片中使用的無紡布的主要部分的放大圖；圖6為表示測定向圖5所示的無紡布的水平方向的空氣透過容量的器具的圖；圖7為表示測定向圖5所示的無紡布的水平方向的空氣透過容量的裝置的圖；圖8為表示圖1所示的眼用蒸氣加溫熱片的使用形式的一個例子的圖；圖9為表示本發(fā)明的眼用蒸氣加溫熱片的另一實施方式的平面圖(與圖1相當的圖)；圖10為圖9的X-X線截面圖；圖11為圖9所示的眼用蒸氣加溫熱片的使用狀態(tài)的說明圖；圖12(a)為從第一面看本發(fā)明的蒸氣加溫熱片的再一個實施方式的使用前的狀態(tài)的平面圖；圖12(b)為從第一面看圖12(a)所示的蒸氣加溫熱片的使用時的狀態(tài)的平面圖；圖 13 為圖 12(a)的 XIII-XIII 截面圖；圖14為表示水蒸氣從實施例1中等到的眼用蒸氣加溫熱片發(fā)生的樣子的圖；圖15為表示利用實施例1得到的眼用蒸氣加溫熱片產生的眼睛調節(jié)力的改善效果的圖；圖16為表示利用實施例1得到的眼用蒸氣加溫熱片產生的瞳孔反應的改善效果的圖；圖17為表示利用實施例1得到的眼用蒸氣加溫熱片產生的收斂反應的改善效果的圖；圖18(a)和圖18(b)為表示由實施例2 4得到的眼用蒸氣加溫熱片產生的BUT 改善效果的圖；圖19(a)和圖19(b)為表示由實施例2 4得到的眼用蒸氣加溫熱片產生的近的視力)改善效果的圖；圖20 (a)和圖20(b)為表示由實施例2 4得到的眼用蒸氣加溫熱片產生的眼睛的調節(jié)力改善效果的圖；圖21 (a)和圖21(b)為表示由實施例2 4得到的眼用蒸氣加溫熱片產生的瞳孔反應改善效果的圖；圖22 (a)和圖19(b)為表示由實施例2 4得到的眼用蒸氣加溫熱片產生的收斂反應改善效果的具體實施例方式以下，根據優(yōu)選實施方式，參照附圖，說明本發(fā)明。本發(fā)明涉及對成為視力降低的原因的近距反應(near reaction)的三個特征的改善和干眼(dry eye)的改善有效的眼用水蒸氣發(fā)生體。本發(fā)明的眼用水蒸氣發(fā)生體用于在眼睛及眼睛周圍的廣范圍上隨著水蒸氣還賦予熱。眼用水蒸氣發(fā)生體，在收容體中收容有蒸氣加溫熱發(fā)生部。收容體具有從蒸氣加溫熱發(fā)生部發(fā)生的水蒸氣的透過部位。例如，收容體為扁平狀，具有，在至少一部分上有通氣性部位的第一通氣面，和與它相對且至少在一部分上有通氣性部位的第二通氣面，水蒸氣至少可從與眼睛及眼睛周圍接觸的面透過。在這種情況下，優(yōu)選作為與眼睛及眼睛周圍接觸的面的第一面的通氣度為0. 01 15000秒，第二面的通氣度為100 60000秒?；蛘?， 收容體為扁平狀，具有通氣面和與其相對的非通氣面。水蒸氣透過作為與眼睛及眼睛周圍接觸的面的通氣面。本發(fā)明的眼用蒸氣發(fā)生體將，在眼睛及眼睛周圍的廣范圍上隨著水蒸氣還賦予熱。這里所述的眼睛周圍是指，睜眼狀態(tài)下的眼瞼裂的外側的區(qū)域等，包含眼窩區(qū)域且從眼窩擴展的區(qū)域。另外，所謂賦予熱是指，使眼用水蒸氣發(fā)生體直接與皮膚接觸并附與熱，以及經由可透過水蒸氣的間隔物間接地與皮膚接觸并附與熱兩者。在圖1中表示作為本發(fā)明的眼用水蒸氣發(fā)生體的一個實施方式的眼用蒸氣加溫熱片的平面圖。圖2為圖1的II-II線截面圖。圖1所示的蒸氣加溫熱片10作成大致扁平的眼罩形狀，具有足夠覆蓋上述眼睛周圍的大小。蒸氣加溫熱片10具有蒸氣加溫熱發(fā)生部11和收容該蒸氣加溫熱發(fā)生部11的收容體12。收容體12扁平，貼合有多個片材料，并形成有收容蒸氣加溫熱發(fā)生部11的密閉空間。具有扁平形狀的收容體12，具有位于接近使用者的皮膚一側的第一面13，和位于與其相反一側且位于遠離使用者的皮膚一側的第二面 14。蒸氣加溫熱發(fā)生部11包含被氧化性金屬。蒸氣加溫熱發(fā)生部11為利用因被氧化性金屬與氧接觸的氧化反應而產生的熱，發(fā)生加熱至規(guī)定溫度的水蒸氣的部位。第一面13為至少一部分空氣和水蒸氣可以透過的面，即通氣面。另一方面，第二面14為至少一部分為空氣和水蒸氣可以透過的面，即通氣面。在第一和第二面都是通氣面的情況下，優(yōu)選為，通過作為至少是與眼睛及眼睛周圍接觸的面的第一面13發(fā)生水蒸氣。 例如優(yōu)選，使第二面14的通氣度(JIS P8117)為與第一面13的通氣度(JIS P8117)同等或較大，并通過第一面13發(fā)生水蒸氣。也可以代替使第二面14為通氣面，而使第二面14 成為實質上不透過空氣和水蒸氣不透過的面，即非通氣面。蒸氣加溫熱片10，其第一面13側朝向使用者的皮膚表面(眼睛側)，并使第二面 14側朝向著外方而進行使用。利用蒸氣加溫熱發(fā)生部11的發(fā)熱而產生的水蒸氣，通過第一面13，施加在作為對象物的皮膚表面。蒸氣加溫熱片10中的第一面13及第二面14均由片材料構成。而且，在蒸氣加溫熱片10的收容體12中，在其周邊具有使分別構成第一面13和第二面14的片材料的周邊部互相接合而形成的封閉形狀的周邊接合部15。周邊接合部15連續(xù)地形成。收容體12在周邊接合部15的內側部分中，第一面13和第二面14成為非接合狀態(tài)。因此在收容體12 中形成收容蒸氣加溫熱發(fā)生部11的單一的密閉空間。在圖2所示的本發(fā)明的第一實施方式中，在收容體12內收容有1個蒸氣加溫熱發(fā)生部11。收容蒸氣加溫熱發(fā)生部11，以使其占據形成在收容體12中的空間的大致全體區(qū)域。即，在收容體12內收容有單一的蒸氣加溫熱發(fā)生部11，且收容該蒸氣加溫熱發(fā)生部 11，并使其占據除了周邊接合部15以外的收容體12的大致全體區(qū)域。通過如上所述而構成蒸氣加溫熱片10，例如與在背景技術中說明的專利文獻1所述的視力改善治療器具相比， 該蒸氣加溫熱片10可以與眼睛及眼睛周圍廣泛接觸。結果，不但睫狀肌，而且虹膜、眼輪匝筋(orbicularis oculi)等眼睛及眼睛周圍的有關近距反應的筋肉被伴隨水蒸氣的熱所溫暖，并改善血液循環(huán)。這樣，如后述的實施例中例證那樣，對近距反應的三個特征的改善有顯著的效果。另外，在使用者的瞼板腺功能不全(MGD meibomian gland dysfunctin)的情況下，通過利用伴隨水蒸氣的熱來溫暖瞼板腺，而使閉塞瞼板腺的粘度高的分泌液融化，使脂質可從瞼板腺正常地分泌。該脂質覆蓋淚液最表面，具有防止淚液層的蒸發(fā)，防止干眼的發(fā)生的作用。結果，如后述的實施例中例證那樣，對因淚的過度蒸發(fā)引起的干眼的改善有顯著的效果。在第一實施方式的蒸氣加溫熱片10中，除了在眼睛及眼睛周圍廣泛使用水蒸氣外，在該蒸氣加溫熱片10與氧接觸后，從作為與眼睛及眼睛周圍接觸的面的第一面13面發(fā)生1 30分鐘，優(yōu)選為5 25分中水蒸氣。另外，在使用蒸氣加溫熱片10期間，令使用該片10的皮膚表面溫度提高至最低34°C，最高43°C ；優(yōu)選提高至最低36°C，最高41°C，進一步，使其溫度最短維持1分鐘，最長維持120分鐘，由此對于近距反應的三個特征的改善與干眼的改善更為效果。而且，即使在水蒸氣的發(fā)生結束后，因保溫效果難以使皮膚表面溫度降低，因此上述皮膚表面溫度的維持時間比上述水蒸氣的持續(xù)時間長。在本發(fā)明中，可以利用圖3所示的裝置30如下所述來測定發(fā)生水蒸氣的持續(xù)時間。圖3所示的裝置30具有鋁制的測定室(容積2. 1L) 31，使除濕空氣(濕度不足2%， 流量2. IL/分)流入測定室31下部的流入路32，和使空氣從測定室31的上部流出的流出路33。入口溫濕度計；34和入口流量計35安裝在流入路32上。另一方面，出口溫濕度計 36和出口流量計37安裝在流出路33上。溫度計(熱敏電阻)38安裝在測定室31內。作為溫度計38使用溫度精確度為0.01°C左右的器件。在測定環(huán)境溫度30°C (30士 1°C)下， 從包裝材料中取出蒸氣加溫熱片10，使其水蒸氣放出面作為上載置在測定室31中。將帶有金屬球0.5力的溫度計38放在其上。在此狀態(tài)下，使除濕空氣從測定室31下部流動。 根據由入口溫濕度計34和出口溫濕度計36測量的溫度和濕度求出空氣流入測定室31前后的絕對濕度的差。而且，根據由入口流量計35和出口流量計37測量的流量，計算蒸氣加溫熱片10放出的水蒸氣量。該裝置的詳細情況，記載在本申請人先前申請的日本專利特開 2004-73688號公報中。另一方面，利用LTST08-12 ( ^ 7 ^公司的熱敏電阻式表面溫度測定器)來測定皮膚表面的溫度。皮膚溫度的測定部分為上瞼。測定的環(huán)境溫度為20°C，測定間隔為10秒鐘。在第一實施方式中，通過適當地調整第一面13和第二面14的通氣度，可使水蒸氣優(yōu)先通過第一面13放出。除此以外，通過適當地調整第一面13和第二面14的通氣度， 可容易地使發(fā)生蒸氣加溫熱的持續(xù)時間處于上述的范圍內。另外，可容易地使使用蒸氣加溫熱片10的皮膚表面溫度處于上述范圍內。具體地是，使第二面14的通氣度與第一面13 的通氣度相同或較大。利用JIS P8117(以IS05636/5-Part5為標準)測定的通氣度為，由 IOOml的空氣通過6. 42cm2的面積的時間來定義的值。通氣度大則表示空氣通過化費時間， 即通氣性低。相反，通氣性小表示通氣性高。如上所述，通氣度的大小和通氣性的高低成相反的關系。當關于通氣性對第一面13和第二面14進行比較時，優(yōu)選第一面13和第二面14 的通氣性同等，或者第一面13的通氣性比第二面14高，通過對第一面13和第二面14的通氣性的平衡進行調整，可以在眼睛及眼睛周圍均勻地施加蒸氣加溫熱。收容體12形成扁平狀，具有作為通氣面的第一面13，和與之相對的第二面14，并可通過作為通氣面的第一面13發(fā)生蒸氣加溫熱。第二面14具有與第一面13的通氣度同等或較大。在此，由于通氣度的值非常大而接近非通氣狀態(tài)，因此在第二面14的通氣度非常大的情況下，第二面14成為非通氣面。本發(fā)明人的研究結果可知，在第二面14為通氣性的情況下，通過使該面14的通氣度優(yōu)選為100秒以上，更優(yōu)選為100 60000秒，更優(yōu)選為1000 60000秒，進一步優(yōu)選為 4000 40000秒，尤其優(yōu)選為5000 25000秒，空氣可通過第二面14優(yōu)先流入收容體12 內，同時水蒸氣可通過第一面13優(yōu)先放出。結果，可以在蒸氣加溫熱發(fā)生部11的全體上， 穩(wěn)定地進行空氣的供給，蒸氣加溫熱發(fā)生部11均勻地發(fā)熱。另外，由發(fā)熱產生的水蒸氣可通過第一面13，均勻地施加在使用者的皮膚表面。作為片材料的表現(xiàn)氣體透過容易性的物性值，除了上述的通氣度外，還公知有透濕度(JISZ0208，4(rC，90% RH，以下稱透濕度時，是指用該方法的測定值)。而且，類似一次性懷爐等發(fā)熱器具中的通氣性片材料的水蒸氣透過容易性，均由透濕度來表示。與此相對，在本實施方式中，沒有使用透濕度，而是使用通氣度來評價氣體透過的容易性。而且，通過調整通氣度的值，即使在第二面有通氣性的情況下，可以優(yōu)先地使水蒸氣從第一面13放出。本發(fā)明人認為其理由是，利用通氣度和透濕度，其測定條件不同引起的。透濕度是在靜水壓下測定的，而通氣是在加壓下測定的。在本實施方式的蒸氣加溫熱片10中，由蒸氣加溫熱發(fā)生部11的發(fā)熱產生水蒸氣，收容體12內成為正壓狀態(tài)。考慮在此狀態(tài)下的評價氣體的透過容易性中，在加壓下測定的通氣度比在靜水壓下測定的透濕度更符合實際的狀態(tài)。如上所述，在作為向外方的面的第二面14為通氣性的情況下，通過第一面13放出的水蒸氣量和通過第二面14放出的水蒸氣量依賴于這些面的通氣度。例如，第二面14使空氣從外部流入，則存在第二面14向外部的水蒸氣放出量比第一面13低的情況。S卩，稱為通過第二面14的空氣流入量多，不能說是水蒸氣的放出量多。其理由之一是，收容體12的各面具有通氣性。也就是說，第一面13和第二面14的通氣度的平衡，影響在第二面14上的空氣流入量和水蒸氣的放出量。因此，從確保通過第二面14的空氣流入，并抑制水蒸氣放出的觀點出發(fā)，第二面14的通氣度與第一面13的通氣度同等，或與其相比在一定程度上較大，在此情況下，優(yōu)選使第二面14的通氣度為，從與第一面13的通氣度同等至3倍以下。在第二面14的通氣度比第一面13的通氣度大很多的情況下，優(yōu)選使第二面14的通氣度為第一面13的通氣度的5倍以上，尤其優(yōu)選為10倍以上，更加優(yōu)選為100倍以上。 或者，優(yōu)選第一面13的通氣度和第二面14的通氣度之比(第二面/第一面)為0. 5以下， 特別優(yōu)選為0. 2以下。根據上述條件，可以進一步減少通過第二面14的水蒸氣的放出，且進一步增加通過第一面13的水蒸氣的放出。另一方面，在第二面14為非通氣性的情況下， 向收容體12內的空氣流入以及水蒸氣的發(fā)生均通過第一面13進行。不論第二面14為通氣性還是非通氣性，優(yōu)選第一面13的通氣度為0. 01 15000 秒，尤其優(yōu)選為0. 01 10000秒。在本發(fā)明中，對作為透過水蒸氣的面的第一面13的通氣度進行設定，并優(yōu)選以發(fā)生要求溫度和水蒸氣量的方式對第二面14的條件進行設定。第一面13和第二面14除了控制上述通氣度外，還通過控制其透濕度，而使蒸氣加溫熱發(fā)生部11的發(fā)熱特性良好，更容易使上面所述的蒸氣加溫熱的發(fā)生的持續(xù)時間和皮膚表面的溫度處于上述的范圍內。通氣度與水蒸氣放出的程度相關連，而透濕度與空氣流入的程度關連。該理由如上面所述的透濕度的測定條件可知，由于透濕度是在靜水壓下測定的，因此適用于對大氣壓下的空氣通過的容易性進行評價。不論第二面14為通氣性或非通氣性，優(yōu)選第一面13的透濕度為IOOg/(m2 · 24h)以上，尤其優(yōu)選為100 20000g/(m2 *24h)，更加優(yōu)選為200 12000g/(m2 -24h)。最優(yōu)選在第二面14為非通氣性的情況下，第一面13的透濕度為100 20000g/(m2 · 24h)。另一方面，在第二面14為通氣性的情況下，優(yōu)選該面14的透濕度為100 6000g/ (m2 · 24h)，尤其優(yōu)選為200 5000g/ (m2 · 24h)。而且，以JIS Z0208為基準，在條件A(25°C 士0. 5°C，相對濕度RH = 90士2% )，或條件B (400C 士0. 50C，相對濕度RH = 90士2% )下，利用氯化鈣法測定透濕度。條件A和條件B根據透濕度的數值進行選擇。一般，在透濕度大的情況下，利用條件B進行測定。即使在任何條件下進行測定的情況下，都難以利用與吸濕重量的關系來測定12000g/(m2 · 24h)以上的透濕度。在本發(fā)明中，實際上可以使用12000g/(m2*Mh)以上的透濕度。如上所述，作為表示片材料的氣體透過的容易性的物性值，通氣度和透濕度是代表性的。兩者的相關關系因片材料而不同。即，存在根據片材料使兩者之間具有一定程度的相關關系的情況，也存在沒有相關關系的情況。因此，在本實施方式中，除了各面13、14的通氣度以外，還設定了優(yōu)選的透濕度范圍，具有技術上的意義。為了使由本實施方式的蒸氣加溫熱片10發(fā)生的蒸氣加溫熱高效地作用在眼睛及眼睛周圍，并使皮膚表面的溫度處于上述的范圍內，蒸氣加溫熱片10與皮膚表面的距離也是重要的。通過將該距離設為適當的值，可以在眼睛及眼睛周圍作用適當的溫度及量的蒸氣加溫熱，還可以在佩戴時有良好的使用感。從這個觀點出發(fā)，通過使本實施方式的蒸氣加溫熱片10的剛性為適當的值，可以將蒸氣加溫熱片10和皮膚表面的距離保持為適當的值。具體地是，蒸氣加溫熱片10，將其剛性值設定為0. 01 ION/寬度7cm，優(yōu)選為0. 03 8N/寬度7cm，更優(yōu)選為0. 05 5N/寬度7cm。為了使蒸氣加溫熱片10的剛性在上述的范圍內，可適當地選擇構成第一面13和第二面14的片材料的材料和厚度，或者適當地選擇構成蒸氣加溫熱發(fā)生部11的材料或使用里。在本發(fā)明中，利用orientec公司制的彎曲強度測試機“RTA 500” (商品名)，對蒸氣加溫熱片10的剛性值進行測定。如圖4所示，沿著在縱方向延伸的中心線L(參照圖12)將蒸氣加溫熱片10切斷為兩個，其中一個作為測試片S。當存在蒸氣加溫熱發(fā)生體11從切斷部分漏出的可能的情況下，利用粘接片密封該切斷部分。以跨度間距離80mm，對測試片S上的存在蒸氣加溫熱發(fā)生部11的部位的兩端部進行支撐。利用寬50mm，前端半徑5mm的板狀壓緊構件P，以滑塊速度20mm/min對測試片S的中央部施加負荷。將此時的最大荷重作為剛性值。配置壓緊構件P，使其寬度方向與測試片S的縱方向一致。在測試片S上，當從第一面施加負荷的情況和從第二面施加負荷的情況下，測定值不同時，計算其平均值，以該值作為剛性值。如上所述，蒸氣加溫熱片10的第一面13和第二面14都由片材料構成。使用哪種片材料，可考慮片材料的通氣度，透濕度，質地，手感，防止被氧化性金屬等的粉體的漏出等，而適當地決定。作為支配通氣度，并且防止粉體漏出的片材料，適宜使用熔融吹制(melt-blown)無紡布或透濕性膜。另外，最好使用合成紙。透濕性膜是將熱可塑性樹脂和與該樹脂沒有相溶性的有機或無機填充劑的熔融混煉物成形為膜狀，并通過一軸或二軸延伸得到的，成為微細的多孔質結構。作為在施加強度的目的下所使用的片材料，適宜使用間隔結合(span bond)無紡布。另外，作為在質地良好的目的下所使用的片材料，適宜使用熱粘接無紡布。通過將具有各種通氣度和透濕度的片材料組合并構成層疊片，可以增加將各通氣面的通氣度和透濕度設定為所希望的值的自由度。作為一個例子，可以在三層結構的層疊片中，使用間隔結合無紡布作為最內層，使用熔融吹制無紡布作為中間層，使用熱結合無紡布作為最外層。在圖2中表示，構成收容體12的各面的片為分別由單一的片構成，但這只是示意性地表示該收容體12，實際上，這些片可以由單一的片構成，或者也可以由上述各種片構成的多個片的層疊體構成。這在后述的圖13中也同樣。在構成收容體12的一個面和/或另一個面由二個片的層疊體構成的情況下，作為內側的片使用透濕性膜或非透濕性膜；作為外側的片，可以使用無紡布(例如后述的圖5(a)和(b)所示的無紡布13a)。在圖5(a)和(b)中，表示構成本實施方式的蒸氣加溫熱片10的第一面13的最表面的無紡布13a的主要部分放大圖。無紡布13a具有包含一個面的第一纖維層21和包含另一個面的第二纖維層22 ；互相層疊且兩層部分地接合，在第一纖維層21側上形成多個凸部M和凹部25。以其一個面(第一纖維層21)作為上述第一面13的最表面使用。第一纖維層21和第二纖維層22分別由纖維集合體構成。如圖所示，第一纖維層21和第二纖維層22的接合的接合部分23利用熱和/或壓力作用壓緊密封，其厚度比無紡布13a的其他部分小，并且密度高。這樣，在第一纖維層21側上，存在按規(guī)定的圖案分散配置的多個凸部M，和形成在接合部分23上的多個凹部25。利用這些凸部M和凹部25在無紡布13a的第一纖維層21的表面上形成凹凸形狀。在此作為凸凹圖案，只要在有良好的使用感范圍內，除了圖5(a)所示的大致相同的點形狀以外，也可以為大小不同的點形狀，橢圓，長的壟等多個形狀的組合，另外，也可以構成隨機的圖案。凸部M內用纖維充滿。使用第一纖維層21側的面作為蒸氣加溫熱片10的皮膚接觸面(眼睛側)的第一面13的最表面。而且，第二纖維層22的表面與第一纖維層21的表面不同，為大致平坦的狀態(tài)。在使用蒸氣加溫熱片10的情況下，通過在第一纖維層21的表面上形成凹凸形狀，該表面中主要是凸部對可與使用者的皮膚接觸。即，因為不是第一纖維層21的表面的全部區(qū)域與使用者的皮膚接觸，而是由凸部M的纖維集合體形成的層以點接觸而部分地接觸，可得到呈現(xiàn)良好的緩沖感或超尺寸的使用感。如果使用具有圖5(a)和(b)所示的無紡布13a的蒸氣加溫熱片10，則由于第一纖維層21的表面的凹凸形狀，使蒸氣加溫熱片10和眼睛及眼睛周圍的接觸面積減小，在使用中不會發(fā)生悶熱(蒸Λ)。另外，蒸氣加溫熱片10發(fā)生加熱至規(guī)定溫度時，凸部M起到隔開蒸氣加溫熱片10和眼睛與眼睛周圍的隔板的作用，發(fā)生的水蒸氣可以有效地適用到眼睛及眼睛周圍。另外，利用凸部M的隔板的作用，由于可在眼睛及眼睛周圍與蒸氣加溫熱片10之間形成空氣流通的空間，因此通過作為直接與眼睛及眼睛周圍接觸的面的第一面13使空氣流入變得圓滑，發(fā)熱和水蒸氣的發(fā)生可穩(wěn)定和持續(xù)。從以上觀點來看，優(yōu)選將凸部對的厚度Tl(參照圖5(b))設定為1 10mm。另外，優(yōu)選將凹部25的厚度T2 (參照圖5 (b))設定為0. 01 5mm特別是0. 1 1mm。T1/T2的比率優(yōu)選設定為2 50，特別是2 20。從同樣的觀點出發(fā)，相對無紡布13a的面積的接合部23的面積率(每單位面積的無紡布13a與接合部23的面積比例)優(yōu)選為3 50%，更優(yōu)選為5 35%。接合部分23本身的面積優(yōu)選為0. 1 5mm2，特別優(yōu)選為0. 1 1mm2。相鄰的凸部M彼此的最短距離(凸部的中心與至相鄰的凸部中心的距離)優(yōu)選為0. 5 15mm，特別是1 10mm。
凹部25的厚度T2和凸部M的實質厚度Tl從無加壓狀態(tài)下的表面片的截面照片或截面圖象測定。在本發(fā)明中，以通過凸部M的頂點及凹部25的方式切斷第一無紡布13a,使用keyenc公司制的顯微鏡VH-8000觀察其截面形狀，并測定凹部25的厚度T2和凸部M的實質厚度Tl.無紡布13a的基重(basic weight)優(yōu)選為20 200g/m2，特別是40 150g/m2。將無紡布13a裁斷為50mmX50mm以上大小，而對測定片進行采樣，利用最小顯示Img的電
子天平，測定該測定片的重量并換算稱基重，由此求出基重。無紡布13a，由于第一纖維層21表面的凹凸形狀，而相對于水平方向(與片的厚度方向垂直的方向)有空氣流通性。該流通性在規(guī)定壓力下的加壓中也可維持。具體地是，無紡布13a在50cN/cm2壓力下的向水平方向的空氣透過容量優(yōu)選為10 500ml/(cm2 秒)，特別是20 200mg/(cm2 秒)。當在上述50cN/cm2壓力下的向水平方向的空氣透過容量為IOml/(cm2 秒)以上時，在蒸氣加溫熱片10的使用中，在無紡布13a顯著被加壓并緊貼在眼睛及眼睛周圍的情況下，可以充分維持水平方向的空氣的通過性，在眼睛及眼睛周圍保持空間，可確?？諝獾牧魅?。其結果是，與一般的無紡布相比，不會妨礙蒸氣加溫熱發(fā)生部11的反應。即，在蒸氣加溫熱片10的使用中，即使在無紡布13a被加壓并緊貼在眼睛及眼睛周圍的情況下，通過充分確保水平方向(與片厚度方向垂直的方向)的空氣的流通性，空氣可在蒸氣加溫熱發(fā)生部11中流通，并穩(wěn)定維持發(fā)熱。另外，可以有效地防止蒸氣加溫熱片10使用中發(fā)生悶熱，可以可靠地防止因悶熱引起的不適感或搔癢、斑疹等皮膚問題。利用以上的方法測定50cN/cm2壓力下的向水平方向的空氣透過容量。首先，測定50cN/cm2壓力下的無紡布13a的厚度T3。其次如圖6所示，將無紡布13a裁斷為邊長50mm的正方形，并得到測定片40，而且在中心具有邊長IOmm的正方形開口 41的正方形的第一丙烯酸板(尺寸為50mmX 50mmX 3mm) 42和除了沒有開口外結構與第一丙烯酸板42相同的第二丙烯酸板43之間，使測定片40的朝向使用者的皮膚的面(存在凸部M的面)與第一丙烯酸板42相對而夾住該測定片40，并成為測定用層疊體44 (參照圖7)。如圖7所示，使第一丙烯酸板42向上，而將測定用層疊體設置在由JIS P 8117規(guī)定的通氣性測試機(GurleyDensometer) (B形)的墊片45下方，并壓縮至測定片40成為厚度T3。其次，在將厚度維持為T3的測定片40的中央，通過開口 41導入空氣，測定在導入300ml的空氣時所需的時間。計算開口 41的單位面積(1cm2) X每1秒的空氣導入量(ml)，作為負荷50cN/cm2壓力下的向水平方向的空氣透過容量。使用KES測定器(例如KATO Tech公司制“KES-FB系列”商品名，型號“KES-FB3”)利用測定厚度T3。KES測定器為，將測定片夾在加壓板和受壓板之間，可以一定速度在厚度方向使該測定片壓縮變形的測試機。首先，將無紡布13a裁斷為規(guī)定尺寸(比上述加壓板大的尺寸)，將它安裝在上述受壓板上。另外，以1. 2mm/分的速度使加壓板降下，在加壓板和受壓板之間夾住測定片40并壓縮。以在壓縮過程中，加在測定片40上的負載成為50cN/cm2時的加壓板和受壓板之間的距離(=測定片40的厚度)作為50cN/cm2壓力下的無紡布13a的厚度T3。作為測定水平方向的空氣透過容量用的通氣性測試機(Gurley Densometer) (B型)可舉出圖7所示的熊谷理機公司制的“Gurley Densometer當使用圖7的裝置，在測定用層疊體44的壓縮和壓縮狀態(tài)下，進行空氣導入時，首先，使第一丙烯酸板42向著上方，將測定用層疊體44定位在該裝置的墊片45下，通過轉動試料擰緊手柄46，調整墊片45和墊片45的相對面47之間的間隙，以使測定片40成為目的負荷的厚度(厚度T3)。在圖6和圖7中，符號48為中央具有邊長IOmm的正方形的開口部49的硅板(硬度50)，為了防止導入的空氣從測定片40的端部邊緣以外漏出，而隔在墊片45和第一丙烯酸板42之間。然后，抓住拉起把手50拉起內筒51，在汽缸(外筒52)內吸入規(guī)定量的外部氣體后，使該內筒51下降到外筒52內。由此，可從墊片45的下表面中心的空氣供給口(圖中沒有示出)，將300ml的空氣導入測試片40的中央部(壓力由內筒的質量引起)。測量從空氣導入開始至300ml的空氣導入結束的時間，計算在負荷50cN/cm2壓力下在水平方向上的空氣透過容量。圖中，符號53為投射光傳感器，使安裝在內筒中的短帶狀的隙縫(slit)板(具有預先設定的隙縫點)在這光的投射光傳感器之間通過，可將信號發(fā)送到數字計數器，數字式地表示上述時間。在對構成無紡布13a的各纖維層的構成纖維進行說明，第二纖維層22包含立體卷縮纖維。一般，在立體卷縮纖維中發(fā)現(xiàn)線圈狀(螺旋狀)的卷縮。第二纖維層22可以僅由立體卷縮纖維構成，或者也可以包含其他纖維。作為其他纖維，可舉出通常的熱可塑性纖維或人造絲等再生纖維，棉花等天然纖維。在除了立體卷縮纖維外還包含其他纖維的情況下，其他纖維的配合量，相對于全體第二纖維層22優(yōu)選為1 50重量％，特別是5 30重量％。另一方面，作為第一纖維層21的構成纖維，可舉出例如通常的熱可塑性纖維，或人造絲等再生纖維，棉花等天然纖維。另外，第一纖維層21也可以包含立體卷縮纖維。無紡布13a的優(yōu)選制造方法如下。首先，分別制造構成第一纖維層21和第二纖維層22的纖維集合體。作為這種纖維集合體可以使用棉網(web)或無紡布。無紡面可以利用空氣通過法，熱輥法(熱壓紋加工法)，空氣襲擊(air raid)法，熔融吹制法等制造。棉網利用卡片機制造。特別優(yōu)選，作為構成第一纖維層21的纖維集合體使用無紡布，作為構成第二纖維層22的纖維集合體使用棉網。優(yōu)選在構成第二纖維層22的網棉中含有潛在卷縮纖維。潛在卷縮纖維是，具有在加熱前可以與通常的無紡布用的纖維同樣處理，且通過在規(guī)定的溫度下的加熱而發(fā)現(xiàn)線圈狀(螺紋狀)的立體卷縮并收縮的性質的纖維。潛在卷縮纖維，由以收縮率不同的兩種熱可塑性聚合物材料為成份的偏心芯鞘型復合纖維或并列型復合纖維構成。作為通過加熱發(fā)現(xiàn)立體卷縮的潛在卷縮纖維可以使用大和紡織公司制的潛在卷縮性纖維CPP(商品名)。其次，使構成第二纖維層22的纖維集合體和構成第一纖維層21的纖維集合體重合，按規(guī)定的圖案對它們部分地進行接合。接合兩者的方法，只要是至少形成使第一纖維層21的厚度比其它部位減少的接合部分23，可以使用各種方法，例如，優(yōu)選熱壓紋加工或超聲波壓紋加工。接合部分23也可以是互相獨立的散點狀，也可以是直線狀或曲線狀(包含連續(xù)波形)、格子狀、鋸齒形狀等。在散點狀地配置接合部分23的情況下的各接合部分23的形狀可以為圓形，三角形，四邊形等任意的形狀。這情況下的各接合部分23的配置圖案，如圖5(a)所示，可以作成菱形格子狀。將熱施加接合的第一纖維層21和第二纖維層22，并使第二纖維層22中包含的潛在卷縮纖維立體卷縮為線圈狀(螺旋狀)。在施加熱時，可以使用以空氣通流方式吹送熱風的方法。通過這種卷縮，位于接合部23之間的第二纖維層22的構成纖維收縮。由此，第二纖維層22在其面內方向收縮，另一方面，第一纖維層21的構成纖維不收縮。因此，通過第二纖維層22向面內方向收縮，位于接合部分23之間的第一纖維層21的構成纖維失去向平面方向的指向，并向厚度方向移動。從而，接合部分23之間隆起，在第一纖維層21上形成多個凸部對。另外，凸部M之間，即接合部分23的位置上形成凹部25。這樣，得到第一纖維層的表面為凹凸形狀的無紡布13a。在本發(fā)明中，蒸氣加溫熱片10的第一面13可以由上述無紡布13a單獨構成，可以重合不凹凸的片材料使用，另外，也可以使上述無紡布13a與不凹凸的片材料的孔接觸的最表面重合使用。構成第二面14的表面的無紡布的種類沒有特別的限制。作為該無紡布可以使用例如空氣通過無紡布，間隔結合無紡布，無間隔無紡布，化學結合無紡布，熱結合無紡布等一般的無紡布。收容在收容體12中的蒸氣加溫熱發(fā)生部11包含被氧化性金屬，反應加速劑，電解質和水。這種蒸氣加溫熱發(fā)生部11由發(fā)熱片或發(fā)熱粉體構成。在蒸氣加溫熱發(fā)生部11由發(fā)熱片構成的情況下，優(yōu)選發(fā)熱片內由包含被氧化性金屬，反應加速劑，電解質和水的纖維片構成。即，優(yōu)選發(fā)熱片為，使包含被氧化性金屬，反應保進劑，纖維狀物和電解質的纖維片成為含水狀態(tài)。特別優(yōu)選是，發(fā)熱片構成為，在含有被氧化性金屬，反應加速劑和纖維狀物的成形片中，含有電解質水溶液。作為發(fā)熱片，可舉出利用濕式造紙得到的片狀物，或利用紙等夾持發(fā)熱粉體構成的層疊體等。這種發(fā)熱片可利用本申請人先前提出的特開2003-102761號公報中所述的濕式造紙法，或使用模型涂料器的擠壓法制造。另一方面，在蒸氣加溫熱發(fā)生部11由發(fā)熱粉體構成的情況下，優(yōu)選發(fā)熱粉體構成為，包含被氧化性金屬，反應加速劑，保水劑，電解質和水。在發(fā)熱片和發(fā)熱粉體中，從在任何姿勢下均可在眼睛及眼睛周圍均勻地適用蒸氣加溫熱這點來看，優(yōu)選使用發(fā)熱片。另外，與發(fā)熱粉體比較，發(fā)熱片容易使發(fā)熱的溫度分布均勻，另外，從被氧化性金屬的擔持能力好這點來看更為有利。在蒸氣加溫熱發(fā)生部11由發(fā)熱片構成的情況下，優(yōu)選該發(fā)熱片構成為，在含有被氧化性金屬、反應加速劑和纖維狀物的成形片中含有，包含電解質的電解質水溶液，其中，在成形片中，被氧化性金屬優(yōu)選為60 90重量％，特別優(yōu)選為70 85重量％ ；反應加速劑優(yōu)選為5 25重量％，特別優(yōu)選為8 15重量纖維狀物優(yōu)選為5 35重量％，特別優(yōu)選為8 20重量％，并且相對于該成形片100質量份，該電解質水溶液優(yōu)選為25 80質量份，特別優(yōu)選為30 70質量份，其中含有的電解質優(yōu)選為1 15重量％，特別優(yōu)選為是2 10重量％。另一方面，在蒸氣加溫熱發(fā)生部11優(yōu)選由固形成分、電解質、水構成，優(yōu)選固形成份中含有的被氧化性金屬為20 80重量％，特別優(yōu)選為20 50重量％、反應加速劑為1 25重量％，特別優(yōu)選為5 20%重量％，保水劑為3 25重量％，相對于固形成分100質量份，優(yōu)選電解質為0. 3 12質量份，水為20 60質量份。作為構成發(fā)熱片或發(fā)熱粉體的各種材料，可以使用與在該技術領域中通常使用的同樣的材料。另外，可以使用在先前所述的特開2003-102761號公報中所記載的材料。本實施方式的蒸氣加溫熱片10在使用前，其整體利用具有氧屏蔽性的包裝材料(圖中沒有示出)進行包裝，使蒸氣加溫熱發(fā)生部11不與空氣中的氧接觸。作為氧屏蔽性材料優(yōu)選為例如氧透過系數(ASTM D3985)為IOcm3 · mm/(m2 · day · MPa)以下，特別優(yōu)選為2cm3 · mm/(m2· day · MPa)以下。具體地可舉出乙烯-乙烯醇共聚物或聚丙烯腈等膜，或在上述膜上蒸鍍陶瓷或鋁等形成的膜。優(yōu)選在包裝材料上附有表示蒸氣加溫熱片10改善眼疲勞和/或干燥的內容的標識。一般，考慮眼疲勞或干是原因例如，可以附上通過將蒸氣加溫熱片使用在眼睛及眼睛周圍，可以改善眼疲勞或干燥，這樣可以緩和眼模糊，朦朧，看物難等癥狀內容的標識。通過如上標識，使消費者得知，可利用本發(fā)明達到，在一般的一次性使用的懷爐所不能達到的成為視力下降原因的近距反應三特征的改善效果。因此，消費者可以容易地認識本發(fā)明的改良的性能的很好的價值。在上述標識中，包含文字，標記或圖案等，包含可將本發(fā)明的改良的性能傳達給消費者的一切信息方法。另外，在上述標識中，可以包含本發(fā)明比其他制品更為優(yōu)異的內容的信息。另外，除了在包裝袋上附加上述的標識外，或者，取代它，也可以將包含該表示的說明書與蒸氣加溫熱片10 —起放入包裝材料中。或者，也可以在蒸氣加溫熱片10本身上附加該標識。如圖8所示，從包裝材料取出的蒸氣加溫熱片10，在與眼罩19并用時，將其插入眼罩19和使用者的眼睛之間來使用。在這種使用方式下，不論使用者的姿勢如何(例如，仰臥位或坐位等)，都可以均勻地將從蒸氣加溫熱片10發(fā)生的蒸氣加溫熱適用于使用者。這從蒸氣加溫熱片10的使用狀況的通用性提高這點來看是有利的。作為一個例子，可在家中躺著的狀態(tài)下，使用蒸氣加溫熱片10。另外，在文案工作中，當感到眼疲勞或眼干時，可以立即使用。而且，在出差時的移動時(例如，在電車，飛機，汽車等中)可以輕便地使用。其次，參照圖9和圖10說明本發(fā)明的另一實施方式。圖9和圖10所示的實施方式，在沒有特別說明的點上，可以適當使用先前所述的實施方式的說明。本實施方式的蒸氣加溫熱片10的外形與先前所述的實施方式的蒸氣加溫熱片相同。但是，收容蒸氣加溫熱發(fā)生體11的空間的形狀與先前所述實施方式的蒸氣加溫熱片不同。詳細地說，在收容體12中，在周邊接合部15的內側，在二個部位設置有環(huán)狀密封部16。而且，在由各環(huán)狀密封部16形成的空間內，分別收容有蒸氣加溫熱發(fā)生部11。在環(huán)狀密封部16和周邊接合部15之間，形成第一面13和第二面14為非接合狀態(tài)的非接合部位17。非接合部位17定位于包圍蒸氣加溫熱發(fā)生體11。在非接合部位17中形成空間。形成于非接合部位17的空間，起到空氣儲存部的作用。該空間成為從蒸氣加溫熱片10發(fā)生的水蒸氣的調節(jié)部。結果，蒸氣加溫熱發(fā)生體11的周圍起到從該蒸氣加溫熱發(fā)生體11產生的熱的絕熱部分的作用。這樣，可防止產生的水蒸氣從蒸氣加溫熱片10的周邊邊緣向外部跑出，可以防止從蒸氣加溫熱片10產生的水蒸氣直接與外部氣體接觸。因此，可以抑制從蒸氣加溫熱片10向使用者的皮膚適用的水蒸氣溫度的降低。在使用蒸氣加溫熱片10的情況下，如圖9所示，各環(huán)狀密封部16位于與使用者的眼窩對應的位置。在各環(huán)狀密封部16中，橫方向的環(huán)狀密封部間的長度W，比從使用者的內眼角到外眼角的距離大。另外，各環(huán)狀密封部16的縱方向的環(huán)狀密封部間的長度H的大小足以覆蓋閉眼狀態(tài)的使用者的上眼瞼和下眼瞼。結果，如圖11所示，在使用者的眼睛及眼睛周圍的廣大范圍上，可以適用蒸氣加溫熱。從這個觀點出發(fā)，由環(huán)狀密封部16包圍的空間，即收容在該空間內的蒸氣加溫熱發(fā)生部在平面視圖上的面積優(yōu)選為1500 6000mm2，特別優(yōu)選為1500 4000mm2，更優(yōu)選為2000 3500mm2。從同樣的觀點出發(fā)，橫方向的長度W優(yōu)選為為40 80mm，特別優(yōu)選為50 70mm，縱方向長度H優(yōu)選為30 100mm，特別優(yōu)選為30 70mm，更優(yōu)選為40 60mm。在圖9中，由環(huán)狀密封部16包圍的空間的形狀與收容的蒸氣加溫熱發(fā)生部的形狀相應，除了圓或橢圓形以外，可以為在外周包含角的多邊形，例如，如圖12所示除四邊形外，也可以是五邊形、六邊形)。另外，在圖9中，在2個部位形成與左右眼對應的環(huán)狀密封部16，但也可取而代之，也可以如后述的圖12所示，經由連接空間65，將收容有各蒸氣加溫熱發(fā)生部的各空間連通為一個空間，而以對連接形成的一個空間進行包圍的方式形成環(huán)狀密封部。在本實施方式的蒸氣加溫熱片10中，與先前所述的實施方式同樣，收容在收容部分12內的蒸氣加溫熱發(fā)生部11可以為發(fā)熱片和發(fā)熱粉體任何一個，但在以任何姿態(tài)下都可以向眼睛及眼睛周圍均勻地適用蒸氣加溫熱這點來看，優(yōu)選使用發(fā)熱片。其次，參照圖12(a)和圖12(b)說明本發(fā)明的再一個實施方式。在圖12(a)中表示本實施方式的蒸氣加溫熱片10使用前的狀態(tài)，是從第一面?zhèn)扔^看的平面圖。在圖12(b)中表示圖12(a)所示的蒸氣加溫熱片10使用時的狀態(tài)，是從第一面?zhèn)扔^看的平面圖。圖12(a)和圖12(b)所示的實施方式中，對于沒有特別說明的點，可適當使用先前所述的各實施方式的說明。本實施方式的蒸氣加溫熱片10與先前的實施方式不同，不與眼罩并用。本實施方式的蒸氣加溫熱片10，在左右兩側分別具有耳掛部60，60。經由耳掛部連接部61，在蒸氣加溫熱片10的第一面13的兩側部，設置一對耳掛部60。耳掛部連接部分61為直線形，在蒸氣加溫熱片10的兩側邊緣部的寬度方向內側的位置上傾斜地延伸，使其上端位于其下端寬度方向的外側。各耳掛部60的形狀與在縱中心線L上將蒸氣加溫熱片10分為二個的形狀一致。在使用前的狀態(tài)下，耳掛部60如圖12(a)所示，覆蓋蒸氣加溫熱片10的第一面13而配置。而且耳掛部60的上邊緣和下邊緣與蒸氣加溫熱片10的上邊緣和下邊緣大致一致。這樣，在使用前的狀態(tài)下，蒸氣加溫熱片10的第一面13由各耳掛部60保護，保持清潔狀態(tài)。另外，在耳掛部60具有上述形狀的情況下具有如下有點，當在收容發(fā)熱部分11的收容體12上形成耳掛部60后，可以將蒸氣加溫熱片10和耳掛部60同時切斷來進行制造。當從圖12(a)所示的使用前狀態(tài)，將耳掛部連接部分61作為折疊線而展開耳掛部60，并成為使用狀態(tài)時，如圖12(b)所示，耳掛部60的全體形狀向外側下方傾斜地展開。在構成耳掛部60的片上設置有開口部62而形成。開口部62形成在蒸氣加溫熱片10的橫方向上延伸的大致長圓形。開口部62，朝向耳掛部連接部61而逐漸變細。在耳掛部60的前端部60a的附近位置上，設置有多個向開口 62連續(xù)狹縫63。狹縫63，與蒸氣加溫熱片10的使用者臉部尺寸相對應，其切開的程度發(fā)生變化，由此，使該蒸氣加溫熱片10與使用者的臉部完全吻合。構成耳掛部60的片可以由伸縮性片，非伸縮性但有伸長性的片，或非伸縮性也沒有伸長性的片中的任何一種形成。作為該片的材質可舉出無紡布，紡布，紙，樹脂膜。如圖12(a)所示，使用前狀態(tài)的耳掛部60，其前端彼此互相相接，利用連接區(qū)域64而部分地連接。連接區(qū)域64由縫紉孔形成。利用該連接區(qū)域64，使得使用前狀態(tài)下的耳掛部60外觀上為一體，這樣，可以可靠地覆蓋蒸氣加溫熱片10的第一面13。如圖12(b)所示，本實施方式的蒸氣加溫熱片10在分別與眼球對應的位置上具有一對矩形的蒸氣加溫熱發(fā)生部11。如作為圖12(a)的截面圖的圖13所示，收容各蒸氣加溫熱部11的空間，通過形成在蒸氣加溫熱片10的橫方向的中央部的連接空間65連接，成為一個空間。在該空間內收容有兩個蒸氣加溫熱發(fā)生部11。由此，在兩個蒸氣加溫熱發(fā)生部11之間的空氣流通變得均勻，使該蒸氣加溫熱發(fā)生部11的發(fā)熱和水蒸氣的產生變得均勻。
以上，根據優(yōu)選實施方式說明了本發(fā)明，但本發(fā)明不是僅限于上述實施方式。例如，圖1和圖9所示的實施方式的蒸氣加溫熱片10與眼罩并用，但也可以取而代之，在上述蒸氣加溫熱片上安裝圖12(a)和圖12(b)所示的耳掛部60，從而可以不使用眼罩進行使用。實施例以下，利用實施例更詳細地說明本發(fā)明。然而，本發(fā)明的范圍不限于這些實施例。(實施例1)(1)片狀發(fā)熱體的制造(原料組成物配合) 被氧化性金屬鐵粉，同和礦業(yè)公司制，商品名“RKH”，84重量％， 纖維狀物紙漿纖維(7 > 7 f Y — f Y > >夕力f夕·公司制，商品名NBKP “Mackenzi(調整為 CSF200ml) ”)8 重量％。 活性碳平均粒徑45μπ (日本工^ 口化學公司制，商品名“力7 7 ^>”)8重量％。在上述原料組成物的固形成分(被氧化性金屬，纖維狀物和活性碳的合計)100質量份中，添加作為陽離子系凝集劑的聚酰胺環(huán)氧氯丙烷樹脂(星光PMC(公司)制，商品名“WS4020”)0.7質量份，和作為陰離子系凝集劑的羧基甲基纖維素鈉(第一工業(yè)制藥(公司)制，商品名“HE1500F“)0. 18質量份。而且，添加水(工業(yè)用水)直到使固形成分濃度成為12重量％，得到料漿。(造紙條件)利用上述料漿，在造紙之前將其用水稀釋至0. 3重量％，利用傾斜型短網造紙機，以15m/分的線速度造紙，制作濕潤狀態(tài)的成形片。(干燥條件)用氈(felt)夾持成形片并加壓脫水，保持其狀態(tài)而通過140°C的加熱輥間，干燥至含水率成為5重量％以下。干燥后的基重為450g/m2，厚度為0.45mm。利用熱重量測定裝置(七^ 二一 4 > ；^ 7 > j > 7公司制，TG/DTA6200)對如上所述得到的成形片的組成進行測定的結果為，鐵84 %活性碳8 %，紙漿8 %。(片狀發(fā)熱體的制作)將兩塊得到的成形片重合，注入下述電解液，以使對于成形片100質量份電解液量為50質量份。利用毛細管現(xiàn)象，使電解液浸透至全體成形片中，得到片狀發(fā)熱體。(電解液)電解度精制鹽(NaCl)水工業(yè)用水電解液濃度5重量％(蒸氣加溫熱片的制作)第一面，將PET的間隔結合無紡布，PP的熔融吹制無紡布，PP與人造絲的間隔結合無紡布層疊而使用。通氣度為，作為進行測定的下限值的0.01秒，透濕度為12000g/(m2 -24h)。第二面，在內側配置包含碳酸鈣的延伸的多孔質聚乙烯透濕性膜，在外側配置空氣通過無紡布而構成。透濕性膜的基重為45g/m2。空氣通過無紡布，其原料為以聚對苯二甲酸乙二醇酯(polyethylene terephthalate)為芯，以聚乙烯為鞘的芯鞘型復合纖維，基重為 20g/m2。第二面的通氣度為 10000 秒 /(IOOml ·6. 42cm2)，透濕度為 IOOOg/(m2 · 24h)。利用這些材料，制造圖1和圖2所示的眼罩形狀的收容體，在其內部收容上述片狀發(fā)熱體。由此得到蒸氣加溫熱片。蒸氣加溫熱片的剛性值為0.4N/寬度7cm。利用得到的蒸氣加溫熱片，根據先前所述的方法，測定蒸氣加溫熱發(fā)生的持續(xù)時間為15分。在圖14中表示水蒸氣發(fā)生的情況(至10分)另外，以39 43歲的3名男性被驗者(6個眼)為對象，根據先前所述的方法測定蒸氣加溫熱片適用的皮膚表面的溫度，在環(huán)境溫度25°C下，適用中的皮膚溫度在大約20分內維持為37 40°C。再利用得到的蒸氣加溫熱片，分別測定眼睛的調節(jié)力(自覺的調節(jié)力)，瞳孔的反應，收斂反應。以39 43歲的7名男性被驗者(14個眼)為對象，(1)在進行2小時VDT作業(yè)后，(2)在(1)后且在使用蒸氣加溫熱片后的上述兩個狀況下進行各測定。在( 的情況下，如圖8所示，將蒸氣加溫熱片插入眼罩和被驗者的眼之間。使用時間為10分鐘。作為對照，不使用蒸氣加溫熱片，而只使用眼罩，在維持閉瞼狀態(tài)10分鐘后進行測定。利用興和制的眼調節(jié)力計(accommodometeiOKOWANP(商品名)測定眼的調節(jié)力。利用浜松光子學制的TriHRISC9000(商品名)測定瞳孔反應和收斂反應。在圖15 圖17中表示這些的結果。圖15表示眼調節(jié)力(自覺的調節(jié)力)的測定結果。該圖的縱軸的自覺的調節(jié)力表示近點距離(m)的倒數，單位為D(屈光度(diopter))?？v軸的值越大，意味著調節(jié)力越高。例如，一般來說20代的人的近點距離為10D以上，與此相對30代的人為5D，40代的人為3D。從該圖所示的結果可看出，通過使用蒸氣加溫熱片，自覺的調節(jié)力上升，判定眼的調節(jié)力具有顯著差，得到改善。圖16表示瞳孔反應的測定結果?？v軸為縮瞳直徑，單位為mm。使視標在被驗者的眼前前后移動，連續(xù)測定瞳孔直徑，這時的瞳孔直徑的變化量(散瞳時的瞳孔直徑和縮瞳的瞳孔直徑之差)為縮瞳直徑。縮瞳直徑的值越大，意味著瞳孔反應越高。從該圖所示的結果可看出，通過使用蒸氣加溫熱片，縮瞳直徑值上升，判定瞳孔反應具有顯著差，得到改善。圖17表示收斂反應測定結果?？v軸為瞳孔移動距離，單位為mm。使視標在被驗者眼前前后移動，連續(xù)測定瞳孔位置，這時的瞳孔位置的變化量，為瞳孔移動距離。瞳孔移動距離的值越大，意味著收斂反應越高。從該圖所示的結果可看出，通過使用蒸氣加溫熱片，瞳孔移動距離的值上升，判定收斂反應具有顯著差，得到改善。(實施例2)在片狀發(fā)熱體的制造中，(原料組成物配合)(制造條件)(干燥條件)與實施例1相同。如以下所述進行除此以外的條件和操作等，得到圖12(a)和圖12(b)所示的蒸氣加溫熱片。(片狀發(fā)熱體的制作)使用一塊所得到的成形片(單眼面積26. 95cm2)，注入下述電解液，以使相對于該成形片100質量份，電解液量為35質量份。利用毛細管現(xiàn)象，使電解液浸透到成形片全體中，得到片狀發(fā)熱體。(電解液)電解質精制鹽(NaCl)水工業(yè)用水
電解液濃度5重量％(蒸氣加溫熱片的制作)收容體的第一面和第二面都使用包含碳酸鈣的延伸的多孔質的聚乙烯透濕性膜。透濕性膜的基重為47g/m2，通氣度為8058秒，透濕度為765g/ (m2 · 24h)。收容體的第一面在內側配置聚乙烯透濕性膜，在外側配置圖5(a)和圖5(b)所示的無紡布13a而構成。無紡布13a利用先前所述的方法制造。該無紡布的13a基重為75g/m2。無紡布13a的凸部的厚度Tl為1.8mm，凹部的厚度T2為0.5mm。無紡布13a的第一纖維層21由聚對苯二甲酸乙二醇酯(polyethylene terephthalat)纖維構成。第二纖維層22由聚丙烯/聚乙烯纖維構成。收容體為第二面在內側配置聚乙烯透濕性膜。在外側配置間隔結合無紡布而構成。間隔結合無紡布，其原料為以聚對苯二甲酸乙二醇酯(polyethylene terephthalat)為芯，以聚乙烯為鞘的芯鞘型復合纖維，基重為30g/m2。(實施例3)除(蒸氣加溫熱片的制作)以外的操作與實施例2相同，得到圖12(a)和圖12(b)所示的蒸氣加溫熱片。(蒸氣加溫熱片的制作)第一面，對三塊包含碳酸鈣的延伸的多孔質的聚乙烯透濕性膜，和圖5(a)和圖5(b)所示的無紡布進行層疊來使用。無紡布使用與實施例2同樣的。透濕性膜的基重為每塊20g/m2。層疊三塊透濕性膜時的通氣度為2583秒，透濕度為;3496g/(m2*Mh)。第二面由非通性層疊無紡布構成。非通氣性層疊無紡布是，將由芯鞘型復合纖維構成的無紡布與聚乙烯膜加熱接合的復合物，基重為65g/m2，其中芯鞘型復合纖維，其芯由聚酯構成，其鞘由聚乙烯構成。(實施例4)除了(蒸氣加溫熱片的制作)以外的操作與實施例2相同，得到圖12(a)和圖12(b)所示的蒸氣加溫熱片。(蒸氣加溫熱片的制作)第一面，將兩張透濕性合成紙和圖5(a)所示及圖5(b)所示的無紡布層疊而適用。無紡布使用與實施例2相同的。每張透濕性合成紙的基重為40g/m2。層疊透濕性合成紙時的通氣度為135秒/(IOOml · 6. 42cm2)，透濕度為4760g/(m2 · 24h)。第二面由與實施例3同樣的非通氣性層疊無紡布構成。利用上述方法，在間距(span)間距離為80mm，滑塊速度為20mm/min的條件下測定由實施例2 4得到的蒸氣加溫熱片的剛性值，在從第一面13施加負荷的情況下，均為0. 07N/寬度7cm，在從第二面14施加負荷的情況下，為0. 08N/寬度7cm。實施例2 4在兩眼上單獨具有片狀發(fā)熱體。由于各片狀發(fā)熱體的大小不滿足上述間距間距離80mm，因此在上述條件下測定剛性值的情況下，得不到在包含蒸氣加溫熱發(fā)生部的部分的蒸氣加溫熱片的剛性值。因此，除了使間距間距離為40mm，滑塊速度為5mm/min以外，使用上述測定方法測定性值，確認上述條件下的測定的正確性。根據經驗可知，在間距間距離80mm，滑塊速度20mm/min的條件下的測定值N和在間距間距離40mm，滑塊速度5mm/min條件下的測定值A之間，以下的換算式(1)成立N = AX (1/2) · (7/ 樣品寬度)……(1)
利用該換算式(1)和間距間距離40mm，滑塊速度5mm/min的條件下的測定值A得到的剛性值為0. 06N/寬度7cm。因此，確認在間距間距離80mm，滑塊速度20mm/min條件下的測定是正確的。對于由實施例2 4得到的蒸氣加溫熱片，以39 46歲的5名男性被驗者(10個眼)為對象，根據先前所述的方法，對適用蒸氣加溫熱片的皮膚表面的溫度進行測定，此時任何一個蒸氣加溫熱片，使用中的皮膚溫度在大致20分鐘內，維持為37 40°C。另外，根據先前所述的方法對蒸氣加溫熱片的水蒸氣發(fā)生的持續(xù)時間進行測定，實施例2的蒸氣加溫熱片為15分，實施例3為20分，實施例4為20分。使用由實施例2 4得到的蒸氣加溫熱片，測定BUT (破壞時間break up time)，近側視力，眼的調節(jié)力(自覺的調節(jié)力)，瞳孔反應，收斂反應。以39 46歲的5名男性被驗者(10個眼)為對象，⑴在進行3 4小時的VDT作業(yè)后，⑵在⑴后且在使用蒸氣加溫熱片10分鐘后的上述兩個狀況下進行各測定。測定方法與實施例1相同。近側視力使用標準近距離視力表，在矯正下從離視力表30cm的距離，使用左右眼分別測定。BUT分別對右眼·左眼，在熒光素染色后，在細隙燈顯微鏡觀察下，用秒表測定從睜眼后至淚液油膜層破裂的秒數。測定結果為各個測定值的平均值。在圖18 圖22中表示這些結果。圖18(a)和圖18(b)表示的眼的角膜表層的淚的油層破壞時間(BUT)的測定結果。該圖的縱軸的BUT表示從睜眼后至角膜表面的淚的油層破壞的時間(秒)?？v軸的值越大，意味著干眼度越低，健康者一般為10秒以上，在5秒以下的情況下，判斷為干眼。從該圖所示的結果可看出，通過使用蒸氣加溫熱片，BUT值上升，判斷眼的干眼狀態(tài)改善。圖19(a)和圖19(b)表示眼的近側視力的測定結果。從該圖所示的結果可知，通過使用蒸氣加溫熱片，自覺的調節(jié)力上升，判定眼的調節(jié)力改善。圖20(a)和圖20(b)表示眼的調節(jié)力(自覺的調節(jié)力)的測定結果。從該圖所示的結果可知，通過使用蒸氣加溫熱片，自覺的調節(jié)力上升，判斷眼的調節(jié)力具有顯著差，得到改善。圖21(a)和圖21(b)表示瞳孔反應的測定結果，縱軸為縮瞳直徑，單位為mm。從該圖所示的結果可知，通過使用蒸氣加溫熱片，縮瞳直徑的值上升，判定瞳孔反應具有顯著差，得到改善。圖22(a)和圖22(b)表示收斂反應的測定結果，從該圖所示的結果可知，通過使用蒸氣加溫熱片瞳孔移動距離的值上升，判定收斂反應改善。如圖15 圖22所示的結果可知，通過使用蒸氣加溫熱片，判定成為對于視力降低原因的近距反應的三個特征(眼的調節(jié)力，瞳孔反應，收斂反應)的改善有效果，另外，判定對于成為干眼原因的BUT(從睜眼后至角膜表面的淚的油層破壞的時間)的改善有效果。產業(yè)上利用的可能性以上，如詳述那樣，本發(fā)明的眼用水蒸氣發(fā)生體對成為視力降低的原因的近距反應的三個特征，即，調節(jié)力降低，瞳孔反應降低和收斂反應異常的改善有效果。另外，本發(fā)明的眼用水蒸氣發(fā)生體對于因瞼板腺閉塞而使角膜表層的淚油膜層的不完全，從而造成的干眼的改善有效果。
權利要求
1.一種眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于其具有利用被氧化性金屬的氧化反應的蒸氣加溫熱發(fā)生部，并在眼睛及眼睛周圍施加水蒸氣，該眼用水蒸氣發(fā)生體，在其使用期間中，令使用該眼用水蒸氣發(fā)生體的皮膚表面溫度提高至最低34°C，最高43°C，并且使其溫度最短維持1分鐘，最長維持120分鐘， 該眼用水蒸氣發(fā)生體的剛性值為0. 01 ION/寬度7cm，該眼用水蒸氣發(fā)生體具有蒸氣加溫熱發(fā)生部和收容該蒸氣加溫熱發(fā)生部的收容體，該收容體通過形成在該眼用水蒸氣發(fā)生體的橫方向的中央部的連接空間連接，成為收容該蒸氣加溫熱發(fā)生部的一個空間，在該一個空間內收容有一對該蒸氣加溫熱發(fā)生部。
2.如權利要求1所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 在分別與眼球對應的位置上具有一對蒸氣加溫熱發(fā)生部。
3.如權利要求1或2所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 蒸氣加溫熱發(fā)生部為矩形。
4.一種眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于其具有利用被氧化性金屬的氧化反應的蒸氣加溫熱發(fā)生部，并在眼睛及眼睛周圍施加水蒸氣，該眼用水蒸氣發(fā)生體，在其使用期間中，令使用該眼用水蒸氣發(fā)生體的皮膚表面溫度提高至最低34°C，最高43°C，并且使其溫度最短維持1分鐘，最長維持120分鐘， 該眼用水蒸氣發(fā)生體的剛性值為0. 01 ION/寬度7cm，該蒸氣加溫熱發(fā)生部，收容在具有位于接近使用者的皮膚一側的第一面、和位于與第一面相反一側且位于遠離使用者的皮膚一側的第二面的收容體內，該收容體的第一面和第二面由周邊接合部接合，并且在該周邊接合部的內側設置有環(huán)狀密封部。
5.如權利要求4所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 在由環(huán)狀密封部形成的空間內，收容有蒸氣加溫熱發(fā)生部。
6.如權利要求4或5所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于在環(huán)狀密封部和周邊接合部之間，形成第一面和第二面為非接合狀態(tài)的非接合部位。
7.如權利要求6所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 非接合部位位于包圍蒸氣加溫熱發(fā)生部。
8.如權利要求6或7所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 在非接合部位形成有空間。
9.如權利要求4 8中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 環(huán)狀密封部位于與使用者的眼窩對應的位置。
10.如權利要求4 9中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 在二個部位設置有環(huán)狀密封部。
11.如權利要求4 10中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 橫方向的環(huán)狀密封部間的長度W，比從使用者的內眼角到外眼角的距離大。
12.如權利要求4 11中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于縱方向的環(huán)狀密封部間的長度H的大小足以覆蓋閉眼狀態(tài)的使用者的上眼瞼和下眼
13.如權利要求1 12中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 在與眼罩并用時，插入該眼罩和使用者的眼部之間進行使用。
14.一種眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于其具有利用被氧化性金屬的氧化反應的蒸氣加溫熱發(fā)生部，并在眼睛及眼睛周圍施加水蒸氣，該眼用水蒸氣發(fā)生體，在其使用期間中，令使用該眼用水蒸氣發(fā)生體的皮膚表面溫度提高至最低34°C，最高43°C，并且使其溫度最短維持1分鐘，最長維持120分鐘， 該眼用水蒸氣發(fā)生體的剛性值為0. 01 ION/寬度7cm，該眼用水蒸氣發(fā)生體，在其左右兩側部經由耳掛部連接部具有耳掛部，該耳掛部連接部在該眼用水蒸氣發(fā)生體的兩側邊緣部的寬度方向內側的位置上傾斜地延伸，使其上端位于其下端寬度方向的外側。
15.如權利要求14所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 耳掛部連接部為直線形。
16.如權利要求14或15所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于各耳掛部的形狀與在縱中心線上將眼用水蒸氣發(fā)生體分為二個的形狀一致。
17.如權利要求14 16中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 在使用前的狀態(tài)下，耳掛部被配置為覆蓋第一面。
18.如權利要求14 17中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 耳掛部的上邊緣和下邊緣與眼用水蒸氣發(fā)生體的上邊緣和下邊緣大致一致。
19.如權利要求14 18中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 將耳掛部連接部作為折疊線而展開，并成為使用狀態(tài)。
20.如權利要求14 19中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 在構成耳掛部的片上設置有開口部而形成耳掛部。
21.如權利要求20所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 開口部為大致長圓形。
22.如權利要求21所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 開口部朝向耳掛部連接部而逐漸變細。
23.如權利要求20 22中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 在耳掛部的前端部的附近位置上，設置有向開口部連續(xù)的狹縫。
24.如權利要求23所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 狹縫設置有多個。
25.如權利要求14 M中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 耳掛部由片構成，該片由伸縮性片、非伸縮性但有伸長性的片、或非伸縮性也沒有伸長性的片中的任何一種形成。
26.如權利要求25所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 構成耳掛部的片從無紡布、紡布、紙、樹脂膜中選擇。
27.如權利要求14 沈中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 在使用前的狀態(tài)下的耳掛部，其前端彼此互相相接，利用連接區(qū)域而部分地連接。
28.如權利要求27所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于連接區(qū)域由縫紉孔形成。
29.一種眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于其具有利用被氧化性金屬的氧化反應的蒸氣加溫熱發(fā)生部，并在眼睛及眼睛周圍施加水蒸氣，該眼用水蒸氣發(fā)生體，從與眼睛及眼睛周圍接觸的面發(fā)生水蒸氣1 30分鐘，并在 1 120分鐘內使所接觸的皮膚表面溫度為34°C 43°C，該眼用水蒸氣發(fā)生體的剛性值為 0. 01 ION/ 寬度 7cm。
30.如權利要求四所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 在與眼罩并用時，插入該眼罩和使用者的眼部之間進行使用。
31.如權利要求1 30中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 該眼用水蒸氣發(fā)生體，從與眼睛及眼睛周圍接觸的面發(fā)生水蒸氣1 30分鐘。
32.如權利要求1 31中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于該眼用水蒸氣發(fā)生體，在1 120分鐘內使所接觸的皮膚表面溫度為34°C 43°C。
33.如權利要求1 32中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 所述蒸氣加溫熱發(fā)生部包含被氧化性金屬、反應加速劑、電解質和水。
34.如權利要求1 33中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 所述蒸氣加溫熱發(fā)生部由發(fā)熱片或發(fā)熱粉體構成。
35.如權利要求34所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于所述蒸氣加溫熱發(fā)生部為發(fā)熱片，其構成為，相對于含有60 90重量％的被氧化性金屬以及5 25重量％的反應加速劑的成形片100重量份，含有電解質水溶液25 80重量份，其中所述電解質水溶液含有1 15重量％的電解質。
36.如權利要求1 35中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 用于眼疲勞和/或干燥的改善。
37.如權利要求1 35中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 用于近距反應的三特征的改善。
38.如權利要求1 35中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 用于干眼改善。
39.如權利要求1 38中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 剛性值為0. 05 5N/寬度7cm。
40.如權利要求1 39中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于所述蒸氣加溫熱發(fā)生部，收容在具有位于接近使用者的皮膚一側的第一通氣面、和位于與第一通氣面相反一側且位于遠離使用者的皮膚一側的第二通氣面的扁平的收容體內， 通過至少與眼睛及眼睛周圍接觸的面發(fā)生水蒸氣。
41.如權利要求40所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 第二面的通氣度與第一面的通氣度同等或較大。
42.如權利要求41所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于第一面的通氣度為0.01 15000秒，第二面的通氣度為Ioo秒以上。
43.如權利要求41或42所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 第二面的通氣度為第一面的通氣度的5倍以上。
44.如權利要求40 43中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 第一面的透濕度為IOOg/(m2 · 24hr)以上。
45.如權利要求44所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 第一面的透濕度為100 20000g/(m2 · 24hr)。
46.如權利要求40 45中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 構成第一面的最表面的無紡布具有第一纖維層和第二纖維層。
47.如權利要求46所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 第一纖維層和第二纖維層被部分地接合。
48.如權利要求46或47所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 在第一纖維層上形成有凸部和凹部。
49.如權利要求48所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 所述凸部由纖維集合體形成。
50.如權利要求48或49所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 第二纖維層的表面與第一纖維層的表面不同，為平坦的狀態(tài)。
51.如權利要求47所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于第一纖維層和第二纖維層的接合部被壓緊密封，其厚度比其他部位小，并且密度高。
52.如權利要求1 39中任何一項所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 所述蒸氣加溫熱發(fā)生部，收容在具有通氣面和與其相對的非通氣面的扁平的收容體內，通過該通氣面發(fā)生水蒸氣。
53.如權利要求52所述的眼用水蒸氣發(fā)生體，其特征在于 構成所述收容體的各面的片由單一的片構成，或者由多個片構成。
全文摘要
一種眼用水蒸氣發(fā)生體(10)，其具有利用被氧化性金屬的氧化反應的蒸氣加溫熱發(fā)生部(11)，并在眼睛及眼睛周圍施加水蒸氣。該眼用水蒸氣發(fā)生體(10)，從與眼睛及眼睛周圍接觸的面發(fā)生水蒸氣1～30分鐘，并在1～120分鐘內使所接觸的皮膚表面溫度為34℃～43℃，該眼用水蒸發(fā)生體(10)的剛性值為0.01～10N/寬度7cm。眼用水蒸氣發(fā)生體對成為視力下降的原因的近距反應的三特征的改善是有效的。
文檔編號A61F9/04GK102379766SQ20111023424
公開日2012年3月21日 申請日期2007年3月30日 優(yōu)先權日2006年3月31日
發(fā)明者井垣通人, 田上恭子 申請人:花王株式會社