專利名稱：一種單相逆變器的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及電力電子技術領域，特別涉及一種單相逆變器。
背景技術：
根據(jù)逆變器應用場合和控制方式的不同，可以將其分為離網(wǎng)型逆變器和并網(wǎng)型逆變器。在并網(wǎng)型逆變器中，根據(jù)是否帶有變壓器，又可以分為變壓器隔離型逆變器和無變壓器型逆變器。無變壓器型逆變器由于其系統(tǒng)結(jié)構簡單、效率高、體積小、成本低等諸多優(yōu)點， 得到了快速的發(fā)展，已經(jīng)成為光伏中小功率的主流。無變壓器型逆變器由于不能實現(xiàn)直流輸入源和交流負載間的電氣隔離，漏電流問題是其可靠性的關鍵指標之一。而傳統(tǒng)的H4拓撲已經(jīng)不能同時兼顧漏電流和高效率兩方面問題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明要解決的技術問題是提供一種單相逆變器，用于提高逆變器的輸出電能質(zhì)量；而且進一步提供了單相逆變器應用于單位功率因數(shù)的調(diào)制策略和/或需求無功功率場合的調(diào)制策略。本發(fā)明提供一種單相逆變器，包括第一開關管、第二開關管、第三開關管、第四開關管、第五開關管、第六開關管、第七開關管、第八開關管；直流電源的正端通過依次串聯(lián)的所述第一開關管、第二開關管、第七開關管、第八開關管連接直流電源的負端；直流電源的正端通過依次串聯(lián)的所述第五開關管、第六開關管、第三開關管、第四開關管連接直流電源的負端；所述第一開關管的第二端與所述第五開關管的第二端短接；所述第三開關管的第二端與所述第七開關管的第二端短接；所述第二開關管的第二端與所述第六開關管的第二端為所述單相逆變器的交流輸出端；第二開關管反向并聯(lián)第二二極管，第三開關管反向并聯(lián)第三二極管，第六開關管反向并聯(lián)第六二極管，第七開關管反向并聯(lián)第七二極管。優(yōu)選地，所述單相逆變器還包括濾波電路，所述濾波電路包括第一電感、第二電感；所述第二開關管的第二端通過依次串聯(lián)的所述第一電感、交流負載和第二電感連接到所述第六開關管的第二端。優(yōu)選地，所述單相逆變器應用于單位功率因數(shù)的場合時，對應的六個工作模態(tài)分別為第一工作模態(tài)第一、二、三、四開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)直流電源正母線、第一開關管、第二開關管、交流負載、第三開關管、第四開關管、直流電源負母線.
第二工作模態(tài)第一、四開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第六二極管、 第二開關管、交流負載、第六二極管；第三工作模態(tài)第一、三開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第三開關管、 第七二極管、交流負載、第三開關管；第四工作模態(tài)第五、六、七、八開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)直流電源正母線、第五開關管、第六開關管、交流負載、第七開關管、第八開關管、直流電源負母線.
一入 ，第五工作模態(tài)第六、八開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第二二極管、 第六開關管、交流負載一、第二二極管；第六工作模態(tài)第五、七開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第七開關管、 第三二極管、交流負載、第七開關管。優(yōu)選地，在輸出電壓的正半周時，所述單相逆變器的第一工作模態(tài)、第二工作模態(tài)、第一工作模態(tài)、第三工作模態(tài)在每個載波周期內(nèi)順序工作一次；在輸出電壓的負半周時，所述單相逆變器的第四工作模態(tài)、第五工作模態(tài)、第四工作模態(tài)、第六工作模態(tài)在每個載波周期內(nèi)順序工作一次。優(yōu)選地，所述第一開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第一開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第一開關管持續(xù)截止；所述第二開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第二開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第二開關管持續(xù)截止；所述第三開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第三開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第三開關管持續(xù)截止；所述第四開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第四開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第四開關管持續(xù)截止；所述第五開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第五開關管的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第五開關管導通，反之截止；所述第六開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第六開關管的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第六開關管導通，反之截止；所述第七開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第七開關管的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第七開關管導通，反之截止；所述第八開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第八開關管的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第八開關管導通，反之截止。本發(fā)明還提供一種單相逆變器，包括第一開關管、第二開關管、第三開關管、第四開關管、第五開關管、第六開關管、第七開關管、第八開關管；直流電源的正端通過依次串聯(lián)的所述第一開關管、第二開關管、第七開關管、第八開關管連接直流電源的負端；直流電源的正端通過依次串聯(lián)的所述第五開關管、第六開關管、第三開關管、第四開關管連接直流電源的負端；每個開關管分別反向并聯(lián)一個二極管；所述第一開關管的第二端與所述第五開關管的第二端短接；所述第三開關管的第二端與所述第七開關管的第二端短接；所述第二開關管的第二端與所述第六開關管的第二端為所述單相逆變器的交流輸出端；第一開關管、第二開關管、第三開關管、第四開關管、第五開關管、第六開關管、第七開關管和第八開關管分別反向并聯(lián)第一二極管、第二二極管、第三二極管、第四極管、第五二極管、第六二極管、第七二極管和第八二極管。優(yōu)選地，所述單相逆變器還包括濾波電路，所述濾波電路包括第一電感、第二電感；所述第二開關管的第二端通過依次串聯(lián)的所述第一電感、交流負載和第二電感連接到所述第六開關管的第二端。優(yōu)選地，所述單相逆變器應用于單位功率因數(shù)的場合時，對應的六個工作模態(tài)分別為第一工作模態(tài)第一、二、三、四開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)直流電源正母線、第一開關管、第二開關管、交流負載、第三開關管、第四開關管、直流電源負母線.
一入 ，第二工作模態(tài)第一、四開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第六二極管、 第二開關管、交流負載、第六二極管；第三工作模態(tài)第一、三開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第三開關管、 第七二極管、交流負載、第三開關管；第四工作模態(tài)第五、六、七、八開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)直流電源正母線、第五開關管、第六開關管、交流負載、第七開關管、第八開關管、直流電源負母線.
一入 ，第五工作模態(tài)第六、八開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第二二極管、 第六開關管、交流負載、第二二極管；第六工作模態(tài)第五、七開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第七開關管、 第三二極管、交流負載、第七開關管。優(yōu)選地，在輸出電壓的正半周，所述單相逆變器的第一工作模態(tài)、第二工作模態(tài)、 第一工作模態(tài)、第三工作模態(tài)在每個載波周期內(nèi)順序工作一次；在輸出電壓的負半周，所述單相逆變器的第四工作模態(tài)、第五工作模態(tài)、第四工作模態(tài)、第六工作模態(tài)在每個載波周期內(nèi)順序工作一次。優(yōu)選地，
所述第一開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第一開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第一開關管持續(xù)截止；所述第二開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第二開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第二開關管持續(xù)截止；所述第三開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第三開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第三開關管持續(xù)截止；所述第四開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第四開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第四開關管持續(xù)截止；所述第五開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第五開關管的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第五開關管導通，反之截止；所述第六開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第六開關管的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第六開關管導通，反之截止；所述第七開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第七開關管的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第七開關管導通，反之截止；所述第八開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第八開關管的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第八開關管導通，反之截止。優(yōu)選地，所述單相逆變器應用于需求無功功率的場合時，對應的八個工作模態(tài)分別為第一工作模態(tài)第一、二、三、四開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)直流電源正母線、第一開關管、第二開關管、交流負載、第三開關管、第四開關管、直流電源負母線.
一入 ，第二工作模態(tài)第一、四開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第六二極管、 第二開關管、交流負載、第六二極管；第三工作模態(tài)第一、三開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第三開關管、 第七二極管、交流負載、第三開關管；第四工作模態(tài)第五、六、七、八開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)直流電源正母線、第五開關管、第六開關管、交流負載、第七開關管、第八開關管、直流電源負母線.
一入 ，第五工作模態(tài)第六、八開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第二二極管、 第六開關管、交流負載、第二二極管；第六工作模態(tài)第五、七開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第七開關管、第三二極管、交流負載、第七開關管；第七工作模態(tài)第一、二、三、四開關管導通，其余開關管均截止；電流自直流電源負母線分為兩路，一路電流流經(jīng)第四二極管、第三二極管，另一路電流流經(jīng)第八二極管、第三二極管，然后兩路電流匯合后流經(jīng)交流負載再分為兩路，一路流經(jīng)第二二極管、第一二極管、直流電源正母線，另一路流經(jīng)第二二極管、第五二極管、直流電源正母線；第八工作模態(tài)第五、六、七、八開關管導通，其余開關管均截止；電流自直流電源負母線分為兩路，一路電流流經(jīng)第八二極管、第七二極管，另一路電流流經(jīng)第四二極管、第七二極管，然后兩路電流匯合后流經(jīng)交流負載再分為兩路，一路流經(jīng)第六二極管、第五二極管、直流電源正母線，另一路流經(jīng)第六二極管、第一二極管、直流電源正母線。優(yōu)選地，所述第一開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第一開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第一開關管持續(xù)截止；所述第二開關管的導通時序信號，由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第二開關管導通，反之截止；所述第三開關管的導通時序信號，由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生， 在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第三開關管導通，反之截止；所述第四開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第四開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第四開關管持續(xù)截止；所述第五開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第五開關管的導通時序信號由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第五開關管導通，反之截止；所述第六開關管的導通時序信號，由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生， 在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第六開關管導通，反之截止；所述第七開關管的導通時序信號，由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第七開關管導通，反之截止；所述第八開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第八開關管的導通時序信號由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第八開關管導通，反之截止。優(yōu)選地，所述第一開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第一開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第一開關管持續(xù)截止；所述第二開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第二開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第二開關管導通，反之截止；所述第三開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第三開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第三開關管導通，反之截止；所述第四開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第四開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第四開關管持續(xù)截止；所述第五開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第五開關管的導通時序信號由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第五開關管導通，反之截止；所述第六開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第六開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第六開關管導通，反之截止；所述第七開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第七開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第七開關管導通，反之截止；所述第八開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第八開關管的導通時序信號由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第八開關管導通，反之截止與現(xiàn)有技術相比，本發(fā)明具有以下優(yōu)點本發(fā)明實施例所述單相逆變器采用上述新的拓撲結(jié)構——第一開關管的第二端與第五開關管的第二端短接，第三開關管的第二端與第七開關管的第二端短接；所述單相逆變器應用于單位功率因數(shù)的場合時，為第二開關管反向并聯(lián)第二二極管，第三開關管反向并聯(lián)第三二極管，第六開關管反向并聯(lián)第六二極管，第七開關管反向并聯(lián)第七二極管。對于本發(fā)明實施例所述單相逆變器的拓撲結(jié)構，可以在應用于單位功率因數(shù)的場合時通過采用單極性倍頻調(diào)制策略，使得輸出的等效開關頻率提高一倍，從而實現(xiàn)提高逆變器的輸出電能質(zhì)量。進一步的，本發(fā)明實施例所述單相逆變器的每個開關管均反向并聯(lián)一個二極管， 這樣本發(fā)明實施例所述單相逆變器就可以滿足單位功率因數(shù)場合和需求無功功率場合下的兩種調(diào)制策略。而且采用需求無功功率的調(diào)制策略時，即使所述單相逆變器當前工作于單位功率因數(shù)狀態(tài)，也不需要進行需求無功功率的調(diào)制策略向單位功率因數(shù)的調(diào)制策略切換。進一步方案，對于新的拓撲結(jié)構，通過采用單極性倍頻調(diào)制策略，使得輸出的等效開關頻率提高一倍，進一步減小了輸出電流紋波，提高了逆變器的輸出電能質(zhì)量，減小了濾波電感的體積，從而降低了濾波電感上的損耗，并同時解決了單相非隔離型光伏逆變器的漏電流問題。


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圖1是本發(fā)明實施例一所述單相逆變器的拓撲圖；圖2是本發(fā)明實施例一所述單相逆變器處于第一工作模態(tài)對應的拓撲圖；圖3是本發(fā)明實施例一所述單相逆變器處于第二工作模態(tài)對應的拓撲圖；圖4是本發(fā)明實施例一所述單相逆變器處于第三工作模態(tài)對應的拓撲圖；圖5是本發(fā)明實施例一所述單相逆變器處于第四工作模態(tài)對應的拓撲圖；圖6是本發(fā)明實施例一所述單相逆變器處于第五工作模態(tài)對應的拓撲圖；圖7是本發(fā)明實施例一所述單相逆變器處于第六工作模態(tài)對應的拓撲圖；圖8是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器的拓撲圖；圖9是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第一工作模態(tài)對應拓撲圖；圖10是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第二工作模態(tài)對應拓撲圖；圖11是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第三工作模態(tài)對應拓撲圖；圖12是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第四工作模態(tài)對應拓撲圖；圖13是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第五工作模態(tài)對應拓撲圖；圖14是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第六工作模態(tài)對應拓撲圖；圖15為本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第七工作模態(tài)對應拓撲圖；圖16為本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第八工作模態(tài)對應拓撲圖；圖17是本發(fā)明第一、二實施例所述單相逆變器應用于單位功率因數(shù)場合下的七個開關管的導通時序示意圖；圖18是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器應用于第一種需求無功功率場合下的七個開關管的導通時序示意圖；圖19是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器應用于第二種需求無功功率場合下的七個開關管的導通時序示意圖。
具體實施例方式為使本發(fā)明的上述目的、特征和優(yōu)點能夠更加明顯易懂，下面結(jié)合附圖對本發(fā)明的具體實施方式
做詳細的說明。本發(fā)明要解決的技術問題是提供一種單相逆變器，提高逆變器的輸出電能質(zhì)量， 減小電感電流的紋波，解決了漏電流的問題；而且進一步提供了單相逆變器應用于單位功率因數(shù)的調(diào)制策略和/或無功功率場合的調(diào)制策略。參照圖1，為本發(fā)明實施例一所述單相逆變器的拓撲圖。本發(fā)明實施例一所述單相逆變器，包括第一開關管TA1、第二開關管TA2、第三開關管TA3、第四開關管TA4、第五開關管TBI、第六開關管TB2、第七開關管TB3、第八開關管TB4。直流電源的正端(直流電源正母線)通過第一電容Cl連接直流電源的負端(直流電源負母線)。直流電源的正端通過依次串聯(lián)的第一開關管TA1、第二開關管TA2、第七開關管 TB3、第八開關管TB4連接直流電源的負端；直流電源的正端通過依次串聯(lián)的第五開關管 TBI、第六開關管TB2、第三開關管TA3、第四開關管TA4連接直流電源的負端。所述第一開關管TAl的第二端(即為第二開關管TA2的第一端)與所述第五開關管TBl的第二端(即為第六開關管TB2的第一端)短接；所述第三開關管TA3的第二端(即為第四開關管TA4的第一端)與所述第七開關管TB3的第二端(即為第八開關管TB4 的第一端)短接。所述第二開關管TA2的第二端(即為第七開關管TB3的第一端)與所述第六開關管TB2的第二端(即為第三開關管TA3的第一端)為所述單相逆變器的交流輸出端，連接交流負載。所述交流負載可以為電網(wǎng)。所述單相逆變器應用于單位功率因數(shù)的場合時，為第二開關管TA2反向并聯(lián)第二二極管DA2，第三開關管TA3反向并聯(lián)第三二極管DA3，第六開關管TB2反向并聯(lián)第六二極管DB2，第七開關管TB3反向并聯(lián)第七二極管DB3。本發(fā)明實施例所述單相逆變器采用上述新的拓撲結(jié)構——第一開關管TAl的第二端與第五開關管TBl的第二端短接，第三開關管TA3的第二端與第七開關管TB3的第二端短接；所述單相逆變器應用于單位功率因數(shù)的場合時，為第二開關管TA2反向并聯(lián)第二二極管DA2，第三開關管TA3反向并聯(lián)第三二極管DA3，第六開關管TB2反向并聯(lián)第六二極管 DB2，第七開關管TB3反向并聯(lián)第七二極管DB3。對于本發(fā)明實施例所述單相逆變器的拓撲結(jié)構，可以在應用于單位功率因數(shù)的場合時通過采用單極性倍頻調(diào)制策略，使得輸出的等效開關頻率提高一倍，從而實現(xiàn)提高逆變器的輸出電能質(zhì)量。需要說明的是，本發(fā)明實施例中，所述第一開關管TA1、第二開關管TA2、第三開關管TA3、第四開關管TA4、第五開關管TBI、第六開關管TB2、第七開關管TB3、第八開關管TB4 均可以為IGBT管，所述第一開關管TA1、第二開關管TA2、第三開關管TA3、第四開關管TA4、 第五開關管TBl、第六開關管TB2、第七開關管TB3、第八開關管TB4的第一端為集電極，第二端為發(fā)射極。所述第一開關管TA1、第二開關管TA2、第三開關管TA3、第四開關管TA4、第五開關管TBI、第六開關管TB2、第七開關管TB3、第八開關管TB4還可以均為MOSFET等半導體器件。本發(fā)明實施例所述單相逆變器的濾波電路具體可以采用L型濾波器，還可以采用 LC型或LCL型濾波器作為濾波電路。參見圖1，本發(fā)明實施例所述單相逆變器具體可以包括第一電感Li、第二電感L2 作為濾波電路，還包括第二電容C。所述第二開關管TA2的第二端通過依次串聯(lián)的第一電感Li、電網(wǎng)VG和第二電感 L2連接到所述第六開關管TB2的第二端。所述第二電容C與電網(wǎng)VG并聯(lián)。參照圖2至圖7，圖2是本發(fā)明實施例一所述單相逆變器處于第一工作模態(tài)對應的拓撲圖；圖3是本發(fā)明實施例一所述單相逆變器處于第二工作模態(tài)對應的拓撲圖；圖4是本發(fā)明實施例一所述單相逆變器處于第三工作模態(tài)對應的拓撲圖；圖5是本發(fā)明實施例一所述單相逆變器處于第四工作模態(tài)對應的拓撲圖；圖6是本發(fā)明實施例一所述單相逆變器處于第五工作模態(tài)對應的拓撲圖；圖7是本發(fā)明實施例一所述單相逆變器處于第六工作模態(tài)對應的拓撲圖。本發(fā)明第一實施例所述單相逆變器可以應用于單位功率因數(shù)的場合。本發(fā)明第一實施例所述單相逆變器應用于單位功率因數(shù)的場合的調(diào)制策略時，電流回路參見圖2至圖 7所示，對應六個工作模態(tài)(導通時為粗實線，沒有導通時為細實線)第一工作模態(tài)第一、二、三、四開關管TA1、TA2、TA3、TA4導通，其余開關管均截止；參見圖2，電流路徑為電流經(jīng)直流電源正母線一第一開關管TAl —第二開關管TA2 — 第一電感Ll —電網(wǎng)VG —第二電感L2 —第三開關管TA3 —第四開關管TA4 —直流電源負母線。第二工作模態(tài)第一、四開關管TA2和TA4導通，其余開關管均截止；參見圖3，電流路徑為電流經(jīng)第六二極管DB2 —第二開關管TA2 —第一電感Ll —電網(wǎng)VG —第二電感 L2 —第六二極管DB2。第三工作模態(tài)第一、三開關管TAl和TA3導通，其余開關管均截止；參見圖4，電流路徑為電流經(jīng)第三開關管TA3 —第七二極管DB3 —第一電感Ll —電網(wǎng)VG —第二電感 L2 —第三開關管TA3。第四工作模態(tài)第五、六、七、八開關管TBI、TB2、TB3、TB4導通，其余開關管均截止；參見圖5，電流路徑為電流經(jīng)直流電源正母線一第五開關管TBl —第六開關管TB2 — 第二電感L2 —電網(wǎng)VG —第一電感Ll —第七開關管TB3 —第八開關管TB4 —直流電源負母線。第五工作模態(tài)第六、八開關管TB2、TB4導通，其余開關管均截止；參見圖6，電流路徑為電流經(jīng)第二二極管DA2 —第六開關管TB2 —第二電感L2 —電網(wǎng)VG —第一電感 Ll —第二二極管DA2。第六工作模態(tài)第五、七開關管TBI、TB3導通，其余開關管均截止；參見圖7，電流路徑為電流經(jīng)第七開關管TB3 —第三二極管DA3 —第二電感L2 —電網(wǎng)VG —第一電感 Ll —第七開關管TB3。本發(fā)明第一實施例所述單相逆變器應用于單位功率因數(shù)場合下，電壓和電流同相位(即為電壓為正時電流為正，電壓為負時電流為負)，在電壓為正半周時，所述單相逆變器的第一工作模態(tài)、第二工作模態(tài)、第一工作模態(tài)、第三工作模態(tài)在每個載波周期內(nèi)順序工作一次；在電壓為負半周時，所述單相逆變器的第四工作模態(tài)、第五工作模態(tài)、第四工作模態(tài)、第六工作模態(tài)在每個載波周期內(nèi)順序工作一次。本文所述的正弦調(diào)制波是工頻，三角載波是高頻，例如三角載波為20kHz。參見圖17，該圖為本發(fā)明第一、二實施例所述單相逆變器應用于單位功率因數(shù)場合下的七個開關管的導通時序示意圖。此時，調(diào)制策略八個開關管的導通時序為第一開關管TAl的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第一開關管TAl導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第一開關管TAl持續(xù)截止。第二開關管TA2的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第二開關管TA2導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第二開關管TA2持續(xù)截止。第三開關管TA3的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第三開關管TA3導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第三開關管TA3持續(xù)截止。第四開關管TA4的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第四開關管TA4導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第四開關管TA4持續(xù)截止。第五開關管TBl在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第五開關管TBl的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第五開關管TBl導通，反之截止。第六開關管TB2在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第六開關管TB2的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第六開關管TB2導通，反之截止。第七開關管TB3在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第七開關管TB3的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第七開關管TB3導通，反之截止。第八開關管TB4在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第八開關管TB4的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第八開關管TB4導通，反之截止。本發(fā)明第一實施例所述單相逆變器構造了新的電路拓撲，引入單極倍頻調(diào)制，結(jié)合圖17，可以看到通過采用單極倍頻調(diào)制，使得輸出Vo的等效開關頻率提高一倍，由此可以使得輸出電流紋波進一步減小，提高了逆變器的輸出電能質(zhì)量，減小了濾波電感的體積， 從而降低了濾波電感上的損耗，并同時解決了倍頻調(diào)制策略應用中的漏電流問題。參見圖8，該圖為本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器的拓撲圖。本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器與第一實施例的區(qū)別在于所述單相逆變器應用于單位功率因數(shù)的場合和/或需求無功功率的場合時，每個開關管分別反向并聯(lián)一個二極管。具體的，第一開關管TAl反向并聯(lián)第一二極管DAl ；第二開關管TA2反向并聯(lián)第二二極管DA2 ；第三開關管TA3反向并聯(lián)第三二極管DA3 ；第四開關管TA4反向并聯(lián)第四二極管DA4 ；第五開關管TBl反向并聯(lián)第五二極管DBl ；第六開關管TB2反向并聯(lián)第六二極管 DB2 ；第七開關管TB3反向并聯(lián)第七二極管DB3 ；第八開關管TB4反向并聯(lián)第八二極管DB4。本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器不僅可以應用于單位功率因數(shù)的場合，還可以應用于需求無功功率的場合。參見圖9至圖14，圖9是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第一工作模態(tài)對應拓撲圖；圖10是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第二工作模態(tài)對應拓撲圖；圖11 是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第三工作模態(tài)對應拓撲圖；圖12是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第四工作模態(tài)對應拓撲圖；圖13是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第五工作模態(tài)對應拓撲圖；圖14是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第六工作模態(tài)對應拓撲圖。本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器應用于單位功率因數(shù)的場合的調(diào)制策略時，電流回路參見圖9至圖14所示，對應六個工作模態(tài)(導通時為粗實線，沒有導通時為細實線)第一工作模態(tài)第一、二、三、四開關管TA1、TA2、TA3、TA4導通，其余開關管均截止；參見圖9，電流路徑為電流經(jīng)直流電源正母線一第一開關管TAl —第二開關管TA2 — 第一電感Ll —電網(wǎng)VG —第二電感L2 —第三開關管TA3 —第四開關管TA4 —直流電源負母線。第二工作模態(tài)第一、四開關管TA2和TA4導通，其余開關管均截止；參見圖10，電流路徑為電流經(jīng)第六二極管DB2 —第二開關管TA2 —第一電感Ll —電網(wǎng)VG —第二電感 L2 —第六二極管DB2。第三工作模態(tài)第一、三開關管TAl和TA3導通，其余開關管均截止；參見圖11，電流路徑為電流經(jīng)第三開關管TA3 —第七二極管DB3 —第一電感Ll —電網(wǎng)VG —第二電感 L2—第三開關管TA3。第四工作模態(tài)第五、六、七、八開關管TBI、TB2、TB3、TB4導通，其余開關管均截止；參見圖12，電流路徑為電流經(jīng)直流電源正母線一第五開關管TBl —第六開關管TB2 — 第二電感L2 —電網(wǎng)VG —第一電感Ll —第七開關管TB3 —第八開關管TB4 —直流電源負母線。第五工作模態(tài)第六、八開關管TB2、TB4導通，其余開關管均截止；參見圖13，電流路徑為電流經(jīng)第二二極管DA2 —第六開關管TB2 —第二電感L2 —電網(wǎng)VG —第一電感 Ll —第二二極管DA2。第六工作模態(tài)第五、七開關管TBI、TB3導通，其余開關管均截止；參見圖14，電流路徑為電流經(jīng)第七開關管TB3 —第三二極管DA3 —第二電感L2 —電網(wǎng)VG —第一電感 Ll —第七開關管TB3。本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器應用于單位功率因數(shù)場合下，電壓和電流同相位(即為電壓為正時電流為正，電壓為負時電流為負)，在電壓為正半周時，所述單相逆變器的第一工作模態(tài)、第二工作模態(tài)、第一工作模態(tài)、第三工作模態(tài)在每個載波周期內(nèi)順序工作一次；在電壓為負半周時，所述單相逆變器的第四工作模態(tài)、第五工作模態(tài)、第四工作模態(tài)、第六工作模態(tài)在每個載波周期內(nèi)順序工作一次。參見圖17，該圖為本發(fā)明第一、二實施例所述單相逆變器應用于單位功率因數(shù)場合下的七個開關管的導通時序示意圖。本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器應用于單位功率因數(shù)的場合的調(diào)制策略第一開關管TAl的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第一開關管TAl導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第一開關管TAl持續(xù)截止。第二開關管TA2的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第二開關管TA2導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第二開關管TA2持續(xù)截止。第三開關管TA3的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第三開關管TA3導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第三開關管TA3持續(xù)截止。第四開關管TA4的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第四開關管TA4導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第四開關管TA4持續(xù)截止。第五開關管TBl在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第五開關管TBl的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第五開關管TBl導通，反之截止。第六開關管TB2在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第六開關管TB2的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第六開關管TB2導通，反之截止。第七開關管TB3在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第七開關管TB3的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第七開關管TB3導通，反之截止。第八開關管TB4在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第八開關管TB4的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第八開關管TB4導通，反之截止。本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器構造了新的電路拓撲，引入單極倍頻調(diào)制，結(jié)合圖17，可以看到通過采用單極倍頻調(diào)制，使得輸出Vo的等效開關頻率提高一倍，由此可以使得輸出電流紋波進一步減小，提高了逆變器的輸出電能質(zhì)量，減小了濾波電感的體積， 從而降低了濾波電感上的損耗，解決了倍頻調(diào)制策略應用中的漏電流問題。本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器應用于需求無功功率的場合。參見圖9至圖16，圖9是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第一工作模態(tài)對應拓撲圖；圖10是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第二工作模態(tài)對應拓撲圖；圖11 是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第三工作模態(tài)對應拓撲圖；圖12是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第四工作模態(tài)對應拓撲圖；圖13是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第五工作模態(tài)對應拓撲圖；圖14是本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第六工作模態(tài)對應拓撲圖；圖15為本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第七工作模態(tài)對應拓撲圖；圖16為本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器處于第八工作模態(tài)對應拓撲圖。本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器應用于需求無功功率的場合的調(diào)制策略時，電流回路參見圖9至圖16所示，對應八個工作模態(tài)(導通時為粗實線，沒有導通時為細實線)第一工作模態(tài)第一、二、三、四開關管TA1、TA2、TA3、TA4導通，其余開關管均截止；參見圖9，電流路徑為電流經(jīng)直流電源正母線一第一開關管TAl —第二開關管TA2 — 第一電感Ll —電網(wǎng)VG —第二電感L2 —第三開關管TA3 —第四開關管TA4 —直流電源負母線。第二工作模態(tài)第一、四開關管TA2和TA4導通，其余開關管均截止；參見圖10，電流路徑為電流經(jīng)第六二極管DB2 —第二開關管TA2 —第一電感Ll —電網(wǎng)VG —第二電感 L2 —第六二極管DB2。第三工作模態(tài)第一、三開關管TAl和TA3導通，其余開關管均截止；參見圖11，電流路徑為電流經(jīng)第三開關管TA3 —第七二極管DB3 —第一電感Ll —電網(wǎng)VG —第二電感 L2—第三開關管TA3。第四工作模態(tài)第五、六、七、八開關管TBI、TB2、TB3、TB4導通，其余開關管均截止；參見圖12，電流路徑為電流經(jīng)直流電源正母線一第五開關管TBl —第六開關管TB2 — 第二電感L2 —電網(wǎng)VG —第一電感Ll —第七開關管TB3 —第八開關管TB4 —直流電源負母線。
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第五工作模態(tài)第六、八開關管TB2、TB4導通，其余開關管均截止；參見圖13，電流路徑為電流經(jīng)第二二極管DA2 —第六開關管TB2 —第二電感L2 —電網(wǎng)VG —第一電感 Ll —第二二極管DA2。第六工作模態(tài)第五、七開關管TBI、TB3導通，其余開關管均截止；參見圖14，電流路徑為電流經(jīng)第七開關管TB3 —第三二極管DA3 —第二電感L2 —電網(wǎng)VG —第一電感 Ll —第七開關管TB3。第七工作模態(tài)第一、二、三、四開關管TA1、TA2、TA3、TA4導通，其余開關管均截止；參見圖15，電流經(jīng)直流電源負母線至直流電源正母線的路徑不同。電流自直流電源負母線分為兩路，一路電流流經(jīng)第四二極管DA4 —第三二極管DA3，另一路電流流經(jīng)第八二極管DB4 —第三二極管DA3，然后兩路電流匯合后流經(jīng)第二電感L2 —電網(wǎng)VG —第一電感Ll 再分為兩路，一路流經(jīng)第二二極管DA2—第一二極管DAl —直流電源正母線，另一路流經(jīng)第二二極管DA2 —第五二極管DBl —直流電源正母線。第八工作模態(tài)第五、六、七、八開關管TBI、TB2、TB3、TB4導通，其余開關管截止； 參見圖16，電流經(jīng)直流電源負母線至直流電源正母線的路徑不同。電流自直流電源負母線分為兩路，一路電流流經(jīng)第八二極管DB4 —第七二極管DB3，另一路電流流經(jīng)第四二極管 DA4 —第七二極管DB3，然后兩路電流匯合后流經(jīng)第一電感Ll —電網(wǎng)VG —第二電感L2再分為兩路，一路流經(jīng)第六二極管DB2 —第五二極管DBl —直流電源正母線，另一路流經(jīng)第六二極管DB2 —第一二極管DAl —直流電源正母線。由于需求無功功率場合的上述八個工作模態(tài)的存在，因此每個開關管均需要反向并聯(lián)有一個二極管，以提供上述電流通道。本發(fā)明實施例所述單相逆變器應用于第一種需求無功功率的場合，需求無功功率的場合電壓電流不在同相位(即為電壓為正時電流可能為正也可能為負，電壓為負時電流可能為正也可能為負)，因此需要可靠保證電壓為正時，為電流提供兩個流通路徑，即是此時第一工作模態(tài)和第七工作模態(tài)同時存在；第二工作模態(tài)和第五工作模態(tài)同時存在(即為第二、六開關管TA2、TB2同時導通)；還需要保證電壓為負時，也為電流提供兩個流通路徑， 即是此時第四工作模態(tài)和第八工作模態(tài)同時存在，第三工作模態(tài)和第六工作模態(tài)同時存在 (即為第三、七開關管TA3、TB3同時導通)。參見圖18，該圖為本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器應用于第一種需求無功功率場合下的七個開關管的導通時序示意圖。此時，調(diào)制策略對應七個開關管的導通時序為第一開關管TAl的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第一開關管TAl導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第一開關管TAl持續(xù)截止。第二開關管TA2的導通時序信號，由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第二開關管TA2導通，反之截止。第三開關管TA3的導通時序信號，由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生， 在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第三開關管TA3導通，反之截止。第四開關管TA4的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第四開關管TA4導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第四開關管TA4持續(xù)截止。第五開關管TBl在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第五開關管TBl的導通時序信號由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第五開關管TBl導通，反之截止。第六開關管TB2的導通時序信號，由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生， 在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第六開關管TB2導通，反之截止。第七開關管TB3的導通時序信號，由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第七開關管TB3導通，反之截止。第八開關管TB4在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第八開關管TB4的導通時序信號由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第八開關管TB4導通，反之截止。本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器應用于第二種需求無功功率的場合，需求無功功率的場合電壓電流不在同相位(即為電壓為正時電流可能為正也可能為負，電壓為負時電流可能為正也可能為負)，因此需要可靠保證電壓為正時，為電流提供兩個流通路徑即是此時第一工作模態(tài)和第七工作模態(tài)同時存在；第二工作模態(tài)和第六工作模態(tài)同時存在(即為第二、七開關管TA2、TB3同時導通)；保證電壓為負時，也為電流提供兩個流通路徑，即是此時第四工作模態(tài)和第八工作模態(tài)同時存在，第三工作模態(tài)和第五工作模態(tài)同時存在(即為第三、六開關管TA3、TB2同時導通)。參見圖19，該圖為本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器應用于第二種需求無功功率場合下的七個開關管的導通時序示意圖。此時，調(diào)制策略對應七個開關管的導通時序為第一開關管TAl的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第一開關管TAl導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第一開關管TAl持續(xù)截止。第二開關管TA2的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第二開關管TA2導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第二開關管TA2導通，反之截止。第三開關管TA3的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第三開關管TA3導通， 反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生， 在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第三開關管TA3導通，反之截止。第四開關管TA4的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第四開關管TA4導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第四開關管TA4持續(xù)截止。第五開關管TBl在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第五開關管TBl的導通時序信號由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第五開關管TBl導通，反之截止。第六開關管TB2的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第六開關管TB2導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第六開關管TB2導通，反之截止。第七開關管TB3的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第七開關管TB3導通， 反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生， 在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第七開關管TB3導通，反之截止。第八開關管TB4在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第八開關管TB4的導通時序信號由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第八開關管TB4導通，反之截止。由上述可知，本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器的每個開關管均反向并聯(lián)一個二極管，這樣本發(fā)明第二實施例所述單相逆變器就可以滿足單位功率因數(shù)場合和需求無功功率場合下的兩種調(diào)制策略。并且當采用需求無功功率的調(diào)制策略時，即使所述單相逆變器當前工作于單位功率因數(shù)狀態(tài)，也不需要進行需求無功功率的調(diào)制策略向單位功率因數(shù)的調(diào)制策略切換。本發(fā)明實施例所述單相逆變器構造了新的電路拓撲，引入單極倍頻調(diào)制，結(jié)合圖 17至19所示，可以看到通過采用單極倍頻調(diào)制，使得輸出Vo的等效開關頻率提高一倍，由此可以使得輸出電流紋波進一步減小，提高了逆變器的輸出電能質(zhì)量，減小了濾波電感的體積，從而降低了濾波電感上的損耗，解決了倍頻調(diào)制策略應用中的漏電流問題。以上所述，僅是本發(fā)明的較佳實施例而已，并非對本發(fā)明作任何形式上的限制。雖然本發(fā)明已以較佳實施例揭露如上，然而并非用以限定本發(fā)明。任何熟悉本領域的技術人員，在不脫離本發(fā)明技術方案范圍情況下，都可利用上述揭示的方法和技術內(nèi)容對本發(fā)明技術方案做出許多可能的變動和修飾，或修改為等同變化的等效實施例。因此，凡是未脫離本發(fā)明技術方案的內(nèi)容，依據(jù)本發(fā)明的技術實質(zhì)對以上實施例所做的任何簡單修改、等同變化及修飾，均仍屬于本發(fā)明技術方案保護的范圍內(nèi)。
權利要求
1.單相逆變器，其特征在于，包括第一開關管、第二開關管、第三開關管、第四開關管、第五開關管、第六開關管、第七開關管、第八開關管；直流電源的正端通過依次串聯(lián)的所述第一開關管、第二開關管、第七開關管、第八開關管連接直流電源的負端；直流電源的正端通過依次串聯(lián)的所述第五開關管、第六開關管、第三開關管、第四開關管連接直流電源的負端；所述第一開關管的第二端與所述第五開關管的第二端短接；所述第三開關管的第二端與所述第七開關管的第二端短接；所述第二開關管的第二端與所述第六開關管的第二端為所述單相逆變器的交流輸出端；第二開關管反向并聯(lián)第二二極管，第三開關管反向并聯(lián)第三二極管，第六開關管反向并聯(lián)第六二極管，第七開關管反向并聯(lián)第七二極管。
2.根據(jù)權利要求1所述的單相逆變器，其特征在于，所述單相逆變器還包括濾波電路， 所述濾波電路包括第一電感、第二電感；所述第二開關管的第二端通過依次串聯(lián)的所述第一電感、交流負載和第二電感連接到所述第六開關管的第二端。
3.根據(jù)權利要求1或2所述的單相逆變器，其特征在于，所述單相逆變器應用于單位功率因數(shù)的場合時，對應的六個工作模態(tài)分別為第一工作模態(tài)第一、二、三、四開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)直流電源正母線、第一開關管、第二開關管、交流負載、第三開關管、第四開關管、直流電源負母線；第二工作模態(tài)第一、四開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第六二極管、第二開關管、交流負載、第六二極管；第三工作模態(tài)第一、三開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第三開關管、第七二極管、交流負載、第三開關管；第四工作模態(tài)第五、六、七、八開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)直流電源正母線、第五開關管、第六開關管、交流負載、第七開關管、第八開關管、直流電源負母線；第五工作模態(tài)第六、八開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第二二極管、第六開關管、交流負載一、第二二極管；第六工作模態(tài)第五、七開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第七開關管、第三二極管、交流負載、第七開關管。
4.根據(jù)權利要求3所述的單相逆變器，其特征在于，在輸出電壓的正半周時，所述單相逆變器的第一工作模態(tài)、第二工作模態(tài)、第一工作模態(tài)、第三工作模態(tài)在每個載波周期內(nèi)順序工作一次；在輸出電壓的負半周時，所述單相逆變器的第四工作模態(tài)、第五工作模態(tài)、第四工作模態(tài)、第六工作模態(tài)在每個載波周期內(nèi)順序工作一次。
5.根據(jù)權利要求3所述的單相逆變器，其特征在于，所述第一開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第一開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第一開關管持續(xù)截止；所述第二開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第二開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第二開關管持續(xù)截止；所述第三開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第三開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第三開關管持續(xù)截止；所述第四開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第四開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第四開關管持續(xù)截止；所述第五開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)， 所述第五開關管的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第五開關管導通，反之截止；所述第六開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)， 所述第六開關管的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第六開關管導通，反之截止；所述第七開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)， 所述第七開關管的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第七開關管導通，反之截止；所述第八開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)， 所述第八開關管的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第八開關管導通，反之截止。
6.一種單相逆變器，其特征在于，包括第一開關管、第二開關管、第三開關管、第四開關管、第五開關管、第六開關管、第七開關管、第八開關管；直流電源的正端通過依次串聯(lián)的所述第一開關管、第二開關管、第七開關管、第八開關管連接直流電源的負端；直流電源的正端通過依次串聯(lián)的所述第五開關管、第六開關管、第三開關管、第四開關管連接直流電源的負端； 每個開關管分別反向并聯(lián)一個二極管；所述第一開關管的第二端與所述第五開關管的第二端短接；所述第三開關管的第二端與所述第七開關管的第二端短接；所述第二開關管的第二端與所述第六開關管的第二端為所述單相逆變器的交流輸出端；第一開關管、第二開關管、第三開關管、第四開關管、第五開關管、第六開關管、第七開關管和第八開關管分別反向并聯(lián)第一二極管、第二二極管、第三二極管、第四極管、第五二極管、第六二極管、第七二極管和第八二極管。
7.根據(jù)權利要求6所述的單相逆變器，其特征在于，所述單相逆變器還包括濾波電路， 所述濾波電路包括第一電感、第二電感；所述第二開關管的第二端通過依次串聯(lián)的所述第一電感、交流負載和第二電感連接到所述第六開關管的第二端。
8.根據(jù)權利要求6或7所述的單相逆變器，其特征在于，所述單相逆變器應用于單位功率因數(shù)的場合時，對應的六個工作模態(tài)分別為第一工作模態(tài)第一、二、三、四開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)直流電源正母線、第一開關管、第二開關管、交流負載、第三開關管、第四開關管、直流電源負母線；第二工作模態(tài)第一、四開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第六二極管、第二開關管、交流負載、第六二極管；第三工作模態(tài)第一、三開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第三開關管、第七二極管、交流負載、第三開關管；第四工作模態(tài)第五、六、七、八開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)直流電源正母線、第五開關管、第六開關管、交流負載、第七開關管、第八開關管、直流電源負母線；第五工作模態(tài)第六、八開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第二二極管、第六開關管、交流負載、第二二極管；第六工作模態(tài)第五、七開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第七開關管、第三二極管、交流負載、第七開關管。
9.根據(jù)權利要求8所述的單相逆變器，其特征在于，在輸出電壓的正半周，所述單相逆變器的第一工作模態(tài)、第二工作模態(tài)、第一工作模態(tài)、第三工作模態(tài)在每個載波周期內(nèi)順序工作一次；在輸出電壓的負半周，所述單相逆變器的第四工作模態(tài)、第五工作模態(tài)、第四工作模態(tài)、第六工作模態(tài)在每個載波周期內(nèi)順序工作一次。
10.根據(jù)權利要求8所述的單相逆變器，其特征在于，所述第一開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第一開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第一開關管持續(xù)截止；所述第二開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第二開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第二開關管持續(xù)截止；所述第三開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第三開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第三開關管持續(xù)截止；所述第四開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第四開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第四開關管持續(xù)截止；所述第五開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)， 所述第五開關管的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第五開關管導通，反之截止；所述第六開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)， 所述第六開關管的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第六開關管導通，反之截止；所述第七開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)， 所述第七開關管的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第七開關管導通，反之截止；所述第八開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)， 所述第八開關管的導通時序信號由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第八開關管導通，反之截止。
11.根據(jù)權利要求6或7所述的單相逆變器，其特征在于，所述單相逆變器應用于需求無功功率的場合時，對應的八個工作模態(tài)分別為第一工作模態(tài)第一、二、三、四開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)直流電源正母線、第一開關管、第二開關管、交流負載、第三開關管、第四開關管、直流電源負母線；第二工作模態(tài)第一、四開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第六二極管、第二開關管、交流負載、第六二極管；第三工作模態(tài)第一、三開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第三開關管、第七二極管、交流負載、第三開關管；第四工作模態(tài)第五、六、七、八開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)直流電源正母線、第五開關管、第六開關管、交流負載、第七開關管、第八開關管、直流電源負母線；第五工作模態(tài)第六、八開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第二二極管、第六開關管、交流負載、第二二極管；第六工作模態(tài)第五、七開關管導通，其余開關管均截止；電流流經(jīng)第七開關管、第三二極管、交流負載、第七開關管；第七工作模態(tài)第一、二、三、四開關管導通，其余開關管均截止；電流自直流電源負母線分為兩路，一路電流流經(jīng)第四二極管、第三二極管，另一路電流流經(jīng)第八二極管、第三二極管，然后兩路電流匯合后流經(jīng)交流負載再分為兩路，一路流經(jīng)第二二極管、第一二極管、 直流電源正母線，另一路流經(jīng)第二二極管、第五二極管、直流電源正母線；第八工作模態(tài)第五、六、七、八開關管導通，其余開關管均截止；電流自直流電源負母線分為兩路，一路電流流經(jīng)第八二極管、第七二極管，另一路電流流經(jīng)第四二極管、第七二極管，然后兩路電流匯合后流經(jīng)交流負載再分為兩路，一路流經(jīng)第六二極管、第五二極管、 直流電源正母線，另一路流經(jīng)第六二極管、第一二極管、直流電源正母線。
12.根據(jù)權利要求11所述的單相逆變器，其特征在于，所述第一開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第一開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第一開關管持續(xù)截止；所述第二開關管的導通時序信號，由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第二開關管導通，反之截止；所述第三開關管的導通時序信號，由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第三開關管導通，反之截止；所述第四開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第四開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第四開關管持續(xù)截止；所述第五開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)， 所述第五開關管的導通時序信號由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第五開關管導通，反之截止；所述第六開關管的導通時序信號，由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第六開關管導通，反之截止；所述第七開關管的導通時序信號，由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第七開關管導通，反之截止；所述第八開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)， 所述第八開關管的導通時序信號由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第八開關管導通，反之截止。
13.根據(jù)權利要求11所述的單相逆變器，其特征在于，所述第一開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第一開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第一開關管持續(xù)截止；所述第二開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第二開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生， 在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第二開關管導通，反之截止；所述第三開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波大于三角載波時，所述第三開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第三開關管導通，反之截止；所述第四開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第四開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)，所述第四開關管持續(xù)截止；所述第五開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)， 所述第五開關管的導通時序信號由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第五開關管導通，反之截止；所述第六開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波大于三角載波時，所述第六開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生， 在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第六開關管導通，反之截止；所述第七開關管的導通時序信號，在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)由所述正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第七開關管導通，反之截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)由正弦調(diào)制波的反向波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波的反向波小于三角載波時，所述第七開關管導通，反之截止；所述第八開關管在正弦調(diào)制波的正半周期內(nèi)持續(xù)截止；在正弦調(diào)制波的負半周期內(nèi)， 所述第八開關管的導通時序信號由正弦調(diào)制波和三角載波進行比較產(chǎn)生，在所述正弦調(diào)制波小于三角載波時，所述第八開關管導通，反之截止。
全文摘要
本發(fā)明實施例提供一種單相逆變器，包括直流電源的正端通過依次串聯(lián)的第一、二、七、八開關管連接直流電源的負端；直流電源的正端通過依次串聯(lián)的第五、六、三、四開關管連接直流電源的負端；第一開關管的第二端與第五開關管的第二端短接；第三開關管的第二端與第七開關管的第二端短接；第二開關管的第二端與第六開關管的第二端為所述單相逆變器的交流輸出端；第二開關管反向并聯(lián)第二二極管，第三開關管反向并聯(lián)第三二極管，第六開關管反向并聯(lián)第六二極管，第七開關管反向并聯(lián)第七二極管。本發(fā)明實施例單相逆變器，可以提高逆變器的輸出電能質(zhì)量。
文檔編號H02M7/48GK102427303SQ20111045308
公開日2012年4月25日 申請日期2011年12月29日 優(yōu)先權日2011年12月29日
發(fā)明者汪洪亮, 趙為 申請人:陽光電源股份有限公司