專利名稱：復(fù)合式全橋三電平直流變換器和全橋三電平直流變換器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明的復(fù)合式全橋三電平直流變換器和全橋三電平直流變換器也稱為帶箝位二極管的零電壓開關(guān)復(fù)合式全橋三電平直流變換器和全橋三電平直流變換器，屬電能變換裝置的直流變換器。
背景技術(shù)：
近年來，三電平直流變換器在高壓場合的應(yīng)用受到了廣泛的關(guān)注，因為它的開關(guān)管電壓應(yīng)力僅為輸入電壓的一半。為了提高效率和減小變換器的重量與體積，近年來出現(xiàn)了很多軟開關(guān)三電平直流變換器電路拓撲。零電壓開關(guān)三電平直流變換器通過變壓器的漏感和開關(guān)管的結(jié)電容來實現(xiàn)開關(guān)管的軟開關(guān)。零電壓零電流開關(guān)三電平直流變換器的其中兩只開關(guān)管可以實現(xiàn)零電壓開關(guān)，另外兩只開關(guān)管則可以實現(xiàn)零電流開關(guān)。這些變換器均只實現(xiàn)了開關(guān)管的軟開關(guān)，而輸出整流管依然存在反向恢復(fù)問題，反向恢復(fù)引起電壓振蕩，輸出整流管要承受電壓尖峰，很容易損壞。
零電壓開關(guān)復(fù)合式全橋三電平直流變換器和全橋三電平直流變換器，具有開關(guān)管的電壓應(yīng)力為輸入電壓的一半，可在寬負載范圍內(nèi)實現(xiàn)零電壓開關(guān)，輸出整流波形中高頻分量小，可以減小輸出濾波電感，輸入電流近似為一直流電流，可以減小輸入濾波器等優(yōu)點。但同樣存在輸出整流管反向恢復(fù)引起整流管上產(chǎn)生電壓尖峰問題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于針對上述變換器的缺陷，研制一種帶箝位二極管的零電壓開關(guān)復(fù)合式全橋三電平直流變換器和全橋三電平變換器，可以有效地去除副邊整流電壓尖峰，減小整流二極管上的損耗，提高變換效率。
本發(fā)明的帶箝位二極管的零電壓開關(guān)復(fù)合式全橋三電平直流變換器和全橋三電平變換器，復(fù)合式全橋三電平直流變換器由輸入分壓電容電路的輸出連于由三電平逆變橋臂與兩電平逆變橋臂所組成的橋式電路兩輸入端，其輸出端經(jīng)隔離變壓器連于整流及濾波電路，其特征在于將隔離變壓器的原邊繞組一端與三電平逆變橋臂輸出端相連接，原邊繞組另一端連于諧振電感的一端，諧振電感另一端與兩電平逆變橋臂輸出端相連接，且在隔離變壓器的原邊繞組與諧振電感交點處連接兩個互相串聯(lián)的箝位二極管，兩個箝位二極管分別連接于變換器直流輸入的正母線與負母線，構(gòu)成箝位電路，其極性為一個二極管Dc1的陰極接正母線，另一個二極管Dc2的陽極接負母線。
帶箝位二極管的零電壓開關(guān)全橋三電平直流變換器和零電壓開關(guān)復(fù)合式全橋三電平直流變換器結(jié)構(gòu)類似，只把復(fù)合式全橋三電平直流變換器中的兩電平橋臂中的每個開關(guān)管用兩個串聯(lián)的同時開通和關(guān)斷的開關(guān)管代替，再增加一個飛跨電容和兩個飛跨二極管。即所述的兩電平逆變橋臂的每個橋臂由兩個串聯(lián)的開關(guān)管組成，并且在一個橋臂的兩個串聯(lián)開關(guān)管的串接點與另一橋臂的兩個串聯(lián)開關(guān)管的串接點之間連接一個飛跨電容；在兩個分壓電容的串接點與一個橋臂的兩個串聯(lián)開關(guān)管的串接點之間正向連接一個飛跨二極管；在兩個分壓電容的串接點與另一個橋臂的兩個串聯(lián)開關(guān)管的串接點之間反向連接一個飛跨二極管。
我們將復(fù)合式全橋三電平直流變換器和全橋三電平直流變換器中隔離變壓器的原邊繞組與三電平橋臂相連接，諧振電感與兩電平橋臂相連接的這種結(jié)構(gòu)定義為“Tr-lead”型結(jié)構(gòu)。
本發(fā)明與現(xiàn)有技術(shù)相比的主要技術(shù)特點是，由于加了箝位二極管電路，消除了因輸出整流管的反向恢復(fù)而引起的電壓振蕩和電壓尖峰，降低了輸出整流管的電壓應(yīng)力，并且消除了輸出整流管因反向恢復(fù)引起的損耗，提高了變換效率。
由于帶箝位二極管的零電壓開關(guān)全橋三電平直流變換器和帶箝位二極管的零電壓開關(guān)復(fù)合式全橋三電平直流變換器的工作原理相似，下面僅以帶箝位二極管的零電壓開關(guān)復(fù)合式全橋三電平直流變換器為例，闡述它們的工作原理。


附圖1是本發(fā)明的帶箝位二極管的零電壓開關(guān)復(fù)合式全橋三電平直流變換器電路結(jié)構(gòu)示意圖附圖2是本發(fā)明的帶箝位二極管的零電壓開關(guān)全橋三電平直流變換器電路結(jié)構(gòu)示意圖附圖3是本發(fā)明的3L工作模式主要波形示意圖。
附圖4是本發(fā)明的2L工作模式主要波形示意圖。
附圖5-18是各開關(guān)模態(tài)的等效電路結(jié)構(gòu)示意圖。
上述附圖中的主要符號名稱Vin、電源電壓。Cd1、Cd2、輸入分壓電容。Q1～Q8、開關(guān)管。C1～C8、寄生電容。D1～D8、體二極管。Df1、Df2、Df3、Df4、續(xù)流二極管。Css1、Css2、飛跨電容。Lr、諧振電感。Tr、隔離變壓器。Dc1、Dc2、箝位二極管。DR1、DR2、輸出整流二極管。Lf、濾波電感。Gf、濾波電容。RLd、負載。Vo、輸出電壓。vAB、A與B兩點間電壓。
具體實施例方式
附圖1-2敘述本發(fā)明的電路組成結(jié)構(gòu)，附圖1是帶箝位二極管的零電壓開關(guān)復(fù)合式全橋三電平直流變換器結(jié)構(gòu)示意圖，附圖2是帶箝位二極管的零電壓開關(guān)全橋三電平直流變換器結(jié)構(gòu)示意圖。以附圖1的帶箝位二極管的零電壓開關(guān)復(fù)合式全橋三電平直流變換器為例，由輸入分壓電容電路1、三電平逆變橋臂電路2、兩電平逆變橋臂電路3、隔離變壓器4、整流橋及濾波電路5、箝位電路6組成。其中分壓電容Cd1和Cd2容量很大且相等，其電壓均為輸入電壓Vin的一半，即Vcd1＝Vcd2＝Vin/2，可看作電壓為Vin/2的電壓源。四只開關(guān)管Q1-Q4及其體二極管D1-D4和寄生電容C1-C4、續(xù)流二極管Df1和Df2、飛跨電容Css1組成三電平逆變橋臂電路；開關(guān)管Q5和Q6及其體二極管D5和D6、寄生電容C5和C6組成兩電平逆變橋臂電路。Lr為諧振電感，Dc1和Dc2為箝位二極管，DR1和DR2是輸出整流二極管，Lf是輸出濾波電感，Cf是輸出濾波電容，RLd是負載。
控制方法如下開關(guān)管Q2和Q3為180°互補導(dǎo)通，開關(guān)管Q5和Q6為180°互補導(dǎo)通，且分別相對于開關(guān)管Q3和Q2滯后一個相位，故定義開關(guān)管Q2和Q3為超前管，開關(guān)管Q5和Q6為滯后管。開關(guān)管Q1和Q4分別同相位于開關(guān)管Q2和Q3PWM工作，故定義開關(guān)管Q1和Q4為斬波管。
當輸入電壓較低時，開關(guān)管Q1和Q4PWM工作，開關(guān)管Q2、Q3與開關(guān)管Q6、Q5之間有一個較小的固定相位差，將開關(guān)管Q2、Q3實現(xiàn)ZVS和開關(guān)管Q5、Q6實現(xiàn)ZVS分離開來。此時輸出整流后的電壓為三電平波形，稱之為三電平模式(3L模式)。當輸入電壓較高時，開關(guān)管Q1和Q4的脈寬將減小到零，開關(guān)管Q2、Q3與開關(guān)管Q6、Q5移相工作，此時輸出整流后的電壓為兩電平波形，稱之為兩電平模式(2L模式)。
斬波管Q1、Q4與超前管Q2、Q3通過濾波電感和諧振電感實現(xiàn)零電壓開關(guān)，滯后管Q5和Q6則通過諧振電感的能量來實現(xiàn)零電壓開關(guān)，從而減小開關(guān)管的開關(guān)損耗，提高變換效率。在三電平逆變橋臂電路中還加有續(xù)流管Df1、Df2，并在續(xù)流二極管Df1的陰極和續(xù)流二極管Df2的陽極之間跨接飛跨電容Css1，其作用在于將兩對開關(guān)管的開關(guān)過程連接起來。在變換器穩(wěn)態(tài)工作時，飛跨電容Css1上的電壓恒定為Vin/2。
下面以附圖1為主電路結(jié)構(gòu)，結(jié)合附圖3～18敘述本發(fā)明的具體工作原理。由附圖3可知整個變換器在3L模式中一個開關(guān)周期有20種開關(guān)模態(tài)，分別是[t0以前]、[t0，t1]、[t1，t2]、[t2，t3]、[t3，t4]、[t4，t5]、[t5，t6]、[t6，t7]、[t7，t8]、[t8，t9]、[t9，t10]、[t10，t11]、[t11，t12]、[t12，t13]、[t13，t14]、[t14，t15]、[t15，t16]、[t16，t17]、[t17，t18]、[t18，t19](見附圖3)，其中，[t0以前，t9]為前半周期，[t9，t19]為后半周期。下面對各開關(guān)模態(tài)的工作情況進行具體分析。
在分析之前，作如下假設(shè)①所有開關(guān)管和二極管均為理想器件，整流二極管DR1和DR2除外，它等效為一個理想二極管和一個電容并聯(lián)，以用來模擬反向恢復(fù)；②所有電感、電容和變壓器均為理想元件；③飛跨電容Css1足夠大，穩(wěn)態(tài)時其電壓基本不變，為Vin/2。
1。開關(guān)模態(tài)1[t0以前][對應(yīng)于附圖5]t0以前，開關(guān)管Q1、Q2和Q6導(dǎo)通，AB兩點間電壓為vAB＝Vin。副邊整流管DR1導(dǎo)通，整流管DR2截止。原邊向副邊傳遞能量。
2。開關(guān)模態(tài)2[t0，t1][對應(yīng)于附圖6]t0時刻關(guān)斷開關(guān)管Q1，原邊電流ip給電容C1充電，同時通過飛跨電容Css1給電容C4放電。電容C1和電容C4使開關(guān)管Q1近似為零電壓關(guān)斷。由于電壓vAB下降，二極管Dc2立即導(dǎo)通，將電壓vCB箝在零，電壓vAC下降，副邊電壓相應(yīng)下降，整流管DR2結(jié)電容CDR2的電壓也下降，結(jié)電容CDR2被放電。這樣輸出濾波電感電流一部分給結(jié)電容CDR2放電，其余部分折算到原邊給電容C1充電和電容C4放電。因此原邊電流ip在t0時刻階躍下降，而諧振電感電流iLr保持不變，其高于電流ip的部分流過二極管Dc2。到t1時刻，電壓vC1上升到Vin/2，二極管Df1自然導(dǎo)通，A點電位降為Vin/2，開關(guān)模態(tài)2結(jié)束。
3。開關(guān)模態(tài)3[t1，t2][對應(yīng)于附圖7]在t1時刻，二極管Df1導(dǎo)通，電壓vAB＝Vin/2，電流ip在t1時刻階躍上升為I1。此時若電壓Vo＞Vin/2K，K為變壓器原副邊匝比，則電流ip在電壓Vo的作用下下降，而諧振電感電流iLr保持不變，其高于電流ip的部分仍流過二極管Dc2；此時若電壓Vo＜Vin/2K，則電流ip在電壓Vin/2的作用下上升，而諧振電感電流iLr與電流ip保持相等，二極管Dc2關(guān)斷。原邊繼續(xù)向副邊傳遞能量。附圖7給出了電壓Vo＞Vin/2K情況。
4。開關(guān)模態(tài)4[t2，t3][對應(yīng)于附圖8]t2時刻關(guān)斷開關(guān)管Q2，電流ip給電容C2充電，同時通過飛跨電容Css1給電容C3放電。電容C2和電容C3使開關(guān)管Q2近似為零電壓關(guān)斷。電壓vAB下降，同前面的開關(guān)模態(tài)1一樣，二極管Dc2將導(dǎo)通，將電壓vCB箝在零，電壓vAC下降，副邊電壓相應(yīng)下降，整流管DR2結(jié)電容CDR2的電壓也下降，結(jié)電容CDR2被放電。這樣輸出濾波電感電流一部分給結(jié)電容CDR2放電，其余部分折算到原邊給電容C2充電和電容C3放電。因此電流ip在t2時刻階躍下降，而諧振電感電流iLr保持不變，其高于電流ip的部分流過二極管Dc2。到t3時刻，電壓vC2＝Vin/2，vC3＝0，vAB＝0。
5。開關(guān)模態(tài)5[t3，t4][對應(yīng)于附圖9]電壓vAB＝0，二極管D3和D4導(dǎo)通，此時可以零電壓開通開關(guān)管Q3和Q4。二極管Dc2導(dǎo)通，電流ip與諧振電感電流iLr均不變。二極管Dc2中的電流是電流ip與諧振電感電流iLr的差值。此時，副邊兩個整流管同時導(dǎo)通。
6。開關(guān)模態(tài)6[t4，t5][對應(yīng)于附圖10]在t4時刻，零電壓關(guān)斷開關(guān)管Q6，電流iLr給電容C6充電，同時給電容C5放電。電壓vAB由零變?yōu)樨?，此時電壓vCB＝-vC6。諧振電感Lr和電容C5、C6諧振工作。電流ip繼續(xù)保持不變，諧振電感電流iLr與電流ip的差值從二極管Dc2中流過。到t5時刻，電壓vC5＝0，電壓vC6＝Vin，二極管D5自然導(dǎo)通。
7。開關(guān)模態(tài)7[t5，t6][對應(yīng)于附圖11]二極管D5導(dǎo)通后，可以零電壓開通開關(guān)管Q5。電流ip仍保持不變，副邊兩個整流管依然同時導(dǎo)通，變壓器原邊繞組和副邊繞組電壓均為零，因此電壓Vin全部加在諧振電感Lr兩端，諧振電感電流iLr線性下降。在t6時刻，諧振電感電流iLr下降到與變壓器原邊電流相等，二極管Dc2自然關(guān)斷。
8。開關(guān)模態(tài)8[t6，t7][對應(yīng)于附圖12]
t6時刻開始，電壓Vin仍加在諧振電感兩端，諧振電感電流iLr與電流ip以相等的斜率下降到零并負向增加，副邊兩個整流管同時導(dǎo)通，提供負載電流。在t7時刻，電流ip達到折算至原邊的負載電流-ILf(t7)/K，該開關(guān)模態(tài)結(jié)束，此時整流管DR1關(guān)斷，整流管DR2流過全部負載電流。
9。開關(guān)模態(tài)9[t7，t8][對應(yīng)于附圖13]在t7時刻，諧振電感Lr與結(jié)電容CDR1諧振工作，即給整流管DR1的結(jié)電容CDR1充電，電流ip和諧振電感電流iLr繼續(xù)增加。
在t8時刻，結(jié)電容CDR1的電壓上升到2Vin/K，同時變壓器原邊電壓vAC下降到-Vin，二極管Dc1導(dǎo)通，將電壓vAC箝在-Vin，因此將結(jié)電容CDR1的電壓箝在2Vin/K，此時電流ip與諧振電感電流iLr為I3。
10。開關(guān)模態(tài)10[t8，t9][對應(yīng)于附圖14]當二極管Dc1導(dǎo)通后，電流ip階躍下降為折算到原邊的濾波電感電流，由于濾波電感電流iLf線性增加，電流ip也隨之增加。而諧振電感電流iLr保持不變電路進入穩(wěn)態(tài)，它與電流ip的差值從二極管Dc1中流過。到t9時刻，電流ip和諧振電感電流iLr相等，該模態(tài)結(jié)束，二極管Dc1關(guān)斷。
此后開關(guān)管Q5、Q3和Q4導(dǎo)通，原邊給副邊提供能量。變換器開始另一半周期工作，其工作情況類似于上述的半個周期。
由附圖4可知整個變換器在2L模式中一個開關(guān)周期也有20種開關(guān)模態(tài)，其中，[t0以前，t9]為前半周期，[t9，t19]為后半周期。在前半周期中，[t0以前，t5]時段的工作情況與3L模式下[t2，t7]時段相同這里不再重復(fù)。下面對[t5，t9]時段的四個開關(guān)模態(tài)的工作情況進行具體分析。
1。開關(guān)模態(tài)1[t5，t6][對應(yīng)于附圖15]在t5時刻，電流ip由零反向增長，對電容C4充電，同時通過飛跨電容Css1給電容C1放電。由于變壓器原副邊電壓為零，電壓vAB直接加在諧振電感Lr上，因此諧振電感Lr與電容C1、C4諧振工作。當電壓vC4＝Vin/2時，二極管Df2導(dǎo)通。
2。開關(guān)模態(tài)2[t6，t7][對應(yīng)于附圖16]電壓vAB＝-Vin/2，由于變壓器原副邊電壓仍為零，故電壓vAB全部加在諧振電感Lr兩端，電流ip線性增長。在t7時刻，電流ip達到折算至原邊的負載電流-ILf(t7)/K，該開關(guān)模態(tài)結(jié)束，此時整流管DR1關(guān)斷，整流管DR2流過全部負載電流。
3。開關(guān)模態(tài)2[t7，t8][對應(yīng)于附圖17]在t7時刻，諧振電感Lr與結(jié)電容CDR1諧振工作，即給整流管DR1的結(jié)電容CDR1充電，電流ip和諧振電感電流iLr繼續(xù)增加。
在t8時刻，結(jié)電容CDR1的電壓上升到Vin/K，同時變壓器原邊電壓vAC下降到-Vin/2，二極管Dc1導(dǎo)通，將電壓vAC箝在-Vin/2，因此將結(jié)電容CDR1的電壓箝在Vin/K。
4。開關(guān)模態(tài)2[t8，t9][對應(yīng)于附圖18]當二極管Dc1導(dǎo)通后，電流ip階躍下降為折算到原邊的濾波電感電流，由于濾波電感電流iLf線性增加，電流ip也隨之增加。而諧振電感電流iLr保持不變電路進入穩(wěn)態(tài)，它與電流ip的差值從二極管Dc1中流過。到t9時刻，電流ip和諧振電感電流iLr相等，該模態(tài)結(jié)束，二極管Dc1關(guān)斷。
從上面的分析可知，帶箝位二極管的零電壓開關(guān)復(fù)合式全橋三電平直流變換器，無論是在3L模式還是在2L模式，都可以很好的消除輸出整流管的尖峰電壓，從而達到箝位的目的。
本發(fā)明的一個具體實例如下輸入直流電壓Vin＝200～400V；輸出直流電壓Vo＝60V；輸出電流Io＝20A；變壓器原副邊變比14∶5；變壓器原邊漏感Llk＝0.4uH；諧振電感Lr＝4.2uH；輸出濾波電感Lf＝20uH；輸出濾波電容Cf＝2200uF×2；開關(guān)管(Q1～Q4)IXTH30N25；開關(guān)管(Q5～Q6)IXKR40N60C；續(xù)流二極管(Df1、Df2)DSEP30-03A；箝位二極管(Dc1、Dc2)DSEI30-06A；輸出整流二極管(DR1、DR2)DSEP60-04A；開關(guān)頻率fs＝100kHz。
由以上描述可知，本發(fā)明提出的帶箝位二極管的零電壓開關(guān)復(fù)合式全橋三電平直流變換器具有如下優(yōu)點①由于加了箝位二極管，無論是在3L模式還是在2L模式，副邊整流二極管均不存在反向恢復(fù)造成的電壓振蕩和電壓尖峰。
②三電平橋臂的開關(guān)管電壓應(yīng)力為輸入直流電壓的一半，利于選擇合適的開關(guān)管；③輸出整流波形中高頻分量小，可以減小輸出濾波器，從而減小濾波的重量和體積，并且改善變換器的動態(tài)特性；④可以在很寬的負載范圍內(nèi)實現(xiàn)所有開關(guān)管的零電壓開關(guān)，⑤該變換器的輸入電流脈動很小，因此可以減小輸入濾波器。
從傳統(tǒng)的全橋直流變換器到復(fù)合式全橋三電平直流變換器和全橋三電平直流變換器，都可以通過外加箝位二極管的“Tr-lead”型結(jié)構(gòu)來消除輸出整流管的尖峰電壓。按照這種思路，將其推廣應(yīng)用到具有類似電路結(jié)構(gòu)的復(fù)合式全橋多電平直流變換器和全橋多電平直流變換器中，在類似的控制策略下，都可以通過外加箝位二極管的“Tr-lead”型結(jié)構(gòu)來消除在不同電平工作模式下輸出整流管的尖峰電壓。
權(quán)利要求
1.一種帶箝位二極管的零電壓開關(guān)復(fù)合式全橋三電平直流變換器由輸入分壓電容電路(1)的輸出連于由三電平逆變橋臂(2)與兩電平逆變橋臂(3)所組成的橋式電路兩輸入端，其輸出端經(jīng)隔離變壓器(4)連于整流及濾波電路(5)，其特征在于將隔離變壓器的原邊繞組一端與三電平逆變橋臂輸出端相連接，原邊繞組另一端連于諧振電感的一端，諧振電感另一端與兩電平逆變橋臂輸出端相連接，且在隔離變壓器(Tr)的原邊繞組與諧振電感(Lr)交點處連接兩個互相串聯(lián)的箝位二極管(Dc1、Dc2)，兩個箝位二極管(Dc1、Dc2)分別連接于變換器直流輸入的正母線與負母線，構(gòu)成箝位電路(6)。
2.一種帶箝位二極管的零電壓開關(guān)全橋三電平直流變換器由輸入分壓電容電路(1)的輸出連于由三電平逆變橋臂(2)與兩電平逆變橋臂(3)所組成的橋式電路兩輸入端，其輸出端經(jīng)隔離變壓器(4)連于整流及濾波電路(5)，其特征在于將隔離變壓器的原邊繞組一端與三電平逆變橋臂輸出端相連接，原邊繞組另一端連于諧振電感的一端，諧振電感另一端與兩電平逆變橋臂輸出端相連接，且在隔離變壓器(Tr)的原邊繞組與諧振電感(Lr)交點處連接兩個互相串聯(lián)的箝位二極管(Dc1、Dc2)，兩個箝位二極管(Dc1、Dc2)分別連接于變換器直流輸入的正母線與負母線，構(gòu)成箝位電路(6)；所述的兩電平逆變橋臂(3)的每個橋臂由兩個串聯(lián)的開關(guān)管組成，并且在一個橋臂的兩個串聯(lián)開關(guān)管的串接點與另一橋臂的兩個串聯(lián)開關(guān)管的串接點之間連接一個飛跨電容(Css2)；在兩個分壓電容的串接點與一個橋臂的兩個串聯(lián)開關(guān)管的串接點之間正向連接一個飛跨二極管(Df3)；在兩個分壓電容的串接點與另一個橋臂的兩個串聯(lián)開關(guān)管的串接點之間反向連接一個飛跨二極管(Df4)。
3.依據(jù)權(quán)利要求1或2所述的帶箝位二極管的零電壓開關(guān)復(fù)合式全橋三電平直流變換器和全橋三電平直流變換器，其特征在于，三電平逆變橋臂的組成是，四只開關(guān)管各自分別反向并聯(lián)二極管和電容，在第二個開關(guān)管的陰極與第三個開關(guān)管的陽極之間并聯(lián)相互串聯(lián)的兩個二極管(Dc1、Dc2)，兩個二極管(Dc1、Dc2)的串接點連于輸入分壓電容電路(1)的兩個電容(Cd1、Cd2)串接點。
全文摘要
一種涉及帶箝位二極管的零電壓開關(guān)復(fù)合式全橋三電平直流變換器和全橋三電平直流變換器，由輸入分壓電容(1)、三電平橋臂(2)、兩電平橋臂(3)、隔離變壓器(4)、整流及濾波電路(5)，其特點是隔離變壓器原邊繞組與三電平逆變橋臂相連，諧振電感與兩電平逆變橋臂相連。在隔離變壓器(T
文檔編號H02M3/06GK1630173SQ20041006493
公開日2005年6月22日 申請日期2004年10月13日 優(yōu)先權(quán)日2004年10月13日
發(fā)明者陳武, 阮新波 申請人:南京航空航天大學(xué)