專利名稱：二次再熱汽輪機(jī)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及汽輪機(jī)，特別涉及一種二次再熱汽輪機(jī)系統(tǒng)。
背景技術(shù)：
電力已經(jīng)成為世界經(jīng)濟(jì)和人類生存的支柱。根據(jù)地球的資源狀況，燃煤發(fā)電在電力工業(yè)的主導(dǎo)地位在很長(zhǎng)時(shí)間內(nèi)不會(huì)發(fā)生根本轉(zhuǎn)變，推進(jìn)潔凈燃煤發(fā)電技術(shù)的發(fā)展，提高電站效率，節(jié)約資源，減少排放是燃煤發(fā)電技術(shù)和產(chǎn)品的基本發(fā)展方向。無論發(fā)電機(jī)組使用的一次能源是燃煤、核能還是燃汽，只要使用蒸汽作為能量轉(zhuǎn)換的工質(zhì)，汽輪機(jī)均承擔(dān)將蒸汽熱能轉(zhuǎn)換為機(jī)械功的功能，因而汽輪機(jī)是決定整個(gè)電廠性能的最重要的發(fā)電設(shè)備之一。 降低熱耗、減少排放、提高熱效率始終是汽輪機(jī)設(shè)計(jì)制造的首要任務(wù)。如上海外高橋第三發(fā)電責(zé)任有限公司2 X 1000MW機(jī)組是采用高參數(shù)并應(yīng)用熱力系統(tǒng)優(yōu)化技術(shù)取得顯著節(jié)能減排效益的一個(gè)典型案例，運(yùn)行效率達(dá)到了當(dāng)今世界最高水平。配合蒸汽高參數(shù)，該電廠推出一系列新的節(jié)能減排技術(shù)通過提高鍋爐燃燒效率、降低鍋爐汽水壓損及煙汽阻力、降低廠用電率、利用煙汽余熱、冷端優(yōu)化降低背壓、選配高效率的給水泵汽輪機(jī)、啟動(dòng)前的旁路沖洗等優(yōu)化技術(shù)，使汽輪機(jī)的供電煤耗累計(jì)降低4%，2010 年該電廠超超臨界汽輪機(jī)折算的發(fā)電煤耗可達(dá)到268g/kW · h，為當(dāng)年世界最高水平。從1993年首臺(tái)593°C再熱溫度的汽輪機(jī)機(jī)采用了先進(jìn)鐵素體材料，至今全世界范圍內(nèi)超超臨界參數(shù)的應(yīng)用已獲得了很多發(fā)展，目前已成功的開發(fā)了 600°C和625°C以上兩個(gè)溫度等級(jí)的先進(jìn)鐵素體材料，但是后者在汽輪機(jī)領(lǐng)域一直沒有得到應(yīng)用。當(dāng)前大容量超超臨界產(chǎn)品的最高參數(shù)已達(dá)到27MPa，60(TC /610°C，與先前24. 2MPa,566°C /566°C的超臨界參數(shù)相比，現(xiàn)有超超臨界參數(shù)的熱耗得益在1. 7%左右。需要注意的是，在汽輪機(jī)領(lǐng)域， 1 %量級(jí)的得益已經(jīng)被視為成效突出的改善。目前為了可以進(jìn)一步提高汽輪機(jī)的效率、降低熱耗，歐盟及日本開始立足研究新的材料，例如中國(guó)專利(公開號(hào)CN18M464A)所公布的鎳基合金材料。采用這種鎳基合金材料雖然可以進(jìn)一步承受更高的溫度，但鎳基合金材料的成本很高，而且汽輪機(jī)主要部件的一系列關(guān)鍵制造工藝技術(shù)(如大型鑄鍛件、焊接轉(zhuǎn)子)尚在研究階段，近期尚不能在產(chǎn)品中應(yīng)用。可見鐵素體材料仍是當(dāng)前階段汽輪機(jī)應(yīng)用的主要材料，因此如何進(jìn)一步提升采用鐵素體材料制造的汽輪機(jī)的效率才是目前最需要解決的技術(shù)問題。

發(fā)明內(nèi)容
針對(duì)上述現(xiàn)有技術(shù)的不足，本發(fā)明的目的是提供一種高效節(jié)能的二次再熱汽輪機(jī)。為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明采用如下技術(shù)方案一種二次再熱汽輪機(jī)，其包括一個(gè)超高壓缸，所述超高壓缸蒸汽入口壓力為 35 40MPa，溫度為600°C 625°C ；—個(gè)再熱高壓缸，所述再熱高壓缸的再熱蒸汽溫度為 610°C 635°C ；—個(gè)或兩個(gè)再熱中壓缸，所述再熱中壓缸的再熱蒸汽溫度為610°C 635°C ；兩個(gè)或三個(gè)低壓缸，所述低壓缸的蒸汽入口溫度為300 360°C，壓力為0. 3MPa 0. 5MPa， 該二次再熱汽輪機(jī)的轉(zhuǎn)子、汽缸、閥門采用鐵素體材料。優(yōu)選的，所述超高壓缸為雙層缸，所述超高壓缸中間級(jí)對(duì)應(yīng)的內(nèi)缸壁上及與轉(zhuǎn)子平衡活塞相對(duì)應(yīng)的內(nèi)缸壁上設(shè)有漏汽孔。優(yōu)選的，所述超高壓缸內(nèi)的轉(zhuǎn)子為小直徑多級(jí)葉片轉(zhuǎn)子。優(yōu)選的，所述再熱中壓缸的轉(zhuǎn)子可采用單一的9% Cr材料制成；或?qū)⑺鲈贌嶂袎焊椎霓D(zhuǎn)子分為進(jìn)汽段和排汽段兩部分，所述進(jìn)汽段采用9% Cr材料，所述排汽段采用 10% Cr或者12% Cr材料，所述進(jìn)汽段與所述排汽段焊接。優(yōu)選的，所述二次再熱汽輪機(jī)相鄰兩個(gè)汽缸之間均只設(shè)有一個(gè)軸承。優(yōu)選的，所述超高壓缸、再熱高壓缸、再熱中壓缸、低壓缸的蒸汽閥門均直接與相對(duì)應(yīng)的缸體連接。上述技術(shù)方案具有如下有益效果該二次再熱汽輪機(jī)采用目前成熟的鐵素體材料，其蒸汽最高溫度為620°C 635°C，進(jìn)汽壓力為35MPa-40MPa，與目前最高參數(shù)為 27MPa/600°C /610°C的超超臨界汽輪機(jī)相比，其溫度由目前的600°C提高到620°C 635°C， 從溫度提高的角度熱耗可降低1. 以上，進(jìn)汽壓力可由目前的的27MPaj8MI^提高到 35MPa-40MPa，從提高壓力的角度機(jī)組熱耗降低達(dá)到1. 5% 2. 3% ；此外該汽輪機(jī)為二次再熱汽輪機(jī)，與一次再熱循環(huán)汽輪機(jī)相比其熱耗還可以降低1. 4% 1. 6%。可見該二次再熱汽輪機(jī)的供電熱耗和煤耗降幅最高可達(dá)5%，汽輪機(jī)的效率得到大幅提升，具有極高的性價(jià)比和市場(chǎng)前景。上述說明僅是本發(fā)明技術(shù)方案的概述，為了能夠更清楚了解本發(fā)明的技術(shù)手段， 并可依照說明書的內(nèi)容予以實(shí)施，以下以本發(fā)明的較佳實(shí)施例并配合附圖對(duì)本專利進(jìn)行詳細(xì)說明。


圖1為本發(fā)明實(shí)施例--的結(jié)構(gòu)示意圖。
圖2為本發(fā)明實(shí)施例--的運(yùn)行示意圖。
圖3為本發(fā)明實(shí)施例--中超高壓缸的結(jié)構(gòu)示意圖。
圖4為本發(fā)明實(shí)施例二二超高壓缸與再熱高壓缸連接的結(jié)構(gòu)示意圖。
圖5為本發(fā)明實(shí)施例二二再熱中壓缸和低壓缸連接的結(jié)構(gòu)示意圖。
具體實(shí)施例方式下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施例進(jìn)行詳細(xì)介紹。如圖1所示，為一五缸四排660MW容量的汽輪機(jī)，該汽輪機(jī)配置為一個(gè)單流超高壓缸1，超高壓缸1蒸汽入口壓力為35 40MPa，溫度為600°C 625°C ；—個(gè)單流再熱高壓缸2，再熱高壓缸2的再熱蒸汽溫度為610°C 635°C ；—個(gè)雙流再熱中壓缸3，再熱中壓缸 3的再熱蒸汽溫度為610°C 635°C;兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)排汽面積的低壓缸4，低壓缸4的蒸汽入口溫度為300 360°C，壓力為0. 3MPa 0. 5MPa，所述超高壓缸、再熱高壓缸、再熱中壓缸的轉(zhuǎn)子、汽缸、閥門采用625°C等級(jí)鐵素體材料。如圖2所示，該汽輪機(jī)在運(yùn)行時(shí)，由鍋爐產(chǎn)生的蒸汽首先進(jìn)入超高壓缸1，蒸汽在超高壓缸1膨脹做功后進(jìn)入鍋爐進(jìn)行一次再熱。一次再熱后的蒸汽進(jìn)入高壓再熱汽缸2，蒸汽在高壓再熱汽缸2膨脹做功后再進(jìn)入鍋爐進(jìn)行二次再熱；二次再熱后的蒸汽進(jìn)入中壓再熱汽缸3，蒸汽在中壓再熱汽缸3膨脹做功后進(jìn)入低壓缸4 ；蒸汽在低壓缸4膨脹做功后經(jīng)冷凝器冷凝成水后返回鍋爐。圖中箭頭所示方向?yàn)檎羝蚶淠牧鲃?dòng)方向。該汽輪機(jī)超高壓缸1進(jìn)汽壓力35MPa 40MPa，其排汽口處一次再熱蒸汽的壓力可提高到IOMPa 12MPa，由于排出的蒸汽壓力較大，因此超高壓缸1無需再配置回?zé)岢槠?，光滑的形狀有利于減少汽缸的應(yīng)力集中，降低工作應(yīng)力；同時(shí)排汽壓力提高也會(huì)使超高壓缸1的壓比降低，使該超高壓缸的焓降減少，該超高壓缸可選配小直徑轉(zhuǎn)子來減小轉(zhuǎn)子的軸向推力和離心力，這樣就可進(jìn)一步降低工作應(yīng)力，同時(shí)又可提高汽輪機(jī)的效率。如圖3所示，為了保證超高壓缸1能承受35MPa 40MPa的壓力，超高壓缸1為雙層缸，其外缸由前后兩個(gè)圓筒型缸體11、12通過軸向螺栓13連接而成，兩個(gè)圓筒缸體的連接處的軸向法蘭14位于工作壓力較低的區(qū)域。由于汽缸的軸向作用面積遠(yuǎn)小于水平中分面的面積，因此采用這種結(jié)構(gòu)的汽缸相比目前常用的具有中分面的上下兩半結(jié)構(gòu)的缸體而言其承壓能力更強(qiáng)，而且采用這種筒狀結(jié)構(gòu)的汽缸不存在普通汽缸中分面連接法蘭對(duì)汽缸工作壓力提高的限制，其軸向法蘭設(shè)置在壓力相對(duì)較低區(qū)域，這樣也可使軸向法蘭工作應(yīng)力大幅下降，進(jìn)而提高超高壓缸1的承壓能力。超高壓缸1的內(nèi)缸也為圓筒型，由前后兩個(gè)圓筒型缸體通過螺栓連接而成，雖然內(nèi)缸沿軸向分為兩半，但因其直徑小，又無法蘭外伸端，同樣可使汽缸和螺栓的應(yīng)力大幅度下降。在超高壓缸1高中壓級(jí)的內(nèi)缸壁上及與轉(zhuǎn)子平衡活塞相對(duì)應(yīng)的內(nèi)缸壁上各設(shè)有一漏汽孔，當(dāng)蒸汽通過超高壓缸1時(shí)，在經(jīng)過高壓中級(jí)后會(huì)先通過漏汽孔漏入內(nèi)外缸夾層， 其流動(dòng)方向如圖3中箭頭方向所示，最后經(jīng)過另一漏汽孔從內(nèi)外缸夾層流回內(nèi)缸對(duì)轉(zhuǎn)子的平衡活塞15進(jìn)行冷卻。這樣一方面可將第一級(jí)后高溫區(qū)限制在轉(zhuǎn)子的小直徑部位，對(duì)平衡活塞起到冷卻作用；另一方面使內(nèi)外汽缸分別承擔(dān)部分壓力載荷，即使主蒸汽壓力提高到 35MPa以上，其內(nèi)外缸的承載壓力也僅相當(dāng)于亞臨界壓力水平。采用這種獨(dú)特的內(nèi)外缸承載結(jié)構(gòu)，可使內(nèi)外缸、密封螺栓均處在較低的應(yīng)力狀態(tài)，其承壓部件所承受的最大壓差比目前常用的一次再熱結(jié)構(gòu)形式小5-lOMPa，因此對(duì)于 30MPa的參數(shù)受力僅與目前一次再熱結(jié)構(gòu)的亞臨界相當(dāng)，35MI^汽缸的壓力載荷僅與目前一次再熱結(jié)構(gòu)超臨界相當(dāng)，因而這種結(jié)構(gòu)的汽缸可以提供更大的安全裕度，提高蒸汽壓力的可靠性風(fēng)險(xiǎn)得以完全釋放。再有由于這種結(jié)構(gòu)的汽缸是沿著軸向分成前后兩半的，因此根據(jù)工作溫度不同，其前后兩個(gè)圓筒結(jié)構(gòu)可采用不同的材料，這樣也可降低機(jī)組的材料成本。針對(duì)二次再熱循環(huán)中壓缸3排汽溫度可能會(huì)提高的特點(diǎn)，將再熱中壓缸3的排汽壓力降為0. 0. 5MPa，中壓排汽(低壓進(jìn)汽)溫度不超過360°C，采用較低的中壓排汽壓力，避免中壓排汽溫度大幅度升高，一是保證低壓轉(zhuǎn)子遠(yuǎn)離材料的回火脆性溫度；二是減少了低壓缸的溫差，使中壓缸整個(gè)外缸完全處在中壓排汽的包圍之中，這樣外缸就可采用加工性能好、加工周期短、質(zhì)量易保證的球墨鑄鐵材料。為了提高效率，使汽輪機(jī)的結(jié)構(gòu)更加緊湊，超高壓缸1、再熱高壓缸2、再熱中壓缸 3、低壓缸4的蒸汽閥門均直接與相對(duì)應(yīng)的缸體連接，無附加蒸汽管道，并且相鄰兩個(gè)汽缸之間均只設(shè)有一個(gè)軸承，這樣可減少軸系自由度和軸承數(shù)，縮短了軸系長(zhǎng)度。如本實(shí)施例660MW的五缸四排汽汽輪機(jī)僅需6個(gè)軸承，與傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)5缸機(jī)組的10個(gè)軸承相比要緊湊得
^^ ο為降低制造成本，減少高溫合金鋼材的應(yīng)用，減小轉(zhuǎn)子鍛件尺寸，本發(fā)明的二次再熱汽輪機(jī)中的高溫轉(zhuǎn)子，特別是中壓再熱缸的轉(zhuǎn)子可采用焊接結(jié)構(gòu)，將該轉(zhuǎn)子可分為進(jìn)汽段和排汽段兩部分，進(jìn)汽段采用9% Cr的材料鍛造，排汽段采用10% Cr或者12% Cr材料鍛造，進(jìn)汽段與排汽段焊接在一起。上述中壓再熱缸的轉(zhuǎn)子還可直接采用單一的9% Cr的材料制成。超高壓缸1、再熱高壓缸2、再熱中壓缸3的轉(zhuǎn)子、汽缸、閥門等高溫部件采用625°C 等級(jí)鐵素體材料，目前的鑄鍛供應(yīng)商已形成該類材料冶煉及大型鑄、鍛件毛坯的生產(chǎn)能力， 相關(guān)材料和技術(shù)屬于公知技術(shù)的范圍，故在此不再詳細(xì)描述。該汽輪機(jī)還可以與一系列熱力系統(tǒng)優(yōu)化技術(shù)相匹配，獲得更大的經(jīng)濟(jì)效益。這些熱力系統(tǒng)優(yōu)化技術(shù)包括具備多道回?zé)岢槠拇笕萘科啓C(jī)模塊將回?zé)岢槠?jí)數(shù)由目前的 8級(jí)提高到10級(jí)；低壓加熱器的煙氣余熱利用；采用具有回?zé)岢槠慕o水泵汽輪機(jī)等。采用上述熱力系統(tǒng)優(yōu)化技術(shù)，可使汽輪機(jī)組的熱耗在原來的基礎(chǔ)上可再降低約1. 5%。該二次再熱汽輪機(jī)的高溫部件采用625°C等級(jí)鐵素體材料，其蒸汽最高溫度為 620°C 635°C，進(jìn)汽壓力為35MPa-40MPa，與目前最高參數(shù)為27MPa/600°C /610°C的超超臨界汽輪機(jī)相比，其溫度由目前的600°C提高到620°C 635°C，從溫度提高的角度熱耗可降低1. 以上，進(jìn)汽壓力可由目前的的27MPa48MPa提高到35MPa_40MPa，從提高壓力的角度機(jī)組熱耗降低達(dá)到1. 5% 2. 3% ；此外該汽輪機(jī)為二次再熱汽輪機(jī)，與一次再熱循環(huán)汽輪機(jī)相比其熱耗還可以降低1.4% 1.6%，可見該二次再熱汽輪機(jī)的供電熱耗和煤耗降幅最高可達(dá)5%，汽輪機(jī)的效率得到大幅提升。如實(shí)施例一所示的汽輪機(jī)，其額定蒸汽參數(shù)可達(dá)“35MPa/600°C /620°C /620°C ”，主蒸汽流量為1680t/h ；最終給水溫度為327°C ；汽輪機(jī)發(fā)電熱耗702^J/kWh ；相對(duì)鍋爐效率94%和管路效率99%的汽輪機(jī)發(fā)電煤耗為258g/
kffho如圖4、5所示，為一七缸六排汽二次再熱超超臨界1350MW汽輪機(jī)，其配置為一個(gè)單流超高壓缸1，一個(gè)雙流再熱高壓缸2、兩個(gè)雙流再熱中壓缸3，以及三個(gè)標(biāo)準(zhǔn)排汽面積的低壓缸4。整個(gè)汽輪機(jī)采取2個(gè)軸系超高壓缸1和再熱高壓缸2帶一個(gè)出力約600MW的發(fā)電機(jī)；兩個(gè)再熱中壓缸3和三個(gè)低壓缸4帶一個(gè)約750MW的發(fā)電機(jī)，采用3個(gè)低壓缸配置滿足系統(tǒng)冷端優(yōu)化低背壓或者更大單機(jī)容量的要求。兩個(gè)軸系可布置在同一平臺(tái)，也可將超高壓缸1和再熱高壓缸2布置在鍋爐頂層，以節(jié)約高溫蒸汽管道的長(zhǎng)度，兩個(gè)再熱中壓缸3 和三個(gè)低壓缸4布置在汽輪機(jī)平臺(tái)。該汽輪機(jī)額定蒸汽參數(shù)為35MPa/600°C /620°C /620°C ； 主蒸汽流量為3400t/h ；最終給水溫度為327°C ；汽輪機(jī)發(fā)電熱耗697^J/kWh，相對(duì)鍋爐效率94%和管路效率99%的發(fā)電煤耗為256g/kWh。由上述數(shù)據(jù)與目前世界最高水平的發(fā)電煤耗^8g/kWh對(duì)比可知，該汽輪機(jī)可使供電熱耗和煤耗降幅度達(dá)到4.5%，汽輪機(jī)的效率得到了大幅提升。在京都議定書出臺(tái)以來，出現(xiàn)了兩個(gè)決定汽輪機(jī)性價(jià)比的關(guān)鍵因素，第一是煤價(jià)的大幅增加，以2005年每噸煤 50 60美元與2010年我國(guó)秦皇島標(biāo)煤每噸950元相比，上漲幅度超過130% ；第二，C02 排放費(fèi)的實(shí)施。按目前的趨勢(shì)，降低熱耗的價(jià)值還將繼續(xù)增加。對(duì)于實(shí)施例一所述的660MW 容量汽輪機(jī)而言，按標(biāo)煤每噸950元，按每噸(X)2排放費(fèi)150元計(jì)算，當(dāng)汽輪機(jī)設(shè)計(jì)年限為 30年時(shí)，考慮貼現(xiàn)率和排放費(fèi)的得益在8億元左右。因此該汽輪機(jī)具有極高的性價(jià)比和市場(chǎng)前景。 以上對(duì)本發(fā)明實(shí)施例所提供的一種二次再熱汽輪機(jī)進(jìn)行了詳細(xì)介紹，對(duì)于本領(lǐng)域的一般技術(shù)人員，依據(jù)本發(fā)明實(shí)施例的思想，在具體實(shí)施方式
及應(yīng)用范圍上均會(huì)有改變之處，綜上所述，本說明書內(nèi)容不應(yīng)理解為對(duì)本發(fā)明的限制，凡依本發(fā)明設(shè)計(jì)思想所做的任何改變都在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。
權(quán)利要求
1.一種二次再熱汽輪機(jī)，其特征在于，其包括一個(gè)超高壓缸，所述超高壓缸蒸汽入口壓力為35 40MPa，溫度為600°C 625°C ； 一個(gè)再熱高壓缸，所述再熱高壓缸的再熱蒸汽溫度為610°C 635°C ； 一個(gè)或兩個(gè)再熱中壓缸，所述再熱中壓缸的再熱蒸汽溫度為610°C 635°C ； 兩個(gè)或三個(gè)低壓缸，所述低壓缸的蒸汽入口溫度為300°C 360°C，壓力為0. 3MPa 0. 5MPa ；所述超高壓缸、再熱高壓缸、再熱中壓缸的轉(zhuǎn)子、汽缸、閥門采用625°C等級(jí)鐵素體材料。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的二次再熱汽輪機(jī)，其特征在于所述超高壓缸為雙層缸，所述超高壓缸中間級(jí)對(duì)應(yīng)的內(nèi)缸壁上及與轉(zhuǎn)子平衡活塞相對(duì)應(yīng)的內(nèi)缸壁上設(shè)有漏汽孔。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的二次再熱汽輪機(jī)，其特征在于所述超高壓缸內(nèi)的轉(zhuǎn)子為小直徑多級(jí)葉片轉(zhuǎn)子。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的二次再熱汽輪機(jī)，其特征在于所述再熱中壓缸的轉(zhuǎn)子可采用單一的9% Cr材料制成；或?qū)⑺鲈贌嶂袎焊椎霓D(zhuǎn)子分為進(jìn)汽段和排汽段兩部分，所述進(jìn)汽段采用9% Cr材料，所述排汽段采用10% Cr或者12% Cr材料，所述進(jìn)汽段與所述排汽段焊接。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的二次再熱汽輪機(jī)，其特征在于所述二次再熱汽輪機(jī)相鄰兩個(gè)汽缸之間均只設(shè)有一個(gè)軸承。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的二次再熱汽輪機(jī)，其特征在于所述超高壓缸、再熱高壓缸、 再熱中壓缸、低壓缸的蒸汽閥門均直接與相對(duì)應(yīng)的缸體連接。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種二次再熱汽輪機(jī)，其包括一個(gè)超高壓缸，所述超高壓缸蒸汽入口壓力為35～40MPa，溫度為600℃～625℃；一個(gè)再熱高壓缸，所述再熱高壓缸的再熱蒸汽溫度為610℃～635℃；一個(gè)或兩個(gè)再熱中壓缸，所述再熱中壓缸的再熱蒸汽溫度為610℃～635℃；兩個(gè)或三個(gè)低壓缸，所述低壓缸的蒸汽入口溫度為300～360℃，壓力為0.3MPa～0.5MPa，該二次再熱汽輪機(jī)的轉(zhuǎn)子、汽缸、閥門采用鐵素體材料。該二次再熱汽輪機(jī)的供電熱耗和煤耗降幅最高可達(dá)5%，汽輪機(jī)的效率得到大幅提升，具有極高的性價(jià)比和市場(chǎng)前景。
文檔編號(hào)F01K23/02GK102392703SQ20111033495
公開日2012年3月28日 申請(qǐng)日期2011年10月28日 優(yōu)先權(quán)日2011年10月28日
發(fā)明者周代偉, 彭澤瑛, 程凱, 陽(yáng)虹 申請(qǐng)人:上海電氣電站設(shè)備有限公司