一種弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體及銑刀與銑刀制法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體及銑刀與銑刀制法，該燒結(jié)金剛石銑刀胎體包括Cu粉、Zn粉、Co粉、Sn粉、Ti粉及Cr粉；采用該胎體制備的銑刀，其工作層高度為7.6～8.2mm，壁厚為2.9～3.4mm，直徑為17～21mm，金鋼石粒度為50/60～70/80，濃度為92～108％；該銑刀的制法為選用基體并配制胎體，將胎體與金剛石混合，燒結(jié)制成金剛石燒結(jié)體，并將其固定于基體上即可。優(yōu)點(diǎn)為首先制備的胎體，其對(duì)金剛石磨粒的包鑲能力弱；其次，采用該胎體制備的銑刀，提高了加工效率及加工質(zhì)量；同時(shí)通過控制燒結(jié)溫度、燒結(jié)壓強(qiáng)等，形成的胎體對(duì)金剛石的包鑲能力弱，提高了銑刀的工作壽命。
【專利說明】
一種弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體及銑刀與銑刀制法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明屬于銑刀領(lǐng)域，尤其涉及一種弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體及銑刀與 銑刀制法。
【背景技術(shù)】
[0002] 由于氧化鋁陶瓷具有機(jī)械強(qiáng)度高、硬度高、耐磨、耐腐蝕及耐高溫等優(yōu)點(diǎn)，其被廣 泛應(yīng)用于紡織、石油、化工、電子、汽車、建筑及航空航天等領(lǐng)域，是目前氧化物陶瓷中用途 最廣、產(chǎn)銷量最大的陶瓷新材料。
[0003] 隨著氧化鋁陶瓷的廣泛使用，在加工過程中常常需要對(duì)氧化鋁陶瓷進(jìn)行銑削加 工，如切邊、開槽等，人們對(duì)氧化鋁陶瓷的加工質(zhì)量要求也越來越高。燒結(jié)金剛石銑刀由于 硬度大、加工成本低，被人們廣泛應(yīng)用于高硬度的氧化鋁陶瓷加工過程中。但燒結(jié)金剛石銑 刀在銑削過程中，常常出現(xiàn)磨平磨鈍、打滑等現(xiàn)象，不僅影響加工效率，還降低了工件的表 面加工質(zhì)量，其原因主要在于金剛石的磨損速度與胎體的磨損速度不能保持同一性，即胎 體的磨損速度較慢，導(dǎo)致金剛石顆粒不能及時(shí)出露。
[0004] 因此，針對(duì)氧化鋁陶瓷研制弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀及制作工藝，具有十分 重要的意義。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005] 發(fā)明目的：本發(fā)明的第一目的是提供一種低熔點(diǎn)、低燒結(jié)溫度的弱包鑲能力的燒 結(jié)金剛石銑刀胎體；
[0006] 本發(fā)明的第二目的是提供一種采用該弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體制備的 具有高加工穩(wěn)定性、加工效率及加工質(zhì)量的銑刀;本發(fā)明的第三目的是提供該銑刀的制備 方法。
[0007] 技術(shù)方案:本發(fā)明制備的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體按重量份數(shù)包括如下 原料:Cu粉30~36份、Zn粉40~46份、Co粉8~12份、Sn粉6~10份、Ti粉4~8份及Cr粉3~6 份。
[0008] 本發(fā)明以Cu和Zn為主要原料，添加少量的Co、Sn、Ti及Cr金屬粉末進(jìn)行合金化制備 的胎體，其對(duì)金剛石磨粒的包鑲能力弱，提高了銑刀的自銳性，減少了對(duì)金剛石的損害，優(yōu) 選的，Cu粉32~34份、Zn粉43~45份、Co粉9~11份、Sn粉7~9份、Ti粉5~7份及Cr粉4~5份。
[0009] 本發(fā)明制備的銑刀，其包括由基體和金剛石燒結(jié)體組合而成的工作端，并在金剛 石燒結(jié)體上設(shè)有水口，同時(shí)該金剛石燒結(jié)體由燒結(jié)金剛石銑刀胎體及金剛石混合而成，其 中，金鋼石粒度為50/60~70/80、濃度為92~108%，工作端的工作層高度為7.6~8.2mm，壁 厚為2.9~3.4mm，直徑為17~21mm。優(yōu)選的，金剛石銑刀工作端的工作層高度可為7.8~ 8.0mm〇
[0010] 進(jìn)一步說，水口為圓孔形，而采用其他形狀，如三角形、正方形或長方形等，一方面 不利于銑刀模具的制作，成型性差，另一方面易在邊角處發(fā)生應(yīng)力集中，從而影響銑刀的性 能;該水口有6個(gè)，水口數(shù)較多易導(dǎo)致工作層穩(wěn)定性下降，較少則不利于排除細(xì)肩及冷卻液 的流入，散熱效果差;其直徑為1.8~2.2mm，優(yōu)選可為1.9~2.1mm。
[0011] 本發(fā)明制備弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的方法包括如下步驟：
[0012] (1)選用基體并根據(jù)待制備的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的工作層高度、壁厚、 直徑及水口，制備放置胎體的模具；
[0013] (2)配制胎體，并將其與金剛石混合，置于上述模具中，在燒結(jié)溫度為600~620°C、 壓強(qiáng)為14.3~14.6MPa條件下制成金剛石燒結(jié)體；
[0014] (3)將上述金剛石燒結(jié)體保溫1.6~1.9min，冷卻至室溫后，將其固定于基體上，即 可制得弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀。
[0015] 本發(fā)明通過控制燒結(jié)溫度、燒結(jié)壓強(qiáng)及保溫時(shí)間，使得形成的胎體對(duì)金剛石的包 鑲能力弱，且制得的金剛石銑刀對(duì)氧化鋁陶瓷具有良好的加工效率和加工質(zhì)量，優(yōu)選的，燒 結(jié)溫度為608~612°C、燒結(jié)壓強(qiáng)為14.4~14.5MPa、保溫時(shí)間為1.7~1.8min。
[0016] 有益效果:與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的顯著優(yōu)點(diǎn)為:首先，以Cu和Zn為主要原料，添 加少量的Co、Sn、Ti及Cr金屬粉末進(jìn)行合金化制備的胎體，其對(duì)金剛石磨粒的包鑲能力較 弱，使得金剛石銑刀的胎體能夠及時(shí)磨損，與金剛石的磨損速度保持一致，從而提高了銑刀 的自銳性，避免出現(xiàn)磨平磨鈍及打滑的現(xiàn)象，獲得良好的加工效果，且該胎體熔點(diǎn)低、燒結(jié) 溫度低，能夠減少高溫對(duì)金剛石質(zhì)量的損害;其次，采用該胎體制備的銑刀，且通過設(shè)定該 銑刀的工藝參數(shù)，使得其在對(duì)氧化鋁陶瓷進(jìn)行銑削時(shí)，大大降低了磨平磨鈍及打滑頻率，提 高了加工效率及加工質(zhì)量，增加了工作壽命;同時(shí)，在制備該銑刀時(shí)，通過控制燒結(jié)溫度、燒 結(jié)壓強(qiáng)及保溫時(shí)間，以使胎體粉末很好地熔合并合金化，避免了對(duì)金剛石質(zhì)量的損害，確保 形成的胎體對(duì)金剛石的包鑲能力較弱，且制得的金剛石銑刀對(duì)氧化鋁陶瓷具有良好的加工 效率和加工質(zhì)量。
【附圖說明】
[0017] 圖1為本發(fā)明制備的銑刀的結(jié)構(gòu)示意圖；
[0018] 圖2為實(shí)施例1制備的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的端面磨損圖；
[0019] 圖3為實(shí)施例1制備的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的側(cè)壁磨損圖。
【具體實(shí)施方式】
[0020] 下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的技術(shù)方案作進(jìn)一步說明。
[0021] 本發(fā)明制備的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體按重量份數(shù)包括如下原料:Cu粉 30~36份、Zn粉40~46份、Co粉8~12份、Sn粉6~10份、Ti粉4~8份及Cr粉3~6份。
[0022] 本發(fā)明采用銅為主要原料，其與碳化物及骨架材料的相容性很好，有助于提高胎 體的成型性和燒結(jié)性能;加入主要原料鋅，其能改善燒結(jié)性能，在銅基胎體中能夠生成金屬 間化合物，改善胎體磨損性和變形性;此外，添加鈷能夠改善胎體的成型性;錫能改善胎體 的燒結(jié)性能;鈦能夠改善胎體與金剛石的粘結(jié)力，一定程度上保證了胎體的成型性;鉻能夠 改善銅對(duì)金剛石的潤濕性，并能有效提高胎體的抗彎強(qiáng)度。
[0023]本發(fā)明采用的上述原料均可從市場上購買得到。本發(fā)明金剛石濃度采用400%濃 度制，即金剛石濃度為100 %時(shí)胎體中金剛石體積濃度為25 %。
[0024] 實(shí)施例1
[0025] 胎體原料為:純Cu粉30份，純Zn粉40份，純Co粉12份，純Sn粉10份，純Ti粉4份，純Cr 粉4份。
[0026] 如圖1所示，本發(fā)明制備的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀，包括由基體1和金剛石 燒結(jié)體2組合而成的工作端，并在金剛石燒結(jié)體2上設(shè)有水口 3,同時(shí)該金剛石燒結(jié)體2由燒 結(jié)金剛石銑刀胎體及金剛石混合而成，其中，金鋼石粒度為50/60、濃度為92%，水口數(shù)為6 個(gè)，水口成圓孔形，水口直徑為1.8mm，工作端的工作層高度為7.6mm，壁厚為2.9mm，銑刀直 徑為17mm。
[0027] 銑刀制備方法包括:首先選擇合適的金屬基體，加工成所需的形狀大小，并根據(jù)待 制備的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的工作層高度、壁厚、直徑及水口，制備放置胎體的模 具;其次，配制胎體，將金剛石與該胎體混合后裝入石墨模具中，在燒結(jié)溫度為600°C、壓強(qiáng) 為14.3MPa條件下熱壓燒結(jié)，當(dāng)混合料接近塑性狀態(tài)時(shí)加壓成型，燒結(jié)制成金剛石燒結(jié)體； 最后將該金剛石燒結(jié)體進(jìn)行保溫1.6min后，冷卻至室溫，待金剛石燒結(jié)體冷卻后，將其釬焊 固定在金屬基體上，即可。
[0028] 結(jié)合圖2及圖3可知，燒結(jié)金剛石鉆頭的金剛石存在著完整晶形、局部微破碎、大面 積及整體破碎以及脫落坑等情況，其中局部微破碎的情況較多，很難觀察到金剛石的磨平 狀態(tài)，說明胎體的磨損速度與金剛石的磨損速度保持同一性，金剛石能夠及時(shí)出露，時(shí)刻保 持自銳性，具有較好的加工性能，且制備的燒結(jié)金剛石銑刀，胎體對(duì)金剛石的成型性好，包 鑲能力弱，自銳性好，加工效率高。
[0029] 實(shí)施例2
[0030]胎體原料為:純Cu粉36份，純Zn粉43份，純Co粉8份，純Sn粉6份，純Ti粉4份，純Cr粉 3份。
[0031] 銑刀的工藝參數(shù)為：工作層高度為8.2mm，壁厚為3.4mm，銑刀直徑為21mm，水口數(shù) 為6個(gè)，水口成圓孔形，水口直徑為2.2_，金剛石粒度為70/80,金剛石濃度為108%。
[0032] 銑刀制備方法包括:首先選擇合適的金屬基體，并加工成所需的形狀大小，并根據(jù) 待制備的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的工作層高度、壁厚、直徑及水口，制備放置胎體的 模具;其次，配制胎體，將金剛石與胎體混合后裝入石墨模具中，在燒結(jié)溫度為620°C、壓強(qiáng) 為14.6MPa條件下熱壓燒結(jié)，當(dāng)混合料接近塑性狀態(tài)時(shí)加壓成型，燒結(jié)制成金剛石燒結(jié)體； 最后將金剛石燒結(jié)體進(jìn)行保溫1.9min后，冷卻至室溫，待金剛石燒結(jié)體冷卻后，將其釬焊固 定在金屬基體上制成金剛石銑刀。
[0033]本實(shí)施例制備的燒結(jié)金剛石銑刀，胎體對(duì)金剛石的燒結(jié)性好、包鑲能力弱、自銳性 好且工作壽命長。
[0034] 實(shí)施例3
[0035]設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于胎體的原料組分，分 別為：
[0036] 1、純Cu粉29份，純Zn粉47份，純Co粉7份，純Sn粉11份，純Ti粉3份，純Cr粉7份；
[0037] 2、純Cu粉30份，純Zn粉40份，純Co粉12份，純Sn粉10份，純Ti粉4份，純Cr粉6份；
[0038] 3、純Cu粉32份，純Zn粉45份，純Co粉11份，純Sn粉7份，純Ti粉5份，純Cr粉4份；
[0039] 4、純Cu粉34份，純Zn粉43份，純Co粉9份，純Sn粉9份，純Ti粉7份，純Cr粉5份；
[0040] 5、純Cu粉36份，純Zn粉46份，純Co粉8份，純Sn粉6份，純Ti粉8份，純Cr粉3份；
[0041 ] 6、純Cu粉37份，純Zn粉39份，純Co粉13份，純Sn粉5份，純Ti粉9份，純Cr粉2份。
[0042]將上述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表1所示。
[0043]表1銑刀性能對(duì)照表
[0044]
[0045] 由表1可知，胎體原料組分的含量不同，制得的銑刀的性能存在差異。采用本發(fā)明 設(shè)定的胎體原料組分，即第2~5組，制得的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的燒結(jié)性能強(qiáng)、工 作壽命長，其中以第3~4組為胎體原料組分制得的銑刀的燒結(jié)性能及工作壽命最佳。這是 由于胎體成分間相互作用及對(duì)金剛石的作用隨著胎體成分含量的變化而發(fā)生了改變。
[0046] 實(shí)施例4
[0047] 設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于工作端的工作層高 度，分別將上述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表2所示。
[0048]表2銑刀性能對(duì)照表
[0049]
[0050] 由表2可知，工作端的工作層高度不同，制得的銑刀的性能存在差異。采用本發(fā)明 設(shè)定的工作層高度，即7.6~8.2mm，制得的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的穩(wěn)定性強(qiáng)，且加 工質(zhì)量及工作壽命明顯提高，其中以工作層高度為7.8~8.0mm制得的銑刀的綜合性能最 佳。這是由于工作層高度較低，銑刀工作時(shí)穩(wěn)定性較好，對(duì)工件的加工質(zhì)量也會(huì)相應(yīng)較好， 但由于銑刀的磨損，工作層高度較小時(shí)其工作壽命也會(huì)相應(yīng)較小;而工作層高度較高時(shí)，銑 刀的穩(wěn)定性和加工質(zhì)量將會(huì)降低，雖然工作層高度較高，但由于加工的不穩(wěn)定性，銑刀的工 作壽命也會(huì)降低。
[0051 ] 實(shí)施例5
[0052]設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于銑刀壁厚，分別將上 述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表3所示。
[0053]表3銑刀性能對(duì)照表
[0054]
[0055] 由表3可知，銑刀壁厚不同，制得的銑刀的性能存在差異。采用本發(fā)明設(shè)定的壁厚， 即2.9~3.4mm，制得的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的穩(wěn)定性強(qiáng)，且加工質(zhì)量及工作壽命 明顯提高，其中以壁厚為3.1~3.3mm制得的銑刀的綜合性能最佳。這是由于銑刀壁厚較小 時(shí)，其穩(wěn)定性較差，也會(huì)影響加工質(zhì)量使其相應(yīng)降低，工作壽命一般較短;但當(dāng)銑刀壁厚較 大時(shí)，其穩(wěn)定性反而容易降低，加工質(zhì)量降低，壁厚較大雖然有助于延長工作壽命，但由于 加工的不穩(wěn)定性，工作壽命還是會(huì)相應(yīng)降低些。
[0056] 實(shí)施例6
[0057]設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于銑刀直徑，分別將上 述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表4所示。
[0058]表4銑刀性能對(duì)照表 [0059]
[0060]由表4可知，銑刀直徑不同，制得的銑刀的性能存在差異。采用本發(fā)明設(shè)定的銑刀 直徑，即17~21mm，制得的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的穩(wěn)定性強(qiáng)，加工質(zhì)量明顯提高， 其中以銑刀直徑為18~19mm制得的銑刀的綜合性能最佳。這是由于銑刀直徑較小時(shí)，其穩(wěn) 定性較差，銑刀的加工質(zhì)量也會(huì)因較差的穩(wěn)定性而較差;銑刀直徑增大有利于銑刀的穩(wěn)定 性和加工質(zhì)量，但過大反而會(huì)影響其穩(wěn)定性和加工質(zhì)量。
[0061 ] 實(shí)施例7
[0062]設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于水口的直徑，分別將 上述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表5所示。
[0063]表5銑刀性能對(duì)照表
[0066]由表5可知，采用本發(fā)明設(shè)定的水口直徑，即1.8~2.2mm，制得的弱包鑲能力的燒 結(jié)金剛石銑刀的穩(wěn)定性及排肩散熱性能強(qiáng)，其中，以水口直徑為1.9~2.1mm制得的銑刀的 綜合性能最佳，這是由于水口直徑較大易導(dǎo)致工作層穩(wěn)定性下降，而較小則不利于排除細(xì) 肩及冷卻液的流入，其散熱效果差。
[0067] 實(shí)施例8
[0068] 設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于金剛石的濃度，分別 將上述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表6所示。
[0069] 表6銑刀性能對(duì)照表
[0070]
[0071] 由表6可知，金剛石濃度不同，制得的銑刀的性能存在差異。采用本發(fā)明設(shè)定的金 剛石濃度，即92%~108%，制得的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的加工效率及加工質(zhì)量明 顯提高，其中以金剛石濃度為96%~102%制得的銑刀的綜合性能最佳。這是由于較低的金 剛石濃度，銑刀工作時(shí)參與工作的金剛石顆粒較少，加工效率較低，加工質(zhì)量也會(huì)相應(yīng)較 差;而當(dāng)金剛石濃度較高時(shí)，雖然參與工作的金剛石顆粒較多，但金剛石與胎體成分間的結(jié) 合能力較弱，胎體磨損太快，反而會(huì)影響銑刀的加工效率和加工質(zhì)量。
[0072] 實(shí)施例9
[0073] 設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于燒結(jié)的溫度，分別將 上述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表7所示。
[0074] 表7銑刀性能對(duì)照表
[0077] 由表7可知，燒結(jié)溫度不同，制得的銑刀的性能存在差異。采用本發(fā)明設(shè)定的燒結(jié) 溫度，即600~620°C，制得的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的成型性佳，且加工效率及加工 壽命明顯提高，其中，以燒結(jié)溫度為608~612°C制得的銑刀的綜合性能最佳。這是由于燒結(jié) 溫度較低時(shí)，胎體的成型性得不到保證，從而影響加工效率及工作壽命;而當(dāng)燒結(jié)溫度過高 時(shí)，容易使金剛石的性能降低，成型性、加工效率及工作壽命會(huì)相應(yīng)受到不利影響。
[0078] 實(shí)施例10
[0079] 設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于燒結(jié)的壓強(qiáng)，分別將 上述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表8所示。
[0080] 表8銑刀性能對(duì)照表
[0081]
[0082]由表8可知，采用本發(fā)明設(shè)定的燒結(jié)壓強(qiáng)，即14.3~14.6MPa，制得的弱包鑲能力的 燒結(jié)金剛石銑刀的成型性佳，且加工效率及加工壽命明顯提高，其中，以燒結(jié)壓強(qiáng)為14.4~ 14.5MPa制得的銑刀的綜合性能最佳，這是由于壓強(qiáng)較小則會(huì)影響銑刀的成型性，材料結(jié)合 不緊密;而壓強(qiáng)較大易則影響銑刀的結(jié)構(gòu)誤差。
[0083] 實(shí)施例11
[0084] 設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于保溫的時(shí)間，分別將 上述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表9所示。
[0085]表9銑刀性能對(duì)照表
[0087]由表9可知，保溫時(shí)間不同，制得的銑刀的性能存在差異。采用本發(fā)明設(shè)定的保溫 時(shí)間，即1.6~1.9miη，制得的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的成型性佳，且加工效率及加 工壽命明顯提高，其中，以保溫時(shí)間為1.7~1.8min制得的銑刀的綜合性能最佳。這是由于 過短的保溫時(shí)間不利于胎體的成型性，加工效率低，工作壽命短;而過長的保溫時(shí)間以對(duì)金 剛石的性能造成傷害，對(duì)銑刀的成型性、加工效率及工作壽命造成不利影響。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體，其特征在于按重量份數(shù)包括如下原料:Cu 粉30~36份、Zn粉40~46份、Co粉8~12份、Sn粉6~10份、Ti粉4~8份及Cr粉3~6份。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體，其特征在于:所述Cu粉32 ~34份、Zn粉43~45份、Co粉9~11份、Sn粉7~9份、Ti粉5~7份及Cr粉4~5份。3. -種銑刀，其特征在于:包括由基體（1)和金剛石燒結(jié)體(2)組合而成的工作端，并在 金剛石燒結(jié)體(2)上設(shè)有水口（3)，同時(shí)該金剛石燒結(jié)體(2)由權(quán)利要求1或2所述的燒結(jié)金 剛石銑刀胎體及金剛石混合而成，其中，金鋼石粒度為50/60~70/80、濃度為92~108%，工 作端的工作層高度為7.6~8.2mm，壁厚為2.9~3.4mm，直徑為17~21_。4. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的銑刀，其特征在于：所述工作端（1)的工作層高度為7.8~ 8.0mm〇5. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的銑刀，其特征在于:所述水口（3)有6個(gè)。6. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的銑刀，其特征在于:所述水口（3)的直徑為1.8~2.2mm。7. -種制備權(quán)利要求3至6任一項(xiàng)所述銑刀的方法，其特征在于包括如下步驟： (1) 選用基體并根據(jù)待制備的弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的工作層高度、壁厚、直徑 及水口，制備放置胎體的模具； (2) 配制胎體，并將其與金剛石混合，置于上述模具中，在燒結(jié)溫度為600~620°C、壓強(qiáng) 為14.3~14.6MPa條件下制成金剛石燒結(jié)體； (3) 將上述金剛石燒結(jié)體保溫1.6~1.9min，冷卻至室溫后，將其固定于基體上，即可制 得弱包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀。8. 根據(jù)權(quán)利要求7所述的制備銑刀的方法，其特征在于：步驟（2)中，所述燒結(jié)溫度為 608 ~612。。。9. 根據(jù)權(quán)利要求7所述的制備銑刀的方法，其特征在于：步驟（2)中，所述燒結(jié)壓強(qiáng)為 14.4~14.5MPa〇10. 根據(jù)權(quán)利要求7所述的制備銑刀的方法，其特征在于:步驟(3)中，所述將金剛石燒 結(jié)體保溫1.7~1.8min。
【文檔編號(hào)】B22F7/06GK105970071SQ201610298662
【公開日】2016年9月28日
【申請(qǐng)日】2016年5月4日
【發(fā)明人】高超, 吳國榮, 王生
【申請(qǐng)人】江蘇科技大學(xué)